1161507 - Способ получения ароматических углеводородов

Способ получения ароматических углеводородов

Иллюстрации

Показать все

Реферат

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ из жидких продуктов пиролиза путем ректификации с вьщелением фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов, каталитического гидрирования этой фракции при повышенных температуре и давлении с последующим выделением ароматических углеводородов ректификацией , отличающийся тем, что, с целью повышения вькода целевого продукта, исходное сырье предварительно подвергают азеотропной ректификации в присутствии С -С -кетонов при массовом соотношении кетона и сырья, равном

(1»(SU (1(! 1 1

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

4(н1 С 07 С 15/02

1 (» Я(ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К ABTOPCHOMY СВИДЕТЕЛЬСТВУ

5-75

Остальное

ГОСУДАРСТ8ЕННЫЙ КОМИТЕТ CCCP

00 ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 2984727/23-04 (22) 24.09.80 (46) 15.06.85. Бюл. У. 22 (72) IO.А.Алексеев, В.А.Двинин, A.Ï.Ôåä0ðîâ, В.А.Никитин и A.Н.Шакун (53) 665.656.6(088.8) (56) 1. Справочник нефтехимика.

Под ред. Огородникова С.К. т.

Л., "Химия", 1978,.с. 108-110.

2. Патент США М - 3178486,,кл. 260-672, опублик. 1965 (прототип). (54)(57) 1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ APONA.ТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ из жидких . продуктов пиропиза путем ректификации с вьщелением фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов, каталитического гидрирования этой фракции при повышенных температуре и давлении с последующим выделением ароматических углеводородов ректификацией, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода целевого продукта, исходное сырье

Предварительно подвергают азеотропной ректификации в присутствии С -С -кетонов при массовом соотношении кетона и сырья, равном (0,2-0,8):1, массовом соотношении орошения и сырья равном (0,5-3): 1» избыточном давлении

0,2-2,0 кг/см температуре верха колонны 65-100 С, температуре низа колонны 113-16(. С, а после катали,о тического гидрирования гндрогенизат подвергают дополнительно гидрообработке при температуре 400-530 С, (:» давлении 10-50 кг/см2, молярном соотношении водорода и сырья, равном (2-10):1, и объемной скорости подачи. сырья 0 5-10 ч в присутствии катализатора, содержащего трехокись молибдена и/или трехокись вольфрама, окись бора и морденит в .Н-форме, промотированный натрием или кальцием, или никелем, или кобальтом, или редкоземельными элементами, и носительокись алюминия, при следующем соотношении компонентов, мас.X:

Трехокись молибдена и/или трехокись вольфрама 1-12

Окись бора 1-25

Морденит в

Н-форме, промотиЭ рованный натрием или кальцием, или никелем, или кобальтом, или редкоземельными элементами

Окись алюминия

2. Способ по п. 1, о т л и ч а ю-, р м щ и и а я тем, что при содержании в сырье неароматических углеводородов С8 более 1 мас.Х исходное сырье предварительно подвергают азеатропной ректификации в присутствии ацетона, ректификации с вьщелением бензольной фракции, затем азеатропной ректификации кубового остатка в присутствии метилэтилкетона и ректификации с вьщелением толуольной и толуольно-ксилольной фракций.

3. Способ по пп. 1 и 2, о т л ич а ю шийся тем, что каталитическое гидрирование фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов о проводят при температуре 70-300 С и давлении 50-70 кг/см .

1161507

Изобретение относится к получению ароматических углеводородов и может, быть использовано в нефтеперерабатывающей, нефтехимической, сланцехимической и коксохимической промыш- 5 ленности.

Известен способ получения ароматических углеводородов из жидких продуктов пиролиза путем двухступенчатой ректификации с выделением фракции Ю

НК - 70 С и фракции низкомолекулярных о ароматических углеводородов, гидростабилизации фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов на алюмопалладиевом катализаторе при 1 давлении 35-50 кгс/см, температуре

70-175 С и объемной скорости подачи сырья 0,5 ч, затем гидрообессеривания полученной фракции на алюмокобальтмолибденовом катализаторе при щ давлении 30-45 кгс/см, температуре

320-400 С и объемной скорости подачи

-1 сырья 1,0 ч и термического гидродеалкилирования при давлении 2430 кгс/см, температуре 450-720 С 25 и объемной скорости подачи сырья

0,,2-0,7 ч . Расход водорода на процесс составляет 2,5 мас. на сырье. Согласно этому способу на стадии гидростабилиэации диеновые углеводороды превращаются в насыщенные углеводороды, на стадии гидрообессеривания сернистые соединения разрушаются с выделением сероводорода, а на стадии гидродеалкилирования парафиновые и нафтеновые углеводороды подвергаются гидрокрекингу с образованием углеводородов с меньшей молекулярной массой (в основном метан), а алкилароматические углеводороды подвергаются реакции деалкилирования с образованием бензола (1j .

Недостатком этого способа является низкая эффективность процесса.

Наиболее близким к изобретению 45 является способ получения ароматических углеводородов из жидких продуктов пиролиза путем ректификации с выделением фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов, $6 каталитического гидрирования этой фракции при повышенных температуре и давлении с последующим выделением ароматических углеводородов ректификацией. Согласно известному способу жидкие продукты пиролиза направляют на ректификацию для выделения фракции НК-70 С и фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов, затем фракцию низкомолекулярных ароматических углеводородов направляют на гидрирование в присутствии алюмокобальтмолибденового катализатора при давлении 5070 кгс/см, температуре 220-250 С и на гидродеалкилирование в присутствии алюмохромового катализатора при давлении 50-60 кгс/см, температуре

580-620 С и объемной скорости подачи сырья 0,5 ч . Продукт гидродеалкилирования направляют на ректификацию, где выделяют бензол. Получают бензол с температурой кристаллизации

+5,5 С (2)

Недостатком известного способа является низкая эффективность процесса из-.за низкого выхода ароматических углеводородов, не превышающего 90% от ресурсов в сырье, большого расхода водорода (2 . на сырье), а также превращения неароматических углеводородов, входящих в сырье, в низкомолекулярные углеводороды (в основном метан) .

Цель изобретения вЂ” повышение выхода целевого продукта.

Поставленная цель достигается предлагаемым способом получения ароматических углеводородов из жидких продуктов пиролиэа путем азеотропной ректификацнн исходного сырья в присутствии С -С,1-кетонов при масовом соотношении кетона и сырья, равном (0,2-0,8):1, массовом соотношении орошения и сырья, равном (0,5-0,3):1, избыточном давлении 0,2-2,0 кг/см, температуре верха колонны 65-100 С о температуре низа колонны 113-160 С, последующей ректификации с выделением фракции ниэкомолекулярных аромати-. ческих углеводородов, каталитического гидрирования этой фракции при повышенных температуре и давлении, затем гидрогенизат подвергают дополнительно гидрообработке при температуре 400530 С, давлении 10-50 кг/см, моляро ном соотношении водорода и сырья, равном (2-10):1, и объемной скорости

-t подачи сырья 0,5-10 ч в присутствии катализатора, содержащего трехокись молибдена и/или трехокись вольфрама, окись бора и морденит в Н-форме, промотированный натрием или кальцием, или никелем, или кобальтом, или редкоземельными элементами, и носи1161 тель - окись алюминия, при следующем соотношении компонентов, мас.7:

Хрехокись молибдена и/или трехокись вольфрама 1-"1 2

Окись бора 1-25

Морденит в

Н-форме, промотированный натрием .или 10 кальцием, или никелем, или кобальтом, или редкоземельными металлами 5-75

Окись алюминия Остальное

Предпочтительно при содержании в исходном сырье неароматических углеводородов Св более 1 мас.Х исходное сырье предварительно подвергать 20 азеотропной. ректификации в присутствии ацетона, ректификации с выделением бензольной фракции, затем азеотропной ректификации кубового остатка в присутствии метилзтилкетона и ректифи- 25 кации с выделейием толуольной или толуольно-кснлольной фракций, Каталитическое гидрирование фракции низкомолекулярных ароматических углеводородов проводят при температуре

70-300 С и давлении 50-70 кг/см, Способ осуществляют . следующим .образом.

Жидкие продукты пиролиза направляют на азеотропную ректифнкацию, З5 которую ведут в присутствии С. -С -ке1 4 тонов при массовом соотношении кетона и сырья (0,2-0,8):1, массовом отношении орошения и сырья (0,5-3,0):1, избыточном давлении 0,2-2;0 кг/см, 40 температуре верха колонны 65-100 С и температуре низа колонны 113-160 С.

Дистиллят отмывают и получают неароматический концентрат. С нижней части колонны отбирают ароматический кон- 45 центрат н направляют на ректификацию, при которой получают фракцию низкомолекулярных ароматических углеводородов. Эту фракцию направляют на гидрирование в присутствии гидрирую- 50 щего катализатора и процесс ведут при температуре 70-300 С и давлении а

30-70 кг/см . Полученный гидрогенизат направляют на каталитическую гидрообработку, которую ведут при 55 о температуре 400-530 С, давлении

10-50 кг/см, молярном соотношении водорода и сырья (2-10):1 и объемной

507 4 скорости подачи сырья 0,5-10 ч"1 .

Иэ полученного продукта гидрообработки ректификацией вьщеляют готовый продукт - низкомолекулярные ароматические углеводороды.

На стадии азеотропной ректификации с .ацетоном отделяют все неароматиче .ские углеводороды с числом атомов углерода от С4 до C» a sa стадии азеотропной ректификации с метилэтнлкетоном оставшиеся С, а также

Св что существенно снижает количество неароматических углеводородов, идущих на последующие стадии каталитического гидрирования и катапитической гидрообработки. На стадии каталитического гидрирования диеновые углеводороды и стирол гидрируются до насыщенных углеводородов и зтиленбензола соответственно, что предохраняет катализатор и оборудо. вание стадии гидрообработки от закоксования. На стадии гидрообработки протекают реакции гидрокрекинга неароматических углеводородов до углеводородов с меньшей молекулярной массон (В основном С С5)у,гидро генолиэа сернистых соединений,,диспропорционирования, транс- алкипирования и изомеризации ароматических углеводородов.

Пример 1 ° Исходное сырьежидкие продукты пнролиза состава, вес.Ж:

Z неароматических

С4 С9 17,56 в том числе: С 0,2

rc 7,0

X CE, 6,6 С, 2,8

Е С8 0 48

ЕС,, 0,48

Бензол 30,4

Толуол 22,4 ароматических Сз 13,6

K. ароматических С 16,4 направляют в азеотропную ректификацию в колонну эффективностью в 50 теоретических тарелок. В качестве азеотропообразующего агента используют ацетон. Условия азеотропной ректификации вЂ” соотношение ацетон:сырье

0,8:1, соотношение орошение:сырье

3:1, избыточное давление 2 кг/см, температура верха колонны 110 С и температура низа колонны 155 С.

Дистиллят отмывают и пол чают

1161507 неароматический концентрат состава, вес.й:

Е неароматических

С -С

99 8

Бензол 0,2 5 в количестве 16,4 вес,Х на исходное сырье. Кубовый остаток состава, вес.Х: .Й иеароматических

С -С

7 9

10 в том числе

ХС 0,2, С 0,55

Ес 0,55

Бензол, 36,4 15

Толуол 26,8

2:„ ароматических С> 16Д

2 ароматических Сч 19 2 направляют на ректификацию в колонну эффективностью в" 30 теоретических 20 тарелок при флегмовом числе 2,5, избыточном давлении 0,2 кг/см, а температуре верха колонны 136 С и о температуре низа колонны 190 С. Сверху колонны отбирают в количестве 2S

66,7 мас.Х иа исходное сырье бенэоль- но-тблуольно-ксилольную (БТК) фракцию состава, вес.Х:

0,25

0,69

45,5

33,5

18,3

Х, неароматических

С,-С 1,63 в том числе: сг

КС С, Бензол 35

Толуол

K ароматических С8 в том числе

Этиленбенэол 7,8

Х ароматических В::С 1,07

49 а снизу колонны отбирают кубовый остаток, содержащий 1,0 вес.Х ксилолов.

Полученную BTK фракцию с содержанием

0,5 вес.Х диеновых углеводородов 45 направляют на гидрирование в реактор проточного типа, загруженного 100 мл алюмопалладиевого катализатора,, содержащего 0,5 вес.Х Pd. Процесс ведут .при температуре 70 С, давлении ур о

30 кг/см2, объемной скорости подачи

-1 сырья 0,5 ч и молярном соотношении водорода и сырья 10:1. Полученную фракцию БТК, очищенную от диеновых углеводородов, состава, вес.Х: 55

X неароматических

Сг-С 1,73 в том числе

rcг 0,29

X Св 0,74

2 . С9 0,75

Бензол 45,45

Толуол 33,45 ароматических С® 18,36 в том. числе

Этиленбензол 7,82

2. ароматических 8 С9 1,06 направляют на гидрирование в реактор проточного типа, загруженного 100 мл катализатора состава, мас.Х

Трехокись молибдена 5,0

Окись бора 25,0

Иорденит в

НС-форме 40,0

Окись алюминия Остальное

Процесс ведут при температуре 482 С, о давления 33 кг/см, молярном соотношении водорода и сЫрья 6,4: 1 и объемной скорости подачи сырья 3,8 ч

Полученный продукт направляют на ректификацию, где получают бенэол с температурой кристаллизации +5,5 С, а толуол и ксилолы чистотой 99,7 и

99,8 вес.Х соответственно.

Пример 2. Исходное сырье, состав которого приведен в примере 1, направляют на азеотропную ректификацию в колонну эффективностью в

50 теоретических тарелок. Азеотропную ректификацию ведут при соотношении ацетона и сырья 0,5: 1, соотношении орошения и сырья 1: 1, избыточном давлении 1,5 кг/см темперао

1 туре верха колонны 90 С и температуо ре низа колонны 148 С. Дистиллят отмывают и получают неароматический концентрат состава, вес.Х:

2. неароматических

С -С, 99, 75

Бензол 0 25 в количестве 16,5 вес.Х на исходное сырье. Кубовый остаток состава, вес.Х: - неароматическнх

Сг-С 1,24 в том числе сг 0,15

r.c 0,55

ЕС, 0,54

Бензол 36,4

Толуол 26,8

2 ..ароматических С 16 3

Еароматических В С> 19,26 направляют на ректификацию, которую ведут в колонне эффективностью в

30 теоретических тарелок при флег0,25

0,96

0,94

56,3

41,05

0 5

Процесс ведут при температуре 454 С, давлении 10 кг/см, молярном соотношении водорода и сырья 10: 1 и ,объемной сковости попачи сырья 2ч . 55

Полученный продукт направляют на ректификацию, где выделяют бензол с температурой кристаллизации .

7 1161 мовом числе 3, избыточном давлении

О 2 кг/см, температуре верха колоно ны 100 С и температуре низа колонны 165 С. Снизу колонны отбирают кубовый остаток, содержащий 0,9 вес,X толуола. Сверху колонны отбирают в количестве 53,6 see.X на исходное сырье бенэольно-толуольной (БТ) фракции, содержащей 0,65 вес.Х диеновых и имеющей состав, вес.Xt 10

Z неароматических

Ст С9 290 в том числе

zc Ог

rc 0,9 15

2С 0,9

Бензол 56,4

Толуол 41,1

2. ароматических С8 0,5 которуб направляют на гидрирование 20 в реактор проточного типа, загруженного 100 мл алюмопалладиевого катализатора с содержанием 0,5 вес.Х Pd.

Процесс ведут при температуре 100 С, о давлении 70 кг/см, молярном соотно- 25

Ф шенин водорода и сырья 6: 1 и обьемной скорости подачи сырья 5 ч . Полученную после гидрирования фракцию БТ, очищенную от диеновых углеводородов,; состава, вес.X: 30

K неароматических

СЪ 2,!5 в том числе

2С, 2С

ХС9

Бензол

Т олуол

K ароматических С в том числе

Этиленбенэол 0,2 направляют на гидрообработку в реактор проточного типа, загруженный

100 мл катализатора состава, -мас.Ж:

Трехокись молибдена 5 0

Трехокись вольфрама 2,0

Окись бора 4,0

Морденит в

НРЗЭ-форме 5090

Окись алюминия Остальное

507 8

+5,51оС, толуол и ксилолы чистотой

99,75 и 99,8 вес.Ж соответственно.

Пример 3. Исходное сырьевЂ” жидкий продукт пиролиза состава, вес.X: -а

K неароматических с4-с„.. 17,3 в том числе - С4 0,2

2С 6,2

2се 4,4

2С7 2,3

zc8 г 2 С, 1,8 ес!о 0,2

Бензол 30,3

Толуол 22,1

2 ароматических С 14,2 ароматических>С, 16>1 направляют на азеотропную ректификацию в колонну эффективностью в 50 теоретических тарелок. Азеотропную ректи» фикацию ведут при соотношении ацетона и сырья О, 2: 1, соотношении орошения и сырья 0,5: 1, избыточном давлении

0,2 кг/см, температуре верха колонны o

65 С и температуре низа колонны

113 С. Дистиллят отмывают и получают неароматический концентрат состава, вес..X:

Z неароматических с -cz 99,85

Бензол 0,15 в количестве 13 2 вес.X на сырье.

Кубовый остаток состава, sec.Xs

g неароматических

С7 Сю 4,98 в том числе

«Е С7 0,12

2С8 2,53

2. С9 2,1 тс„ 0,23

Бензол 34,9 .Толуол 25,9 ароматических .Са l6 3

K ароматических > С 17,92 направляют на ректификацию в колонну эффективностью в 30 теоретических тарелок. Ректификацию ведут при флегмовом числе 3, избыточном давлении 0,2 кг/см, температуре верха колонны 87 С и температуре низа

0 колонны 130 С. Сверху колонны отбио рают в количестве 30 вес.Ж Hà исходное сырье бензольной фракции состава, вес.Ж:

2 неароматических

С7 С8

1161507!

1,98 в том числе

KC 0,3

z.c 0,15

Бенэол 98,75

Толуол 0,8

Кубовый остаток состава, вес.Ж:

2 неароматических

СВ-C!о 7,45 в том числе

rc 3 ° 9 lO

С9 3,2 сю 0,35

Бензол 0,25

Толуол 39,!

2 . ароматических Cff 25,! .15

Е ароматических а С9 28,1 направляют на азеотропную ректификацию в присутствии метил-этилкетона (МЭК). Азеотропную ректификацию ведут в колонне эффективностью 20 .в 50 теоретических тарелок при соотношении МЭК и сырья 0,6:1, соотношении орошения и сырья 1,5:1 избыточ» ном давлении 0,35 кг/см, температуре о верха колонны 86 С и течпературе 2g низа колонны 160 С. Дистиллят отмыо г, вают и получают в количестве 5,7 вес.X на исходное сырье неароматический концентрат состава, вес.X:, неароматических

С С 9 95,58 . Бензол 4,3

Толуол 0,12

Кубовый остаток состава, вес.X:

Е .,неароматических

Св -Сю в том числе ГСа 0,11

ЕС9 1 5

K С<о 0,37

Толуол 41,5

X ароматических Са 26,6

2 ароматических O C> 29,92, направляют на ректификацию, которую ведут в колонне эффективностью в 30 теоретических тарелок при флегмовом числе 2,5, избыточном давлении

0,2 кг/см, температуре верха колонны 140 С и температуре низа колонны

190 С. Снизу колонны отбирают кубовый остаток, содержащий 0,92 наес,Х кси- . лолов. Сверху колонны отбирают в количестве 52 вес.X на исходное сырье толуольно-ксилольную (ТК) фракцию состава, вес.X:

X неароматических

Са-С„ 2,.78 в том числе С 0,16 С, 2,!

KCю 0,52

Толуол 59,2

Z ароматических. Св 38,02 и ароматических:у С 0,8

Бензольную фракцию, содержащую

0,12 вес.X диеновых углеводородов состава, вес.X:

2 неароматических

С -С 0,6 в том числе с Су 0,45 йС 0,15

Бензол 98,6

Толуол 0,80 направляют на гидрирование в реактор проточного типа, загруженного 100 мл алюмопаладиевого катализатора с содержанием 0,5 вес,X Pd. Процесс ведут при температуре 150 C давлении

40 кг/см молярном соотношении водорода и сырья 2: 1 и объемной скорости

-f подачи сырья 5 ч . После гидрирования бензольную фракцию, очищенную от диеновых углеводородов,-.состава, вес.Ж:

7 неароматических

С,-с 2,15 в том числе С7 0,25 С 0,96

ХС9 0,94

Бензол 56,3

Толуол 41,05

Ароматические С8 0,5 в том числе

Этиленбензола 0,2 направляют на гидрообработку, которую ведут в реакторе прдточного, типа загруженного 100 мл катализатора состава, мас.X:

Трехокись молибдена 0,5

Трехокись вольфрама 0 5

Окись бора 1,0

Морденит в

HNi-форме 40,0

50 кг/см, молярном соотношении водорода н сырья 5: 1 н объемной ско-f рости подачи сырья 10 ч . Полученный продукт направляют,на ректификацию, где выделяют бензол с температурой о кристаллизации +5,5 С.

Толуольно-ксилольную фракцию, содержащую 0 25 вес.X диеновых

161507 12

Пример 5. Бензольно-толу"

3. льно-ксилольную фракцию, полученную после гидрирования по примеру 1, направляют на гидрообработку в реак5 тор проточного типа, загруженного

100 мл катализатора состава, мас.Ж:

Трехокись .молибдена 12, О

Окись бора 6,0

Морденит в

10 НСо-форме 75,0

Окись алюминия Остальное

Процесс ведут при температуре

530 С, давлении 33 кг/см, молярном соотношении водорода и сырья 8: 1

15 и объемной скорости подачи сырья

2 ч 1 . Полученный продукт направляют на ректификацию, где выделяют бенэол о с. температурой кристаллизации +5,51 С,. толуол и ксилолы чистотой 99,8 и

20 99,9 вес.7 соответственно.

Пример 6. Бензольно-толуольно-ксилольную фракцию, полученную после стадии гидрирования по примеру 1, направляют на гндроо работку

25 в реактор проточного типа, загруженного 100 мл катализатора состава, вес.Ж:

Окись молибдена 1,0

Окись бора 5,0

3О Морденит в

HNi-форме 5,0

Окись алюминия Остальное

Процесс ведут при температуре

530оС, давлении 33 кг/см, молярном

35 соотношении водорода и сырья 8: 1, объемной скорости подачи сырья 2 ч

Полученный продукт направляют на ректификацию, где выделяют беизол

0 с температурой кристаллизации +5,51 С, О толуол и ксилолы чистотой 99,8 и

99 вес.Ж соответственно. углеводородов, направляют на гидри-. рование в реактор проточного типа, загруженного 100 мл алюмокобальтмолибденового катализатора, содерmayerо 4,4 весЛ окиси кобальта и

13,2 вес.7 бкиси молибдена. Процесс ведут при температуре 300 С, давлений

63 кг/см, молярном соотношении водорода и сырья 5:,1 и объемной ско-! рости подачи сырья 1 ч . Полученную

Т1 фракцию, очищенную от диеновых углеводородов, состава, вес.7.

2 неароматических

-С)о, 2,9 в том числе

rc 0,2

7. С 2,14 у С!о 0 56

Толуол 59,3

Z ароматических Ся 38,04

2..ароматических С 0,8 направляют на гидрообработку в реактор проточного типа, загруженного

100 ил катализатора, состава, мас.7.:

Трехокись вольфрама 4,0

Трехокись молибдена 8,0

Окись бора 15,0

Морденит в НРЗЭ-форме 30, 0

Окись алюминия Остальное

Гидрообработку ведут при температуре 530 С, давлении 33 кг/см2, молярном соотношении водорода и сырья 2: 1 и объемной скорости пода-( чи сырья 0,5 ч . Полученный продукт направляют на ректификацию где выделяют толуол и ксилолы чистоты

99,8 и 99,85 вес.7 соответственно.

Пример 4. Бонзольно-толуольно-ксилольную фракцию, полученную после сдадии гидрирования по примеру 1, направляют на гидрообработку в реактор проточного типа, загруженного 100 мл катализатора, состава, мас.X:.

Трехокись вольфрама 1,0

Окись бора 8,0

Морденит в

HNa-форме 10,0

Окись алюминия Остальное .:Процесс ведут при температуре

530 С, давлении 33 кг/см, молярном соотношении водорода и сырья 2: 1 и объемной скорости подачи сырья

0,5 ч . Полученный продукт направляют на ректификацию, где выделяют бензол с температурой кристаллизации

+5,5 С, толуол и ксилолы чистотой

99,7 и 99,85 вес,7 соответственно.

Состав полученного продукта по примерам 1-6 приведен в таблице.

Предлагаемый способ позволяет повысить эффективность процесса получения ароматических углеводородов в силу более высокого в сравнении с прототипом выходом ароматических угле» водородов от ресурсов в исходном сырье и более низкого расхода водорода на сырье на стадиях каталитического гидрирования и каталитической гидрообработки. Так, .выход ароматических углеводородов от ресурсов в сырье для предлагаемого способа составляет 96 0 98,5 вес.7, в то время как в прототипе вЂ” не более 90 вес.Ж, а суммарный расход водорода на ста° » Юйве

Покаевтели

Выход иевромвтнческих углеводородов, ! весЛ на исходное сыръе

Состав продукта гидрообрвботки, вес,й!

5,7 16,4 16,4 116,4

16 4 16,5 13,2 ф, «евромвтнческнх, С1-Са

4,8 4,7 4,5

68 52 311 515 в том числе

Ф 1

Следы Следы 0,08 Следы

0,03 0,02 Следы

С1- С

Ненаол

50,2 61,5 94,4

8,1 51,5 48,5 51 3 толуол

32,5 18,6 22,8 18,6

0,5

19, 1 23, 9.

29 7е!

$ ароматических СГ

0,4

48 ° 2 20 ° 5 19,9 20,7

ОД 0,65 0 7 0,55

4,4 4,2 5,7; 4g25

07 06 01

58 28 025

s том числе иилбензол

g ароматических +r С а

Иыход.;.." ароматических, вес Л от ресурсовс и сирве.

96,8 97e4, 96,0 . 96,0 98,5 96,!

Суммарныя:.расход водорода на стадиях каталниявского i гндрнроваяив и катали; тнческоН гндрообработки, весЛ 0,38 0,39

0,4; 0,34 0 4

0,37 а; . @ ю /

И р и и е ч а н я а расход.водорода получен расчетным путем на основанннсоставов сырья н получаемых продуктов.

Ш, Заказ 3935/29 Тираж 384 Подписное мП т „„,и, г. Ужгород,ул.Проектная, 4

)3 - 1161507 !4 днях каталитического гидрирования и 120оС, с октановым числом 72-76 каталитической гидрообработки в рас по исследовательскому методу. чете на сырье, поступающее íà стадию В отличии от предлагаемого спогидрирования, составляет 0,34-, соба в прототипе неароматические

0,4 вес.X для предлагаемого способа, 5 углеводороды, входящие в состав в то время как в прототипе вЂ” не менее сырья, превращаются в ниэкомолекуляр2 вес.X. ные углеводороды (в основном в метан), а часть ароматических углевоКроме того, в предлагаемом способе дородов подвергается реакции дестна стадии аэеотропной ректиФикации !О рукции ароматических колец и деалкиполучают неароматический концентра лированию. Зто приводит к потере в количестве 16,4-18,9 вес.Е на ис- ароматических углеводородов, неквалиI ходное сырье с пределами выкипания . фицированному использованию неаров случае использования аэеотропного матической части сырья и большому о агента вЂ” ацетона, HK-100 С, a s слу- !5 расходу водорода. Все эти недостатки чае ацетона и метилэтилкетонав 11К устраняются предлагаемым способом.

Способ получения ароматических углеводородов

Патент 1161507