Устройство для контроля температурного режима конвертерной плавки

Устройство для контроля температурного режима конвертерной плавки

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (19) (11) (51) 4 С 21 С 5 30

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3816229/22-02 (22) 26.11.84 (46) 23.04.86. Бюл. ¹ 15 (71) Центральный ордена Трудового

Красного Знамени научно-исспедовательский институт черной металлургии им. Н.П. Бардина и Особое проектноконструкторское бюро Научно-производственного объединения "Черметавтоматика (72) Т.С. Намазбаев, Д.И. Туркенич, Ю.А. Романов, Е.Б. Плавинский, П.В. Селюков и А.И. Багрий (53) 536.532 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР № 876727, кл. С 21 С 5/30, 1980.

Авторское свидетельство СССР

¹ 1104163, кл. С 21 С 5/30, 1983. (54)(57)устРОЙство для кОнтРОля темПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА КОНВЕРТЕРНОЙ

ПЛАВКИ, содержащее блок расчета интегрального расхода кислорода дутья, расходомер кислорода дутья, блок управления, анализатор состава отходящих конвертерных газов, расходомер. отходящих конвертерных газов, блок расчета текущей температуры и регистрирующий прибор, при этом первый выход блока управления подсоединен соответственно к входам блока расчета интегрального расхода кислорода дутья, расходомера кислорода дутья, анализатора состава отходящих конвертерных газов и расходомера отходящих конвертерных газов, первый выход блока расчета интегрального расхода кислорода дутья подсоединен к первому входу блока расчета текущей температуры металла, а выход последнего подсоединен к входу регистрирующего прибора, отличающееся тем, что, с целью повьппения точности контроля температурного режима конвертерной плавки, в него введены блок расчета текущего прироста температуры металла в ванне конвертера, расходомер азота и водорода в отходящих газах, расходомер водорода, образующегося в результате диссоциации воды в конвертере, и блок расчета изменения температуры металла за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере, причем первый, второй и третий выходы блока расчета интегрального расхода кислорода дутья подсоединены соответственно к первому, второму и третьему входам блока расчета текущего прироста температуры металла в ванне конвертера, выход которого подсоединен к второму входу блока расчета текущей температуры металла, выход расходомера кислорода дутья подсое-. динен к четвертому входу блока расчета текущего прироста температуры металла в ванне конвертера, второй выход блока управления подсоединен соответственно к пятому входу блока расчета текущего прироста температуры металла в ванне конвертера и к второму входу блока расчета изме нения температуры металла за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере, первый, второй и третий выходы анализатора состава отходящих конвертерных газов подсоединены соответственно к первому, второму входам расходомера азота и водорода в отходящих конвертерных газах и четвер1225860 тому входу расходомера водорода, образующегося в результате диссоциации воды в конвертере, выход расходомера отходящих конвертерных газов подсоединен к третьему входу расходомера азота и водорода в отходящих конвертерных газах, первый, второй и третий выходы которого подсоединены соответственно к первому, второму и третьему входам расходоИзобретение относится к черной металлургии, а именно к контролю и регулированию процессом кислородно-конвертерной плавки, и может быть использовайо в кислородно-конвертерном производстве стали.

Цель изобретения — повьппение точности контроля температурного режима конвертерной плавки.

На фиг. 1 изображена блок-схема предлагаемого устройства; на фиг.2— внутренняя структура блока управления.

Предлагаемое устройство (фиг. 1) содержит блок 1 расчета интегрального расхода кислорода дутья, расходомер 2 кислорода дутья, блок 3 управления, анализатор 4 состава отходящих конвертерных газов, расходомер 5 отходящих конвертерных газов, блок .6 расчета текущего прироста температуры металла в ванне конвертера, расходомер 7 азота и водорода в отходящих конвертерных газах, расходомер 8 водорода, образующегося в результате диссоциации воды в конвертере, блок 9 расчета изменения температуры металла за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере, блок 10 расчета текущей температуры металла и регистрирующий прибор 11.

Блок 1 расчета интегрального рас хода кислорода дутья представлен в .виде статической системы управления конвертерной плавкой, которая рассчитывает перед началом продувки по статическому алгоритму интегральный расход кислорода дутья на плавку, намера водорода, образующегося в результате диссоциации воды в конвертере, выход последнего подсоединен к первому входу блока расчета изменения температуры металла за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере, выход которого подсоединен к третьему входу блока расчета текущей температуры металла. чальную температуру металла и расчетную температуру металла к концу плавки. Расходомер 2 кислорода дутья представлен в виде сужающегося уст5 ройства с типовыми датчиками давле.ния и перепада давления кислорода и его температуры.

Блок 3 управления (см. фиг. 2) представлен, например, в виде тайме10 ра, который выдает две чередующиеся между собой команды, сдвинутые во времени, например, в пределах 0,22,5 с, определяемом экспериментально.

Блок 3 управления (см. фиг. 2}

15 состоит из последовательно соединенных одновибратора 12, инвертера 13 и схемы И 14, причем вход одновибратора 12 соединен с вторым входом схемы И 14.

20 Анализатор 4 состава отходящих конвертерных газов представлен, например, в виде масс-спектрометра

МХ-1215.

Расходомер 5 отходящих конвертерных газов представлен, например, в виде трубы Вентури с типовыми датчиками давления и перепада давления отходящих конвертерных газов и его температуры.

З0 Блок 6 расчета текущего прироста температуры металла в ванне конвертера представлен, например, в виде аналоговых интегральных схем, реализующих зависимость

35 т -т„ ) Ч (

ЕЧ,, и состоит из последовательно соединенных первого инвертора 15, первоro сумматора 16, первого делителя ,17,и первого умножителя 18, а также первого интегратора 19, причем первый, второй и третий выходы блока 1 расчета интегрального расхода кислорода дутья подключены соответственно к входу первого инвертора 15, к второму входу первого сумматора 16 и второму входу первого делителя 17, а к первому и второму входам первого интегратора 19 подключены соответственно выходы блока 3 управления и расходомера 2 кислорода дутья, выход первого интегратора 19 подключен к второму входу первого умножителя 18.

Расходомер 7 азота и водорода в отходящих конвертерных газах представлен, например, в виде аналоговых интегральных схем, реализующих за- . висимость аг ог ог Н2 or — 1 =Ч ос IOO !!г or OO г и состоит из второго умножителя 20 и третьего умножителя 21, причем первый и второй выходы анализатора

4 состава отходящих конвертерных газов подключены соответственно к первым входам второго умножителя 20 и третьего умножителя 21, а выход расходомера 5 отходящих конвертерных газов подключен к вторым входам второго умножителя 20 и третьего умножителя 21.

Расходомер 8 водорода, образующегося в результате диссоциации воды в конвертере, представлен, например, в виде аналоговых интегральных схем, реализующих зависимость

I о к or "г or

-V +b Ч

Нг Н2 НОГ Соот М2 Р

2! и состоит из четвертого умножителя

22, второго сумматора 23, третьего сумматора 24 и второго делителя 25, причем выход третьего умножителя 21 подключен к первому входу четвертого умножителя 22, первый выход анализатора 4 состава отходящих конвертерных газов — к вторым входам четвертого умножителя 22 и второго сумматора 23, третий выход анализа- тора 4 состава отходящих конвертерных газов подключен к первому входу

1225860 второго сумматора 23, выход которого подключен к второму входу второго делителя 25, к первому входу второго делителя 25 подключен выход четвертого умножителя 22, к первому и второму входам третьего сумматора подключены соответственно выходы второго,умножителя 20 и второго делителя 25.

Ip Блок 9 расчета изменения температуры металла за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере представлен, например, в виде аналоговых интегральных схем, реализующих зависимость

-tb C h,U„,(Ë) а е Р о и состоит из последовательно соединенных блока 26 логарифмирования, блока 27 формирования начального уровня, блока 28 формирования экспоненты и второго интегратора 29, причем

25 второй выход блока 3 управления подключен к второму входу второго интегратора 29, выход третьего сумматора 24 подключен к второму входу блока 26 логарифмирования.

Блок 10 расчета текущей температуры металла представлен, например, в виде сумматора на основе аналоговых интегральных схем, реализующих зависимость

35 т T

Расо нач к

-tb+C h,UH ®

Тч, Up>(<)dt-а р " Jg

ЕЧО2 2 и состоит из второго инвертера 30 и четвертого сумматора 31, причем выход второго интегратора 29 подключен к входу второго инвертера 30, выход которого подключен к третьему входу четвертого сумматора 31, а к первому и второму входам последнего подключены, соответственно, выход первого умножителя 18 и первый выход блока 1 расчета интегрального расхода кислорода дутья, выход четвертого сумматора 31 подключен к входу регистрирующего прибора 11.

Регистрирующий прибор 11 представлен, например, в виде вторичного прибора КСП-4.

Устройство работает следующим образом.

Перед началом очередной плавки в блоке 1 расчета интегрального расхо1225860 постуда кислорода дутья по статическому алгоритму рассчитывается интегральный расход кислорода дутья на плавку, начальная температура металла и расчетная температура металла к концу плавки. По открытию отсечного клапана кислорода дутья по первому сигналу из блока 3 управления происходит обнуление интеграторов блоков

6 и 9, а по второму сигналу запускается расходомер 2 кислорода дутья, анализатор 4 состава отходящих конвертерных газов и расходомер 5 отходящих конвертерных газов. С началом продувки сигнал с контактов реле отсечного клапана кислорода дутья поступает на вход отновибратора 12 и первый вход схемы И 14, Одновибратор запускается перепадом сигнала из нулевого состояния в единичное и вырабатывает импульс длительности, например, в пределах 0,2 — 2,5 с, определяемой экспериментально. Передний фронт соответствует моменту появления сигнала с контактов реле отсечного клапана кислорода дутья.

Сигнал с выхода одновибратора 12 поступает в интеграторы 19 и 29 в качестве сигнала сброса. Этот же сигнал поступает на вход инвертера

13. С выхода инвертера 13 нулевой сигнал поступает на второй вход схемы И 14 сигнала от контактов реле отсечного клапана расхода кислорода дутья. По окончании импульса на выходе одновибратора 12 устанавливается нулевой сигнал, который инвертируется инвертером 13, и единичный сигнал с его выхода поступает на второй вход схемы И 14. На выходе схемы И 14 появляется единичный сигнал, который поступает в блоки 1, 2, 4 и 5.

При поступлении с выхода блока расчета интегрального расхода кислорода дутья аналогового сигнала, пропорционального Ти,ц, на вход первого инвертера 15 с выхода инвертера

15 сигнал, пропорциональньЬ TÄo> поступает на вход первого сумматора

16. На второй вход первого сумматора .16 поступает аналоговый сигнал, проI порциональныи Т, с второго выхо да блока 1 расчета интегрального рас хода кислорода дутья. С выхода первого сумматора 16 сигнал, пропорциональный (Т,„— Т „ц„), поступает на первый вход первого делителя 17.

50 15

На второй вход первого делителя 17 поступает аналоговый сигнал, IIpoIIop циональный ЕЧО с третьего

Z выхода блока 1 расчета интегрального расхода кислорода дутья. С выхода первого делителя 17 сигнал, пропорТ рагп Т Наи циональный поступает на первый вход первого умножителя 18.

Аналоговый сигнал, пропорциональный Мо ®, с выхода расходомера 2 г кислорода дутья поступает на первый вход первого интегратора 19. Первый интегратор 19 также выполнен по стандартной схеме. На второй вход первого интегратора 19 поступает сигнал с выхода блока 3 управления, который обнуляет первый интегратор 19. С выхода первого интегратора 19 сигнал, е

f пропорциональный 1 (Ц Д Ь, посту— о пает на второй вход первого умножителя 18. С расчета первого умножителя 18 сигнал, порпорциональный

Трасп — Тнан l Ч (С ) 6

ЧОг о пает на первый вход четвертого сумматора 31, выполненного по стандартной схеме.

С первого выхода анализатора 4 состава отходящих конвертерных газов аналоговый сигнал, пропорциональный

ОГ

Нг, поступает на первый вход второго умножителя 20, выполненного по стандартной схеме, а также на первый вход второго сумматора 23, выполненного также по стандартной схеме, и второй вход четвертого умножителя

22. На второй вход второго умножитеФ ля 20 поступает аналоговый сигнал, пропорциональный 1or, с выхода расходомера 5 отходящих конвертерных газов. С выхода второго умножителя

20 сигнал, пропорциональный поступает на первый вход третьего сумматора 24. С второго выхода анализатора 4 состава отходящих конвертерных газов аналоговый сигнал, nponopOf циональный И, поступает на первый вход третьего умножителя 21, на второй вход которого поступает сигнал с выхода расходомера 5 отходящих конвертерных газов, пропорциональный 11,„.

С выхода третьего умножителя 21 сигнал, пропорциональный 1„, посor нг тупает на первый вход четвертого умножителя 22, поступает сигнал с первого выхода анализатора 4 состава

35 к где V — расход окиси углерода из со

Э конвертера, нм /мин;

or — расход окиси углерода в отсо

Э во ? А ходящем газе, нм /мин;

40 z

Чо — расход кислорода в подсасываемом в газовый тракт воздухе, который связан стехиометрическим соотношением

Н2 Н2 2 (3) 7 1225 отходящих конвертерных газов, пропорос циональный Н2 . С выхода четвертого умножителя 22 сигнал, пропорциональol ог ный b Hz V, поступает на первый

Н7 вход второго делителя 25, выполненного на основе схемы умножителя с добавлением после одного из логарифмических усилителей инвертирующего усилителя. Аналоговый сигнал, пропорциоог нальный Н7, с первого выхода анали- ip затора 4 состава отходящих конвертерных газов поступает на первый вход второго сумматора 23, на второй вход которого поступает сигнал, пропорциоог нальный СО, с третьего выхода анализатора 4 состава отходящих конвертерных газов. С выхода второго сумматора 23 сигнал, пропорциональный (Н а + СО ), поступает на второй вход второго делителя 25. С выхода 20 второго делителя 25 сигнал, пропорцио- оТ аг

Ь ° Н7 ° "к7 нальный —;-- — — — поступает на

+ Cporr второй вход третьего сумматора 24.

С выхода третьего сумматора 24

or сигнал, пропорциональный „, +

Ь.Н, ч",", + -- — — — — -- поступает на вход

+ СО"

2 блока 26 логарифмирования, выполненного на основе логарифмического усилителя по стандартной схеме.

С выхода блока 26 логарифмирования сигнал, пропорциональный

?н (Ч, поступает на вход блока

27 формирования начального уровня, выполненного на основе схемы сумматора, на один из выходов которого подано постоянное напряжение. С выхода блока 27 формирования начального уровия сигнал, пропорциональный (Ь 4 снап,Ч„(1 )), поступает на

7 вход блока 28 формирования экспонен ты, выполненного по стандартной схеме. С выхода блока 28 формирования экспоненты сигнал, пропорциональ-..45

Ъ+с h,V ный е - н (1", поступает на первый вход второго интегратора 29. На второй вход второго интегратора 29 .поступает сигнал с второго выхода блока 3 управления, который обнуляет 50 второй. интегратор 29.

860 8

30 сигнал, пропорциональный, л

-(Ъ с h,Ч ф и е H"- " dt, поступает на о третий вход четвертого сумматора 31

На первый вход четчертого сумматора

31 поступает сигнал, пропорциональный Т„„„, с первого выходы блока 1 расчета интегрального расхода кислорода дутья.

С выхода четвертого сумматора 31 сигнал, пропорциональный !

Т + Т расч — Тнач (V (t)dt нач О7

-(Ъ с1, ч„" (ц ) е Н7 Д а поступает на вход регистрирующего прибора 11.

Контроль температуры металла в ванне конвертера с помощью предлагаемого устройства основан на следующих теоретических предпосылках.

Формулу для расчета расхода водорода в конвертерном газе получают из уравнения баланса кислорода в газовом тракте конвертера и соотношения между количествами дожигаемых в газовом тракте водорода и окиси углерода и концентрациями этих газов в газовом тракте. Уравнение баланса кислорода в газовом тракте. имеет вид с расходом азота в газовом тракте, нм /мин.

Э

Указанное соотношение между количеством дожигаемых газов и их концентрациями в газовом тракте имеет вид

С выхода второго интегратора 29 сигнал, пропорциональный

- (1? k C ° h g „(t)) а(2 Йс, поступает на .а вход второго инвертора 30, выполненного на основе инвертирующего усилителя. С выхода второго инвертора . г

Решая уравнения (2) и (3), совместно получим уравнение для определения расхода водорода в конвертерном газе

or к or Н, ОГ

Ч = Ч + У ---„ -- — -- ° Ч

Hz н2 и Н + СООГ 7?

9 1 где Y" — расход водорода, образующегося при диссоциации влаги, попадающей в ванну конвертера, нм /мин; — расход азота в отходящем н, газе, нм /мин; а or

H,ÑO — концентрации водорода и окиси углерода в отходящем газе, 7; — стехиометрический коэффициент, равный 0,532.

Интегральное количесво конвертерного водорода sa плавку колеблется на различных плавках в пределах 3001300 нм . Способ позволяет учесть э уолебания температуры металла, соответствующие указанному диапазону изменения интегрального значения водорода, равные 10-50 С.

Расход тепла на нагрев, испарениеи диссоциацию влаги, попадающей в конвертер с шихтовыми материалами и при прогаре кислородной формы, определяется цо формуле

1 н10 нзо ня

К \/ но

См См Cш,„Cы,и„

Учитывая что 1000 кг пара дает охлаждающий эффект 30 С, получим

30а 0 803 х я н,а х

100000 отсюда

= 3731 кДж/мм

Таким образом, для 300 нм водоз рода изменение температуры металла в конвертере составит йТ =11 2 С

9 н,о а для 1300 нм водорода ьТ„, — 48,5 С.

Уравнение для расчета изменения температуры металла за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере в зависи25 мости от расхода водорода в конвертерном газе следующее:

225860 10 не конвертера за счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в конвертере где о — тепловой эффект нагрева, ъ н,о испарения и диссоциации воды, кДж/т; н,о — стехиометрический коэффициент пересчета, нм водорода в 1 т воды.

Определяют изменение температуры металла в конвертере путем учета расхода тепла на нагрев, испарение наа и диссоциацию влаги Q „ о для условий н,о кислородно-конвертерного цеха и принятых производственных показателей

300 т конвертера: вес металла 320 т, вес шлака 50 т, теплоемкость металла

250 кДж/т ОС, теплоемкость шлака

400 кДж т .аС, Таким образом, знаменатель формулы (2) равен 100000.

Из табл, 2 следует, что охлаждающий эффект пара по сравнению с охлаждающим эффектом лома в 10 раз больше. Таким образом, 17 пара, составляющий для 300 т конвертера 3 т дает охлаждающий эффект в 96 С, а

1 т пара соответственно 30 С.

Стехиометрический коэффициент пересчета нм водорода в 1 кг воды э равен К н о 0 803

Подставив зависимость (4) в уравнение (1), после преобразования получим зависимость для определения изменения температуры металла в ван(Я,7456 0 9995 Ь1Чн ®

30 Переписав в данное уравнение с введением коэффициентов а, Ь, с, получим: к д (.Ц a (e (Ú+Ñ Ь,Чн а(, (6) н,о-о

) о

35 где ь Т(1)„— изменение температуры меН,о е

40 талла sa счет расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию воды в кона к вертере, С;

Ч„ (Π— текущий расход водорода в конвертерном газе, ими/мин; — время продувки мин; а = 0,583 эмпирические коэффиЬ = 2,7456 циенты, определяемые с =-0,9995 опытным путем.

Прирост температуры металла в ванне конвертера по ходу продувки определяется по следующей зависимос55 ти:

1225860

12 где р,7(t) текущий прирост температуры металла в ванне конвертера, С; расчетная температура металла в ванне конвертера к концу плавки, определяемая по зависимости (1), ОС. начальная температура меMeTBJIlIB C 10 интегральный расход кислорода дутья на плавку, определяемый по статическому алгоритму, нм з. текущий расход кислорода дутья, нмз/мин; время продувки, мин. рас4 нац (8) r.

Экспериментальные исследования показали, что учет изменения темпера— туры металла из-за расхода тепла на нагрев, испарение и диссоциацию влаги в конвертере повышает точность контроля температурного режима конвертерной плавки.

В табл. 1 и 2 приведены изменения измеряемых и рассчитываемых параметров на характерной плавке 11 342701, на которой основным источником выделения водорода в ванне конвертера является только влага, попадающая в ванну конвертера с шихтовыми материалами, и на плавке Р 342948, на которой источником выделения водорода в ванне конвертера является влага, попадающая с шихтовыми материалами, а также вода, попадающая при прогаре кислородной фурмы.

На характерной плавке Б 342701 (табл. 1), на которой основным источником выделения водорода в ванне кон50 вертера является только влага, попадающая в ванну конвертера с шихтовы- ми,материалами, значения отклонений фактической температуры металла от

Таким образом, с учетом получен— ных зависимостей (5), (6), получим 20 формулу для определения текущей температуры металла в ванне конвертера: расчетной на промежуточной плавке, полученные посредством предлагаемого способа, составляют +3,558 С, а посредством известного — 14,49 С, а в конце плавки соответственно 3,087 и 10,36 С.

EIa характерной плавке Р 342948 (табл. 2), на которой источником выделения водорода в ванне конвертера является влага, попадающая в ванну конвертера с шихтовыми материалами, а также вода, попадающая при прогаре кислородной фурмы, значения отклонений фактической темпе.ратуры металла от расчетной на промежуточной плавке, полученные посредством предлагаемого устройства, о составляют 0,565 С, а посредством известного — 35,58 С, а в конце плавки соответственно 8,932 и

21,69 С. Следовательно, на плавках, в которых имеет место прогар кислородной фурмы, известное устройство для определения температуры металла имеет наибольшую погрешность, а предлагаемое имеет более высокую точность контроля. температуры металла в ванне конвертера как на плавках . в которых имеет место прогар кислородной фурмы, так и без прогара кислородной фурмы.

Таким образом, предлагаемое устройство позволяет определить температуру металла наиболее близко к истинному его значению. Полученные значения температуры металла посредством известного устройства значительно отличаются от истинного. Среднеквадратическая погрешность контроля температуры металла по результатам сравнения расчетной температуры с фактической на 115 плавках составляет 9,48 С.

Техническая эффективность устройства состоит в том, что за счет более высокой точности контроля температурного режима конвертерной плавки снижается количество плавок с послепродувочными коррекцияйи, что приводит к уменьшению средней длительности плавки, т.е. увеличивается производительность конвертеров.

1225860

13 на

Время продувки, мин

650

7,12

8,26

720

800

11,7

860

18,6

24,1

910

37,2

980

27,6

980

41,4

990

32,6

980

54,6

980

975

38,9

58,6

13,876

15,165

950

34,5

910

16,565

37,6

910

39,7 18,048

Скачивание фосфористого

650

0,733

2,783

4,375

19,6

670 16

54,8

750

42,6

820

61,6

6,675

920

8,165

10,832

39,9

930

71,4

930

12,386

13,447

41,6

28,4

700

23 расч? э "о = 13270 нм

УЬ () нм /, н .7„"(t.) нмг/мин

t (-(Ьс h,V„ tu1)(° о

0,266

0,576

1,013

1,708

2,608

3,998

5,028

6,575

7,793

9,833

11,687

1225860, I

Т „,„

Т" раен

1550 С;

1615 С.

Т„.„+ьт(()—

О

Т м„с

13,22

27,87

44,15

61,65

80, 16

100,1

120,0

140,19

160,13

180,07

199,1

1485,354

1502,585

1499,23

1517,75 219,23

233,75

258,27

269,49

1536,27

1549,49

1519,705

1531 442

1535,0 плака

8,17

1543,17

1552,31

17,31.27,19

38,41

49,76

61.09

1562,19

1573,41

1584,76

1596,09

71,83

80,36

1606,83 1615,35

Tpaen Trav (V (t ) 1 О

ol. о

Т„ „ ЛЕТН,)», С

1293,22

1307,87

1324,15

1341,65

1360,16

1380,10

1400,00

1420,19

1440,13

1460,07

1479,10

16

Таблица!

1292,95

1307,294

1223,137

1339,942

1357,552

1376,102

1394,972

1413,615

1432,337

1450,237

1457 413

1542,437

1549,527

1557,815

1566,735

1576,595

1585,258

1594,444

1601,913 1605,0

1225860

660

5,16

730

7,24

790

16,84

21,37

18,01

870

910

980

34,7

990

4,71

990

6,246

9,557

14, 214

990

980 .

19,765

980

980

24,852

30,557

36,145

850

670

690

780 17

850

910

910

840

30,622

650

Время продувки мин рс сч 1

Еч, j раси 1I

2 () нм /мин

12100 нм

5520 нм

V„(t) нм /мин

Н2

22,68

41,12

88,66

124,71

148,67

136,23

152,79

149,65

98,32

126,15

108,61

118,74

124,38

134,13

109,71 р -t4>cf, Y< (tg о

0,193

0,464

1,093

1,892

2,565

3,862

Скачивание

3,672

8,383

12,439

16,873

21,517

26,525

IC1 »«

1560 С;

1620 С.

И<0 э

1 раси

Т" расч

1225860 20 Т а б л и ц а 2.

1532,52

1479,466

183,68

203,92

224,17

241,73

1545,63

1557,64

1570,72

1584,74

1598,78 .

1611,68

1621,69

13,64

28,72

45,04

63,02

81,82

102,07

122,52

142,97

163,43

255,58.фосфористого шлака

10 63

22,64

35,72

49,74

63,75

76,68

86,69

1323,64

1338,72

1355,04

1373,02

1391,82

1412,07

1452,97

1473,43

1493,68

1513,92

1534,17

1551,73

1565,58

1223,447

1338,256

1353,947

1371,128

1389,255

1408,208

1427,81

1446,724

1463,873

1494,155

1509,313

1521,173

1529,435 !.530,0

1541,958

1549,267

1558,281

1567,867

1577,268

1585,155

1591,068 1600,0

1225860

Составитель A. Абрасимов

Техред В.Кадар Корректор А.Тяско

РедакторН. Гунько

Филиал II;.П "Патент", г.ужгород, ул.Проектная, 4

Заказ 2103/19 Тираж 552 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5