Способ переработки нефтяного сырья
Патент 1260386
Авторы
Классы МПК
Способ переработки нефтяного сырья
Иллюстрации
Реферат
Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья ректификацией и может найти применение в нефтеперерабатывающей и нефтехимиче ской промышленности. Для повышения эффективности процесса, путем исключения обводненности бокового погона, упрощения аппаратуры, исключения использования водяного пара в стриппинге отпарку низкокипящих примесей осуществляют подачей смеси легкого компонента и части тяжелого компонента - в верхнюю зону стриппинга. Оставшуюся часть тяжелого компонента нагревают и делят на два потока, один из которых подают в среднюю зону стриппинга, а другой повторно нагревают и подают в кубовую зону стриппинга. Содер1жание воды в боковом погоне снижается с р 0,015 -до 0. 2 табл., 1 нл. $ (Л
СОЮЗ СОВЕТСНИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
РЕСПУБЛИН
А1
0% (11)
1 (59 4 С 10 G 7/00
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
К АВТОРСКОМ,Ф СВИДЕТЕЛЬСТВУ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР
ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3888203/23-04 (22) 19.04.85 (46) 30.09.86. Бюл. Р 36 (72) Г.В.Тараканов (53) 665.635(088.8) (56) Патент США Ф 3160582, кл. 208-361, 1964.
Александров И.А. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. M.:
Химия, 1981, с.219-220.
-(54) СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТЯНОГО .СЫРЬЯ (57) Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья ректификацией и может найти применение в нефтеперерабатывающей и нефтехимиче ской промышленности. Для повышения эффективности процесса путем исключения обводненности бокового погона, упрощения аппаратуры, исключения использования водяного пара в стриппинге отпарку низкокипящих примесей осуществляют подачей смеси легкого компонента и части тяжелого компонента— в верхнюю зону стриппинга. Оставшуюся часть тяжелого компонента нагревают и делят на два потока, один из которых подают в среднюю зону стриппинга, а другой повторно нагревают и подают в кубовую зону стриппинга. Содержание воды в боковом погоне снижается с
0,015 .до О. 2 табл., 1 ил. Е
1260386 ловия работы ректификационных тарелок.
Соотношение между частями тяжелого компонента бокового погона, пода—
5 ваемых в разные эоны стриппинга, и их температура нагрева в нагревателях может колебаться в широких интервалах в зависимости от требуемых, показателей качества бокового погона, характеристики исходного сырья, технологического режима и схемы ректификационной колонны, ее материального баланса и других показателей.
Пример 1 ° На установке первичной перегонки нефти мощностью
525 т,/ч (4,2 млн.т/г) нагретую до
360 С нефть полуострова Бузачи на правляют в ректификационную колонну.
С верха ректификационной колонны вы20 водят ректификат (бензин), с низа— остаток (мазут), боковым погоном— дизельное топливо, которое отбирают двумя компонентами (легким и тяжелым).
Тяжелый компонент дизельного топлива (48 т/ч) делят на два потока, первый из которых (10 т/ч) смешивают с легким компонентом дизельного топлива (124,8 т/ч) и с температурой
223 С подают в верхнюю зону стриппино
30 ra а второй (36 т/ч) нагревают до
300 С и вновь делят на два потока, один из которых (16 т/ч) подают в среднюю зону стриппинга, а другой о нагревают до 350 С и вводят в кубо35 вую зону стриппинга.
Из куба стриппинга выводят товарное дизельное топливо.
Основные показатели работы установки первичной перегонки нефти по
40 предлагаемому способу в сравнении с аналогичными показателями установки, работающей по известному способу с вводом водяного пара в куб стриппинга легкого компонента дизельного топ45 лива, приведены в табл.1.
Т а б л и ц а 1
Способ
Показатель
Производительность установки по нефти, т/ч
525,0
525,0
Количество, т/ч: ректификата (бензин) 23,0
23,0
Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья ректификацией и может быть применено в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промьпнленностях.
Цель из обре те ния — повыше ние эффективности процесса путем исключения обводненности бокового погона, упрощения аппаратуры, исключения использования водяного пара в стриппинге.
На чертеже представлена принципиальная технологическая схема проведения способа.
Нагретое нефтяное сырье по линии
1 подают в ректификационную колонну
2. С верха ректификационной колонны
2 по линии 3 выводят ректификат, с низа по линии 4 — остаток, а из средней укрепляющей зоны — по линии 5
Легкий и по линии 6 тяжелый компоненты бокового погона.
Тяжелый компонент на выходе из ректификационной колонны 2 разделяют на. два потока, один из которых смешивают с легким компонентом и эту
,смесь по линии 7 подают в верхнюю зо ну (на верхнюю тарелку) стриппинга 8. Другой поток тяжелого компонента на гревают в нагревателе 9, вновь делят на два потока, один из которых подают на ректификационную тарелку в среднюю зону стриппинга 8, а другой нагревают в нагревателе 10 и направляют в кубовую зону этого же стриппинга.
Пары низкокипящих примесей легкого компонента бокового погона с верха стриппинга 8 по линии 11 возвращают в ректификационную колонну 2.
Отпаренный боковой погон отводят по линии 12.
Подача тяжелого компонента бокового погона в три точки по высоте стриппинга позволяет равномерно распределить тепловую нагрузку и улучшить усзвестный предлагаемый
1260386
Продолжение табл.1
Способ
Показатель звестный предлагаемый
347,9
1 остатка (мазут) 347,9
154, 1
154, 1
124,8
124,8
48,0
48,0
0,0
10,0 верхнюю
0,0
16,0 среднюю
0,0
22,0
2,1
0,0 верха низа
360
360
218
219
272
270 в стриппинге:
211 верха
209
203 низа
246
223 бокового погона (дизельное топливо) в том числе:
+) легкого компонента тяжелого компонента: суммарно подаваемого в зону стриппинга кубовую водяного пара в кубовую зону стриппинга
Давление, кПа, в ректификационной колонне стриппинге
Температура, С в ректификационной колонне: входа сырья (нефти) вывода легкого компонента бокового погона вывода тяжелого компонента бокового погона входа смеси легкого и тяжелого компонентов бокового погона в верхнюю зону
120,0
130,0
138
344
120,0
130,0
345
1260386 е
Продолжение табл.1
Способ
Показатель
300
350
Содержание низкокипящих примесей в боковом погоне,мас.7.
3,44
3,45
Фракционный состав по ГОСТ 2177-82 бокового погона (дизельного топлива), С
188
187
214
215
50 об.7
256
256
90 об.7
318
319
96 об.7
350
350
Диаметр м
6,0
1,8
2,4 стриппинга
0 015
Отсутствие
1220,0
1050,0
380,0
328,0
Поверхность теплопередачи нагревателей, м и частей тяжелого компонента бокового погона, подаваемых в среднюю и кубовую зоны стриппинга
80,0 входа тяжелого компонента бокового погона в среднюю зону входа тяжелого компонента бокового погона в кубовую зону начало кипения
10 об.7 выкипает при ректификационной колонны
Содержание воды в боковом погоне (дизельном топливе), мас. 7.
Поверхность теплопередачи конденсатора-холодильника ректификата, м
Расход хладоагента в конденсаторе-холодильнике ректификата, т/ч" звестный предлагаемый
1260386
Способ
Показатель звестный предлагаемый
115 115
125
125
196
:., 195 верха
274
272
300
300
218
216
254
252 в стриппинге: верха
217
212
242
206 низа
222
290
330
20,0
19,7
Фракционный состав по ГОСТ 2177-82 бокового погона (фракции 200-320 С), С:
203
204
219
218
50 об.X
246
245
90 об.7.
290
291
96 o6.X
316
315 в ректификационной колонне в стриппинге о
Температура, С: в ректификационной колонне: низа ввода сырья (дизельного топлива) вывода легкого компонента бокового погона вывода тяжелого компонента бокового погона входа смеси легкого и тяжелого компонентов бокового погона в верхнюю зону входа тяжелого компонента бокового погона в среднюю зону входа тяжелого компонента бокового погона в кубовую зону
Содержание низкокипящих примесей в боковом погоне, мас.X начало кипения
10 об.Х выкипает при
Продолжение табл.1
1260386
Продолжение табл,1
Способ
Показатель эвестный предлагаемый
Диаметр, м:
3,6
4,0
1,6 стриппинга
Содержание воды в боковом погоне (фракции 200-320 С), мас Ж
Отсутствует
0,012
200,0
0,15
0,0
+)
С учетом 18,7 т/ч ниэкокипящих примесей;
B качестве хладоагента условно принята вода, ректификационной колонны части тяжелого компонента бокового погона, подаваемого в кубовую зону стриппинга
Расход условного топлива с теплотворной способностью
40 мДж/кг на нагрев тяжелого компонента бокового погона, подаваемого в среднюю и кубовую зоны стриппинга, т/ч
Из данных табл.1 следует, что предлагаемый способ переработки неф- 35 тяного сырья по сравнению с известным способом позволяет исключить подачу водяного. пара в стриппинг легкого компонента бокового погона;. уменьшить диаметр ректификациэнной колонны и 40 стриппинга; уменьшить поверхность теплопередачи конденсатора-холодильника ректификата и расход хладоагента в нем; исключить обводненность бокового погона (дизельного топлива). 45
Пример 2. На установке вторичной ректификации дизельного топлива мощностью 160 т/ч (1,3 млн.т/г) о нагретое до 300 С дизельное топливо подают в ректификационную колонну. С 50 верха ректификационной колонны выводят ректификат (фракцию н,к, 200 С), с низа — остаток (фракция выше 320 С), боковым погоном — целевую фракцию
200-320 С, которую отбирают двумя компонентами (легким и тяжелым), Тяжелый компонент целевой фракции (45,1 т/ч) делят на два потока, один из которых (11 т/ч) смешивают с легким компонентом целевой фракции (94 т/ч) и с температурой 222 С подают в верхнюю зону стриппинга, а второй (34,1 т/ч) нагревают до 290 С и вновь делят на два потока, один из которых (18 т/ч) подают в среднюю зону стриппинга, а другой нагревают до
330 С и вводят в кубовую зону стрипо пинга. Из куба стриппинга выводят товарную целевую фракцию 200-320 С.
Основные показатели работы установки вторичной ректификации дизельного топлива по предлагаемому способу в сравнении с аналогичными показателями установки, работающей по известному способу, приведены в табл.2.
1260386
12
Та блица 2
Способ
Показатель известный предлагаемый
Производительность установки .по дизельному топливу, т/ч
Количество, т/ч ректификата (фракция . н.к. 200 С) остатка (фракция вьпне
320 С) бокового погона (фракция
200-320 С) в том числе: легкого компонента"
160,0
160,0
7,0
7,0
27,9
27,9
125, 1 .94,0
125, 1
94,0 тяжелого компонента: суммарно подаваемого в зону стриппинга верхнюю
45,1
0,0
45,1
11,0
0,0
18,0 среднюю
0,0
16,1 кубовую водяного пара в кубовую зону стриппинга
0,5
0,0
Давление, кПа:
Поверхность теплопередачи кон-, денсатора-холодильника ректифи2 ката, м
250,0
225,0
Расход хладоагента в конденсаторе-холодильнике ректификата, т/ч
ММ. 121 0
108,0
Поверхность теплопередачи нагре2 вателей, м частей тяжелого компонента бокового погона, подаваемых в среднюю и кубовую зоны стриппинга
130,0 части тяжелого компонента бокового погона, подаваемого в кубовую зону стриппинга
100,0
Расход условного топлива с теплотворной способностью 40 МДж/кг на нагрев тяжелого компонента бо-. кового погона, подаваемого в среднюю и кубовую зоны стриппинга т/ч
0 20 л.
" С учетом 14 т/ч низкокипящих примесей;
+М
В качестве хладоагента условно принята вода.
86
Составитель Н.Королева
Техред Л. Сердюкова Корректор И, Эрдейи
Редактор Н. Киштулинец
Тираж 482 Подписное
ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий
113035, Москва, R-. 35, Раушская наб., д.4/5
Заказ 5189/21
Производственно-полиграфическое предприятие,г.ужгород,ул.Проектная,4
13 12603
Из данных табл.2 следует, что предлагаемый способ ректификации нефтяного сырья на этой установке позволяет исключить подачу водяного пара в стриппинг легкого компонента ь целевой фракции 200-320 С; уменьшить о диаметр ректификационной колонны и стриппинга; уменьшить поверхность теплопередачи конденсатора-холодильника ректификата и расход хладоагента1О в нем; исключить-обводненность бокового по гока (целевой фракции 200-320 С)
\ формула изобретения
Способ переработки нефтяного сырья15 путем его разделения в ректификационной колонне с получением продукта верха, остатка и бокового погона, выво" димого из колонны легким и тяжелым компонентами, и отпарки от них низкокипящих примесей в стриппинге, о т— л и ч а ю шийся тем, что, с целью повышения эффективности процесса, выводимый иэ колонны тяжелый компонент делят на два потока, один из которых смешивают с легким компонентом и подают в верхнюю зону стриппинга, а вторсф нагревают, повторно делят на два потока с направлением первого в среднюю часть стриппинга, а второго после нагрева — в кубовую часть стриппинга,