Способ свабирования скважины (его варианты)

Способ свабирования скважины (его варианты)

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промьгашенности. Для повьшения производительности св.аб 3 опускают в скважину на тяговом злементе 4, герметизированном на устье. При этом контролируют величину разрежения в полости труб 2 над свабом (ПТС). В случае глубоких скважин этот контроль связан с трудностями из-за малых величин разрежения вследствие большого снижения уровня скважинной жидкости (УСЖ). Поэтому ведут контроль за величиной перепада давления о ( ПД) на дроссельном канале, через ко (Л торый осуществляют подсос газа с ус

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИН (19) (11) (g1) 4 Е 21 В 43/00

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

00 ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ

:(21) 3850995/22-03 .(22) 04.02.85 (46) 07 « 11.89. Бюл. В 41 (71) Бугульминский комплексный отдел

-Всесоюзного нефтегазового научно-исследовательского института (72) В.В.Ануфриев и В.М.Валовский (53) 622.245.7(088.8) (56) Лаврушко П.Н. и др. Эксплуатация нефтяных и газовых скважин.- М.: Недра, 1964, с. 86-87.

Виповский В.М. и др. Разработка передвижного агрегата и комплекса оборудования для вызова притока жидкости при освоении скважин. — Отчет

ВНИИ по теме 1(459, гос. рег.

Ф 81045218, М., 1982, с. 14-18. (54) СПОСОБ СВАБИРОВАНИЯ СКВАЖИНЫ (ЕГО ВАРИАНТЫ) (57) Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности. Для повышения производительности сваб 3 опускают в скважину на тяговом элементе 4, герметизированном на устье.

При этом контролируют величину разрежения в полости труб 2 над свабом (ПТС). В случае глубоких скважин этот контроль связан с трудностями из-за малых величин разрежения вследствие большого снижения уровня скважинной жидкости (УСЖ). Поэтому ведут контроль за величиной перепада давления

Я (ПД) на дроссельном канале, через который осуществляют подсос газа с ус12б8716 тья в ПТС. В момент погружения сваба опускают дальше ° Сравнивая длину тя3 под УСЖ происходит прекращение из- гового элемента 4 с. той, которая была менения величины разрежения, а в слу- измерена в момент грекращения изменечае глубоких скважин — величины ПД. ния величины разрежения или ПД, опреПо длине тягового элемента 4 в этот деляют глубину погружения сваба 3. момент судят об УСЖ. В результате Такой контроль за глубиной погружения контроль за УСЖ осуществляют без ос- сваба обеспечивает возможность оптитановки свабирования и без дополни- мального погружения сваба при каждом тельного оборудования. Затем сваб 3 его ходе. 2 с.п. ф-лы, 2 ил ., 2 табл. сваба по характеру изменения разрежения над ним и длине тягового элемента, а также определяют фактическое . погружение сваба под уровень, что обеспечивает возможность оптимального огружения сваба под уровень жидкости ри каждом ходе, повышает производительность и КПД процесса.

При этом контропь за уровнем жидкости в скважине, необходимый не только для обеспечения оптимального процесса свабирования, но и для контроля поведения скважины и определения состояния, указывающего на возможность окончания процесса, осуществляют без остановки свабирования и беэ привлечения дополнительного оборудования, Он основывается на использовании особенностей самого процесса свабирования.

Способ свабирования скважины по второму варианту отличается тем, что при спуске сваба в скважину в полость над ним осуществляют подсос газа через дросселирующий канал и непрерывно контролируют характер изменения перепада давления на нем, а о моменте входа .сваба под уровень жидкости судят по излому характера изменения контролируемого перепада давления, причем площадь сечения дросселирующего канала определяют из соотношения жин. и

Цель изобретения — повышение про- и изводительности способа.

Сущность способа по первому варианту заключается в следующем.

Уровень жидкости в скважине меняется как вследствие откачки жидкости. из скважины при свабировании, так и вследствие притока в скважину из продуктивного пласта. Чрезмерное погружение сваба под уровень жидкости приводит к перегрузкам в тяговом органе и наземном приводе и может послужить причиной создания аварийной ситуации.

Заниженное погружение приводит к сни- 20 жению производительности и КПД процесса.

Достоверные данные о положении, уровня жидкости получают при каждом ходе сваба следующим образом. При спуске сваба непрерывно контролируют раэреженйе в полости над свабом и в момент прекращения его изменения по длине тягового элемента судят о положении уровня жидкости в скважине, за- 30 тем сравнивая длину тягового элемента при дальнейшем спуске сваба с той, которая была измерена в момент прекращения изменения контролируемого разрежения, определяют глубину погру- 5 жения сваба под уровень жидкости и сравнивают. ее с заданной.. где

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности и может быть использовано при освоении, пробной эксплуатации или при .чистке призабойной зоны нефтяных и водяных сква- 5

Таким образом, согласно предлагаемому способу уровень жидкости в сква-40 жине контролируют при каждом ходе

Р Гсв Чсв

QP

=К

9 н-Р =- (< - )

1ВТ

f — площадь сечения дроссели9 рующего канала, м 9

1 — плотность подсасываемого газа, к-/м когда давление над свабом Р, становится равным атмосферному, Соотношение (2) приводится к виду

F p Но Н >

5 P (s)

FT, н„н„

Вследствие того, что после входа сваба под уровень жидкости объем полости труб перестает изменяться, давление в этой полости также перестает изменяться и устанавливается равным Р, определяемым выражением (5).

Из выражения (5) следует, что при постоянном Н, (величина которого зависит от объема полостей устьевого оборудования выше выкидной линии, от того, насколько сваб не доводят до устья скважины при ходе вверх, а также и от противодавления в выкидной линии и насыщенности жидкости газом) величина Р тем меньше, чем ниже уровень жидкости в скважине. Таким образом, при свабировании глубоких скважин с большим снижением уровня жидкости приходится контролировать весьма малые изменения величины разрежения

У„; что связано с техническими трудностями.

Согласно способу по второму варианту при подсосе газа в полость над свабом через дросселирующий канал на последнем имеет место перепад давления, обусловленный разрежением в полости над свабом и зависящий от величины сечения канала, свойств газа, скорости спуска и размеров (диаметра) сваба. Если спуск сваба производят с постоянной скоростью, то при постоянном давлении на входе в дросселирующий канал на нем устанавливается и постоянный перепад давления, который остается неизменным до момента входа сваба под уровень жидкости. После входа сваба в жидкость вследствие прекращения увеличения объема полости труб происходит выравнивание давления в этой полости с давлением газа на входе в дросселирующий канал, т.е. перепад давления на канале падает до нуля, причем вход сваба под уровень жидкости сопровождается изломом кривой изменения перепада на канале.

В случае, если скорость спуска сваба аа постоянна, перепад давления на канале монотонно изменяется в соответствии с законом изменения скорости сваба до входа под уровень жидкости, который эквивалентен мгновенной

Р ° V =PV, (1) где Р и Ч вЂ” давление в полости над свабом и объем этой полости в начальный мо- ЗО мент движения сваба вниз;

P u V — текущие значения давления в полости над свабом и объема этой поло- 35 сти.

Входу сваба в жидкость соответствует давление Р, определяемое из уравнения (1) соотношением

P = — ° P

Vo 1 где V — объем полости труб над уроМ внем жидкости, который определяется как

V Р, Н (3) где Н - расстояние от устья до уров0 ня жидкости;

F, — площадь поперечного сечения внутреннего канала труб, по которым движется сваб.

Поскольку начальный объем можно представить, как (4) где Н вЂ” расстояние от устья до сва- 55 ба (или до уровня жидкости, оставшейся над свабом после очередного хода вверх) при его ходе вниз в момент, з 126871 б

3 — безразмерный коэффициент потерь при всасывании, F — площадь поперечного сечеcs ния сваба, м, V — средняя скорость спуска с8 сваба, м/с; у — безразмерный коэффициент расхода;

P — давление газа до входа в дросселирующий канал, н/м", 1О

К вЂ” газовая постоянная, Дж (кг К);

Т вЂ” температура газа, К, Ы вЂ” отношение давления в полости над свабом к давлению 15 газа до входа его в дросселирующий канал.

Рассмотрим процесс расширения га-3а в полости труб над свабом при его ходе вниз. Если указанная полость герметична, то, полагая процесс расширения газа изотермическим и пренебрегая в йервом приближении выделением газа из жидкости, можно описать этот процесс уравнением 25

1268 7

Конструктивные особенности дроссе- лирующего устройства находят отражение в предлагаемой зависимости через безразмерные коэффициенты потерь при всасывании h и расхода и, которые определяются известным в газовой динамике способом. Параметры газа определяются его составом, а режим свабирования задается исходя из ос.обенно5 остановке сваба и сопровождается так же, как и в предыдущем случае харак- терным изломом кривой изменения перепада давления на канале, Поскольку величина перепада давления на дроссе5 пирующем канале не зависит от глубины уровня жидкости, второй вариант способа предпочтительнее при свабировании глубоких скважин.

Чем больше величина сечения дрос10 селирующего канала, тем быстрее. происходит выравнивание давления в полости труб с давлением на входе в канал и тем круче, а следовательно, и заметнее излом на кривой изменения

15 контролируемого перепада. С другой стороны, чем больше величина сечения дросселирующего канала, тем меньше величина самого перепада давления и для контроля его изменения требуется

20 применение более точных технических средств.

Приведенная зависимость позволяет определять оптималъную величину площади сечения дросселирующего канала

f в зависимости от точности досФР тупного технического средства для измерения перепада, конструктивных особенностей дросселирующего устройства, параметров газа и заданных режимов

30 свабирования.

Точность технического средства характеризуется минимальным перепадом давления, который надежно им измеряется. Если параметры дросселирующегФ канала выбрать такими, чтобы на нем при заданных режимах свабирования поддерживалась величина перепада, равная упомянутой минимальной величине, то в полости труб над свабом давление будет меньше давления P на вхо-40 де в канал именно на эту величину перепада на канале. Таким образом определяется, исходя из точности доступного техйического средства, входящая в зависимость для определения f

Яг величина, равная отношению давления в полости над свабом к давлению газа на входе его в дросселирующий канал.

16 Ь стей конкретной скважины с учетом возможностей оборудования.

Знание момента входа сваба под уровень жидкости позволяет определять положение уровня по длине тягового элемента в этот момент, что обеспечивает возможность оптимального погружения сваба при каждом ходе путем сравнения текущей глубины погружения сваба, отсчитываемой по длине тягового элемента с момента излома кривой изменения давления,, с заданной и остановки спуска сваба при ее достижении перед последующим его подъемом.

На фиг.1 изображена компоновка технологического оборудования для осуществления свабирования скважины при закрытом устье; на фиг.2 — изменяемая часть оборудования при осуществлении способа свабирования скважины по второму варианту.

Технологическое оборудование для свабирования скважины при закрытом устье включает устанавливаемую в скважине 1 колонну труб 2, в которой размещен сваб 3, связанный гибким тяговым элементом 4 с лебедкой 5, имеющей указатель длины находящегося в скважине участка гибкого тягового элемента (не показан), а также устьевое оборудование, включающее фонтанную apMarypy 6, превентор 7, спайдер

8, лубрикатор 9, сальник 10 для герметизации тягового элемента и выкидную линию 11, сообщенную через обратный клапан 12 с системой сбора поднимаемой из скважины жидкости, Полость труб над свабом сообщается с устройством для определения давления (раз- режения) в этой полости — мановакуумметром 13 или, согласно способу по второму варианту, через дросселирующий канал 14 с источником 75 нейтрального газа (если нет опасности образования взрывоопасных газовых смесей в скважине, то в качестве газа может использоваться атмосферный воздух).

Для измерения перепада давления на дросселирующем канале используется дифференциальный манометр 16.

Способ осуществляется следующим образом.

Агрегат с лебедкой, имеющей указатель длины тягового элемента, устанавливают относительно скважины таким образом, чтобы тяговый элемент располагался по оси скважины. Выкидную линию фонтанной арматуры сообщают с

7 1268 системой сбора через обратный клапан

На буферную задвижку фонтанной арматуры монтируют превентор, а на него спайдер.. В скважину спускают необходимое количество грузов, обеспечивающих движение сваба вниз, если его собственного веса недостаточно, Последний груз удерживают спайдером. К тяговому элементу, предварительно пропущенному через сальник и лубрика- 10 тор, подсоединяют соответствующий размеру труб в данной скважине сваб с нагнетательным клапаном. Затем сваб ,соединяют с грузами, а лубрикатор устанавливают на спайдер. Все соединения устьевого оборудования (превен— тора с фонтанной арматурой и со спайдером, спайдера с лубрикатором, лубрикатора с сальником) подтягивают до обеспечения герметичности. Внутреннюю 2О полость устьевого оборудования сообщают с мановакуумметром или, согласно способу по второму варианту, через запорный орган, дросселирующий канал, площадь сечения которого определяют по предлагаемой формуле, с источником газа. Вход и выход дросселирующего . канала сообщают с дифференциальным манометром. Если при подсосе воздуха в скважине исключено образование взрывоопасных смесей, в качестве источника газа используют атмосферу.

После окончания сборки устьевого оборудования освобождают зажатый спайдером груз и начинают спуск сваба в

35 скважину. В процессе спуска сваба непрерывно контролируют положение сваба в скважине путем измерения длины спущенного в скважину тягового элемента и разрежение в полости над свабом по мановакуумметру или, согласно способу по второму варианту, открывают запорный орган и осуществляют подсос газа (воздуха) через дросселирующий канал и непрерывно контролируют по диффе— ренциальному манометру характер изменения перепада давления на нем. В момент прекращения изменения разрежения в первом случае или в момент излома контролируемого перепада давления во втором по длине спущенного в скважину5О тягового элемента судят о положении уровня жидкости в скважине при входе в нее сваба. Затем, принимая этот уровень за точку отсчета, непрерывно определяют текущую глубину погружения 55 сваба под уровень жидкости и сравнивают ее с заданной. При достижении заданной глубины погружения спуск

716 8 сваба прекращают и начинают его подьем. Нагнетательный клапан сваба, который при входе в жидкость открывается и пропускает жидкость в полость труб над свабом, с началом подъема сваба закрывается, и столб жидкости над свабом поднимается по мере подъема сваба на поверхность. Не доходя до устья скважины на некоторое расстояние, определяемое из соображений безопасности в зависимости от скорости подъема, подъем сваба прекращают и

- начинают его спуск. При этом описанные операции повторяют в той же последовательности, определяя прн каждом ходе новое положение уровня жидкости в скважине и обеспечивая каждый раз заданное погружение сваба под уровень жидкости. Когда достигается заданный технологический эффект (при освоении скважины — фонтанирование жидкости или заданное снижение уровня, при очистке призабойной зоны — подъем заданного объема жидкости и т.п.), пе- риодический спуск — подъем сваба прекращают сваб поднимают в лубрикатор, фиксируют грузы под ним спайдером и герметизируют их превентором, после чего стравив давление из полости лубрикатора, производят его отсоединение от спайдера и приподъем. Затем отсоединяют сваб от грузов и извлекают его из лубрикатора. Тяговый элемент отсоединяют от сваба и присоеди- няют к грузам. Лубрикатор снова устанавливают на спайдер и поднимают грузы в лубрикатор, запорный орган фонтанной арматуры под превентором закрывают, стравливают давление из полостей превентора, спайдера и лубрикатора и производят их демонтаж, после чего скважину сдают в последующую эксплуатацию, Пример 1. Осуществляют пробную эксплуатацию водяной скважины свабированием с целью оценки ее продуктивности при следующих параметрах: глубина скважины 240 м, внутренний диаметр эксплуатационной колонны

154 мм, глубина залегания водоносного пласта 225 м, статический уровень жидкости в скважине 15 м, средняя скорость спуска и подъема сваба

1,5 м/с.

Свабирование ведут непосредственно по эксплуатационной колонне. Допустимая расчетная глубина погружения сваба под уровень жидкости 70 м.

9 12687

При каждом ходе сваба вниз непрерывно контролируют по вакууметру разрежение в полости над ним и в момент прекращения его изменения определяют по длине спущенного в скважину тягового элемента положение уровня жидкости в скважине„ затем, сравнивая длину тягового элемента при дальнейшем спуске сваба с той, которая была измерена в момент прекращения изменения 10 контролируемого разрежения, определя. ют текущую глубину погружения сваба под уровень жидкости, а при достиже-нии .максимально допустимого погружения (70 м) начинают подъем сваба со 15 столбом жидкости над ним. Свабирование осуществляют до тех пор, пока уровень жидкости в скважине не перестанет снижаться, при следующих двух ходах после того, как повторяются 2О значения уровня, производят замер де.бита скважины.

Для сравнения ту же скважину свабируют известным способом. После каж.дого спуска сваба определяют уровень жидкости в скважине звукометрическим методом при помощи серийно выпускаемой системы контроля уровня жидкости в скважине СКУ-t. Бригада увеличена на 1 человека — оператора по исследоЗО ванию скважин, работающего с упомянутой системой. Во время производства замера сваб оставляют неподвижным в нижнем положении. Чтобы не превысить допустимую глубину погружения сваба под уровень жидкости, при каждом ходе З его спускают на глубину, большую, чем при предыдущем ходе, на величину, заведомо меньшую, чем допустимая глубина погружения, в расчете на подъем

46 уровня в результате притока жидкости из пласта в скважину за время между замерами уровня. После того, как динамический уровень установится, при последующих двух ходах производят заД мер дебита скважины. Параметры и результаты свабирования скважины предлагаемым и известным способами приведены в табл. 1 °

Как видно из табл. 1, для достиже ния того же технологического результата предлагаемым способом свабирования требуется в =2,3 раза меньше времени при меньшей численности занятого персонала и в 1,5 раза меньше за- > трат энергии. Полагая одинаковой полезную работу в обоих случаях, можно заключить, что и КПД процесса при .

16 10 предлагаемом способе свабирования во столько же раз выше.

Пример 2. Свабируют с целью очистки призабойной зоны и освоения нагнетательную скважину после капитального ремонта при следующих параметрах: глубина забоя 1733 м, интервал перфорации 16АО-16чб м, характеристика пласта. — коллектор обводненный, осолоненный водой от закачки; обводненность продукции скважины

100Õ газовый фактор отсутствует, пластовое давление 16,0 МПа, плотность продукции 1090 кг/м, плотность зацавочной жидкости 1200 кг/м начальный уровень жидкости в скважине

150 и, внутренний диаметр эксплуатационной колонны 130 мм, насосно-компрессорные трубы внутренним диаметром 62 мм, глубина спуска колонны на-, сосно-компрессорных труб 1620 м, допустимая с точки зрения прочности тягового элемента и мощности привода глубина погружения сваба под уровень жидкости при свабировании по колонне насосно-компрессорных труб 550 м; средняя скорость спуска и подъема сваба 2 м/с1, объем жидкости, который необходимо поднять из скважины, равен двум объемам заполняющей скважину жидкости, т„е. 42 и . Скважину свабируют при закрытом устье путем периодического спуска в колонну насоснокомпрессорных труб сваба на тяговом элементе, герметиз.нрованном на устье сальником, погружения его под уровень жидкости на заданную глубину с последующим подъемом сваба со столбом жидкости над ним и отводом этой жидкости через обратный клапан в систему сбора. При каждом ходе сваба вниз осуществляют подсос атмосферного воздуха в полость над свабом через дросселирующий канал, непрерывно контролируя характер изменения перепада давления на нем по дифференциальному манометру и одновременно контролируя глубину спуска сваба по длине опущенного в скважину тягового элемента. Площадь сечения дросселиру ощего какала определяют из соотношения се > в

Х = — — - — — — — — — = 5 410 м*

М f7 ц P:". — (1

1RT где h = =0,9 и р = 3,85 — определены исходя из конструкции канала а = 1 Kr/M, 8 = 00 Д (К), 126871 б 12 формула изобретения

11

I = 300 К и Р = 9,8 10 H/ì — взяты для атмосферного воздуха, V = 2 м/с и Р = 3 ° 10 — сосо са ответственно средняя скорость и площадь поперечного сечения сваба. 5

Отношение давления в полости над свабом к давлению воздуха до входа в канал (в данном случае к атмосфер ному) принято равным 0,9, поскольку имеющийся дифференциальный манометр 10 позволяет надежно контролировать изменения давления в 0,98 ° 10 Н/м

4 (О, 1 атм). Диаметр цилиндрического дросселирующего канала определяют исходя из площади сечения 15

d = 2 -- - = 0 0084 м = 8 4 мм . Т

Я, - у

У

При спуске сваба с постоянной скоростью 2 м/с на канале устанавливается перейад давления 0,98 10 Н/мг .

4 2 20

По началу резкого падения величины этого перепада давления (т.е. излома кривой измерения перепада) судят о моменте входа сваба под уровень жид25 кости, а по длине тягового элемента .в этот момент — о глубине уровня жидкости в скважине. Затем, сравнивая длину тягового элемента при дальнейшем спуске сваба с той, которая была измерена в момент начала резкого падения перепада на дросселирующем канале, определяют текущую глубину погружения сваба под уровень жидкости, а при достижении допустимого погружения в 550 м начинают подъем сваба со З5 столбом жидкости над ним. Свабирование осуществляют до. извлечения из скважины заданного объема жидкости, на что требуется 28 циклов спуска— подъема сваба. Работы по свабированию 40 выполняет бригада из двух человек.

Основные параметры и результаты свабирования скважины сведены в табл. 2.

Таблица! о

ЭатрачеиI нал работа, кЬТ.ч

Фактиче сУровень кидкости в моЧисленУровень иидкостн, определенный sвукометрическим методом перед началом хода вверх м ос со ени або кн кое негру кение саабаа под уровень, и ность бригады чел, а, нт мент входа под него сваба, м овн

116 Ь,93

1гО ггз О,гг

15

3 75

Йввестный

196 2,13

284 1,54

2О

8о

120

3 125

Hsнестный

I Предлагаемый 2 85 0,52

2 Предлагаемый 2 15О О,2O

1. Способ свабирования скважины, включающий периодический спуск в скважину сваба на тяговом элементе, герметизированном на устье, погружение его под уровень жидкости, подъем сваба со столбом жидкости над ним с отводом жидкости в систему сбора и непрерывный контроль глубины погружения сваба в жидкость, осуществляемый по разнице длины тягового элемента, спущенного в скважину, и уровня жидкости в ней, отличающийся тем, что, с целью повышения производительности, при спуске сваба непрерывно контролируют разрежение в полости труб над свабом, а об уровне жидкости в скважине судят по длине тягового элемента в момент прекращения изменения разрежения.

2. Способ свабирования скважины, включающий периодический спуск в скважину сваба на тяговом элементе, герметизированном на устье, погружение его под уровень жидкости, подъем сваба со столбом жидкости над ним с отводом жидкости в систему сбора и непрерывный контроль глубины погружения сваба в жидкость, осуществляемый по разнице длины тягового элемента, спущенного в скважину, и уровня жидкости в ней, отличающийся тем, что, с целью повышения производительности, при спуске сваба в скважине над ним осуществляют подсос газа с ее устья через дросселирующий канал и непрерывно контролируют изменение перепада давления на нем, а об уровне жидкости в скважине судят по длине тягового элемента в момент прекращения изменения перепада давления.

13

1268716

Уровень кидкостя, определенный звукометряческим методом

Глубина спуска сааба, и

ЧисленУровень кндкости в моРазрекение над свабом в момент

Затраченная рабо-. та, «Вт ч

Способ

Полное время цикла, с

Пнкл кае погру кение сва6a пад уровень, и ность бригады чел, нанни я эамемент входа под негасваба, м прекращения его яз уровня, с мененил, атм перед началом хода вверх, м

256 2,96

ЭЗ6 2 З9

290 Зз24

195 0,14

125

165

120

96

220

0,12

150

2,67

185

364

118

120

290 3 24

377 2,78

290 3,24

220 О,IZ

150

195

120

131

220 0,12

150

136

3,10

205

120

390

3,24

290

220 О, IZ

150

396 3,24!

70

2 0

140

396 Э, 10

120

144

Z10

396 3, 10

120

144

210

3,10

396

210

Известный

1 20

3,10

396

120

2!О

19,0

1728

28 ° 8

3954

Цикл

Глубина спуска сваба, М

Полное время цикла, мин

550"

150

700

12,0

12,0

276

826

550

14,0

15,5

392

550

16,0

18,8

496

1046

550

18,0

21,7

18,8

580

1130

550

24,0

1196

° 550

646

20,0

25,9

3 Предлагаемый

Известный

4 Предлагаемый

Известный

5 Предлагаемый

Известный

6 Предлагаемый

Известный

7 Предлагаемый

Известный

8 Предлагаемый

Известный

9 Предлагаемый

Известный

l0 Предлагаемый

I l Предлагаемый

С

Известный

Предлагаемый

Известный

Уровень жидкости в момент входа под него сваба, М

Погружение сваба под уровень жидкости м

Продолжение табл.1.

Фактичес- рема осТаблица2

Затраченная работа на подъем жидкости, КВт ч

) 2687) б

)6

Продолжение табл. 2

12

16

18

20

22

24

26

28

703

746

780

808

847

847

858

866

Ъ

872

878

881

883

884

884

884

884

884

884

884

884.884

1253

1296

1330

1358

1380

1397

1408

1416

1422

1428

1431

1433

1434

1434!

434

1434

1434

1434

1434

1434

1434

1434

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

550

20,8

21,6

22,0

22,6

23,0

23 3

23,5

23,6

23,7

23,8

23,8

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

23,9

613,4

27,5

28,7

29,7

30 5

31,1

31,6

31,9

32,1

32,3

32,4

32,5

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

32,6

816,8

1 26871 6

Составитель И.Кепке

Техред В.Кадар Корректор М.Максимишинец, Редактор О.Бугир

Заказ 6004/30 Тираж 548 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, R-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4