Способ прокатки балочных профилей на непрерывном сортовом стане

Способ прокатки балочных профилей на непрерывном сортовом стане

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке балочных профилей на непрерывном сортовом стане с чередующимися двухвалковыми и универсальными клетями. Целью изобретения является повышение стабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения и потерн продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в валках, а также уменьшение утяжки профиля на выходе клети дуо при использовании неприводных универсальных клетей. Способ реализуется в чистовой линии балочного стана, снабженной чередующимися двухвалковыми 1 и универсальными 2 балочными клетями, причем каждая пара таких клетей располагается в максимальной приближенности друг к другу. Раскат обжимают в приводной двухвалковой клети по фv aнцaм и шейке и принудительно задают в неприводную универсальную балочную клеть, прокатка в которой ведется за счет подпора со стороны предыдущей двухвалковой клети. При этом соотношение вытяжек и прокатанных толщин стенки ,в универсальной клети и в предыдущей двухвалковой клетях устанавливают в пределах 0,9-1,1 и 0,75-0,90 соответственно. Это обеспечивает стабильность процесса прокатки, исключение пробуксовки раската в двухвалковой, клети и потери его продольной устойчивости в промежутке между этими клетями. 1 з. п. ф-лы, 6 ил. (Л ьо 00 О5

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

„„SU„„1284617 (504 B21 В 110

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Н А BTOPCHOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3747214/22-02 (22) 31.05.84 (46) 23.01.87. Бюл. № 3 (71) Институт черной металлургии и 3ападно-Сибирский металлургический комбинат им. 50-летия Октября (72) В. А. Теряев, С. М. Жучков, А. П. Лохматов, С. Л. Голосинский, Ю. М. Беклемешев, О. Л. Казырский, Г. Ф. Коломников, Ю. О. Лабецкий, В. Н. Беспалов, В. И. Друзин, И. Ф. Бенько и В. И. Маликов (53) 62-1.771.252.04 (088.8) (56) Приходько И. Ф. Прокатка сортового металла и катанки с повышенной точностью. — M. ЦИНТИМАШ, сер. IV, 1962, с. 54 — 55, Сталь, 1976, № 11, с. 1016-1019. (54) СПОСОБ ПРОКАТКИ БАЛОЧНЫХ

ПРОФИЛЕЛ НА НЕПРЕРЫВНОМ COPТОВОМ СТАНЕ (57) Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке балочных профилей на непрерывном сортовом стане с чередующимися двухвалковыми и универсальными клетями.

Целью изобретения является повышение стабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения и потери продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в валках, а также уменьшение утяжки профиля на выходе клети дуо при использовании неприводных универсальных клетей. Способ реализуется в чистовой линии балочного стана, снабженной чередующимися двухвалковым и

1 и универсальными 2 балочными клетями, причем каждая пара таких клетей располагается в максимальной приближенности друг к другу. Раскат обжимают в приводной двухвалковой клети по фланцам и шейке и принудительно задают в неприводную универсальную балочную клеть, прокатка в которой ведется за счет подпора со стороны предыдущей двух валковой клети. При этом соотношение вытяжек и прокатанных толщин стенки,в универсальной клети и в предыдущей двухвалковой клетях устанавливают в пределах 0,9 — 1,1 и 0,75 — 0,90 соответственно. Это обеспечивает стабильность процесса прокатки, исключение пробуксовки раската в двухвалковой клети и потери его продольной стойчивости в промежутке между этими клетями. 1 з. п. ф-лы, 6 ил.

1284617

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке балочных профилей на непрерывном сортовом стане с чередующимися двухвалковыми и универсальными клетями.

Целью изобретения является повышение стабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения и потери продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в калибрах, а также уменьшение утяжки профиля на выходе клети при использовании неприводных универсальных клетей.

На фиг. 1 показана реализация предлагаемого способа чистовой линии стана с попарно чередующимися приводной дуо и непроводной универсальной клетей; на фиг. 2 — 5 — заполнение металлом калибров в дуо и универсальных клетях; на фиг. 6— условия деформации в калибрах клетей дуо при использовании предлагаемого способа (наложение исходного и конечного сечений прокатываемого профиля) .

Раскат черновой балочной формы обжимают в приводной двухвалковой клети по фланцам и шейке и принудительно задают в неприводную универсальную балочную клеть, прокатка в которой ведется за счет подпора со стороны предыдущей двухвалковой клети. При этом соотношение вытяжек и прокатанных толщин стенки в универсальной и в предыдущей двухвалковой клетях устанавливают в пределах

0,9 — 1,1 и 0,75 — 0,90 соответственно. Обжатие раската в двухвалковом калибре осуществляют практически по всему его контуру (фиг. 6) со значительной вытяжкой, что позволяет приложить к раскату продольное усилие, достаточное для его проталкивания через неприводную универсальную клеть.

Диапазон соотношения коэффициентов вытяжки в клетях универсальных и дуо ф,/И 0,9 — 1,1, обеспечивающий повышенйе стабильности и эффективности процесса прокатки, а также диапазон соответствующего ему соотношения толщин стенки профиля, прокатываемого в универсальной и дуо клетях hy/h* —— 0,75 — 0,90, определяются следующими условиями.

Максимальное значение И!, /Pä — 1,1 и минимальное Ь /!!д —— 0,75, соответствующие наибольшей загрузке универсальной клети и наименьшей загрузке клети дуо, при одной и той же суммарной вытяжке в этих клетях ограничиваются дальнейшим увеличением сопротивления проталкиванию раската через универсальную клеть, что может привести к потере продольной устойчивости (продольному изгибу) задаваемого в нее раската, или к пробуксовке его в клети дуо. Если не превышать указанного соотношения, соблюдаются наиболее благоприятные условия как при проталкивании

5 !

О !

55 раската через неприводную универсальную клеть предыдущей клетью дуо, так и при удалении заднего конца раската из универсальной клети следующей клетью дуо после выхода его из предыдущей дуо клети.

Минимальное значение И„ /рх — — 0,9 и максимальное h „/Ьд — — 0,9 соответствует наибольшей загрузке клети дуо и наименьшей универсальной. Уменьшение И /р, ниже и увеличение h,/h„выше указанных пределов приводит к возрастанию степени неравномерности деформации в калибре клети дуо, что может вызвать не только повышенную утяжку фланцев по высоте, но и поперечную их утяжку. Происходит также уменьшение площади сечения раската за клетью дуо, что приводит к снижению его продольной устойчивости. Дальнейшее увеличение обжатия в клети дуо может вызвать пробуксовку раската в этой клети вследствие исчерпания активных сил трения. После формирования предчистового профиля и в необходимом количестве попарно чередующихся приводных дуо и неприводных универсальных клетей прокатка завершается в обычной вспомогательной дуо и чистовой универсальной клети.

В процессе прокатки скорость вращения валков клетей дуо согласуется таким образом, что в промежутке (f-а) межклетевые усилия, действующие на раскат, минимальны, преимущественно с небольшим подпором, что способствует формированию фланцев профиля.

Пример. Способ реализуют на лабораторном стане 250, состоящим из трех клетей: двух приводных дуо 1 и 3 (фиг. 4) с диаметрами валков 275 мм и расположенной между ними универсальной неприводной клети 2 с диаметрами валков: горизонтальных 250 мм, вертикальных 200 мм. Нагретая до 1150 С заготовка балочного сечения размерами 45Х65Х2000 мм, толщина стенки 9,8 мм поступает в приводную клеть 1 дуо.

Выходящий из нее раскат посредством усилия, развиваемого клетью дуо, принудительно проталкивался через неприводную универсальную клеть 2 до захвата раската валками второй клети 3 дуо, которая после выхода заднего конца раската из предыдущей клети 1 дуо, извлекает его из неприводной универсальной клети 2. При этом коэффициенты вытяжки в дуо клети по стенке, фланцам и суммарные составляют 1,071;

1,278 и 1,229 соответственно, а в неприводной универсальной клети 2 эти параметры составляют 1,137; 1,242 и 1, 216 соответственно. Исходя из этого, отношения коэффициентов вытяжки в универсальной и дуо клетях по стенке, фланцам и суммарные равны

1,062, 0,972 и 0,989 соответственно. Толщина стенки прокатываемого профиля в дуо клети

h> составляет 7,6 мм, а в последующей не1284617

Формула изобретения

Фиг.2

ФигЗ

Фиг Ф

Фиг. 5 приводной универсальной h> =6,2 мм. Отношение Ь /Ьд при этом составляет 0,816.

При коэффициентах вытяжки в универсальной 2 и дуо 1 клетях, равных 1,12 и 1,242 соответственно, что соответствует их отношению, равному 0,9, и сохранении суммарного коэффициента вытяжки в этих клетях, равного 1,40 — 1,41, начинается значительная утяжка фланцев, порядка 1,1 — 1,3 мм, устраняемая в универсальной клети 2. При этом толщина стенки прокатываемого профиля в универсальной клети 2 составляет

6,84 мм, а в клети дуо 7,6 мм, что соответствует их отношению, равному 0,9.

При отношении.и,и 1,1 и сохранении суммарного коэффициента вытяжки в этих клетях на уровне 1,40 — 1,41 (д = 1,13;

Рт=1,24), величина усилия подпора (проталкивания) близка к предельной, рассчитанной из условия продольной устойчивости раската и по условию отсутствия пробуксовки в клети дуо. Толщины стенок в универсальной 2 и дуо 1 клетях составляют при этом 5,93 и 7,90 мм соответственно, а их отношение 0,75.

Область применения предлагаемого способа прокатки включает непрерывные средне-крупносортные станы, производящие двутавровые балки нормального сортаментного ряда от № 10 до № 40 — 50. В технологическом плане прокатка всей гаммы профилей с применением универсальных клетей осуществляется по одной принципиальной схеме. Отличаются только отдельные элементы калибровки. В связи с этим граничные значения характерных показателей процесса прокатки, выраженные в относительных величинах, могут быть распространены на промышленную технологию получения балочных профилей всего сортамента средне-крупносортных станов.

Выравнивание деформаций в клетях дуо и смежной с ней универсальной клети и прокатки в универсальной клети с подбором— условия деформации в ней, приводит к общему снижению энергии, затрачиваемой на получение профиля.

1. Способ прокатки балочных профилей на непрерывном сортовом стане, включаю I5 щий разрезку заготовки и черновое формирование профиля в двухвалковых калибрах и его последующее чистовое формирование в чередующихся универсальных и двухвалковых калибрах, отличающийся тем, что, с целью повышения стабильности и эффективности процесса прокатки за счет исключения потери продольной устойчивости раската перед универсальной клетью и пробуксовки в калибрах, а также уменьшения утяжки профиля на выходе клети дуо при

25 использовании неприводных универсальных клетей, в процессе чистового формирования профиля отношение коэффициента вытяжки металла в универсальном калибре к коэффициенту вытяжки в длвухвалковом калиб30 ре поддерживают в пределах 0,9 — 1,1.

2. Способ по и. 1, отличающийся тем, что отношение толщины стенки прокатываемого профиля в универсальном калибре к толщине стенки в двухвалковом калибре устанавЛивают в пределах 0,75 — 0,90.

1284617

Фиг.б

Составитель А. Маслов

Редактор М. Бланар Техред И. Верес Корректор A. Обручар

Заказ 7487!8 Тираж 503 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж вЂ” 35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4