Способ прокатки

Способ прокатки

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИН (192 (Ш (51)4 В 21 В 1/38

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А BTOPCHOMY С8ИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ! (21) 3830135/22-02 (22) 25. 12.85 (46) 07.08.87. Бюл. У 29 (71) Коммунарский горно-металлургический институт (72) В.М.Данько, А.И. Герцев, Н.М. Хорошилов, В.И. Гольцев, А.Н.Несмачный, В.В. Миллер, В.Г. Абакумов, И.И. Кошеленко, В.Н. Смирнов и Ю.В.Гесслер (53) 621.77.04(088.8) (56) Сталь, 1974, У 12, с. 1104-1106.

Авторское свидетельство СССР

Р 1262792, кл. В 21 В 1/38, 1984. (54)(57) СПОСОБ ПРОКАТКИ ЛИСТОВ,включающий прокатку сляба в вертикальных валках с переменным по длине обжатием боковых граней, прокатку в черновой и чистовой клетях, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью экономии металла путем устранения выпуклости по ширине раскатов, прокатку в начальный период в вертикальных валках ведут с разностью между максимальным обжатием концов сляба и минимальным обжатием его середины, равной

d(dB)—

Н где „ „ — максимальная при прокатке на данном стане выпуклость по ширине раскатов, мм;

d q — выпуклость по ширине раската; прокатанного без переменного обжатия сляба в вертикальных валках,мм; с — коэффициент вытяжки при

1 разбивке ширины, прокатку в черновой клети ведут в валках с вогнутой параболической профилировкой, равной (1,5-3,0) 10- диаметра валка, а при достижении суммарного коэффициента вытяжки 6-9 прокатку в вертикальных валках ведут с обжатием, равным г(лЬ) - ° (Ь) + 0,03b Q/Q,, где Ь вЂ” ширина листа, мм; (— количество металла, прокатанного с начала кампании валков черновой клети на момент прокатки данного раската, т;

Q — количество металла прокатыE.

Ф ваемого за кампанию валков черновой клети, т.

132

Изобретение относится к прокатному производству, в частности прокатке листов на реверсивных станах.

Цель изобретения — экономия металла путем устранения выпуклости по ширине раскатов на всей их длине ° .

На фиг. 1 показана форма сляба при прокатке с переменным обжатием концов в клети с вертикальными валками; на фиг. 2 — форма межвалкового зазора в черновой клети при прокатке с вогнутой параболической профилировкой; на фиг. 3 — форма раската после про -., катки в черновой клети (сплошные линии — по предлагаемому способу; пунктирные — при прокатке без переменного обжатия концов черновой клети; штрихпунктирные — при прокатке без переменного обжатия концов слябов в клети с вертикальными валками,но с вогнутой параболической профилировкой валков черновой клети по предлагаемому способу). Способ осуществляется следующим образом.

Сляб подводится до упора в невращающиеся валки клети с вертикальными валками. Раствор между валками до начала прокатки равен разности между шириной сляба В и максимальным обжатием переднего торца ЬВ, равного сумме минимального обжатия середины сляба Ь В и разности между максимальным обжатием концов и минимальным обжатием его середины d (ЬВ). Минимальное обжатие середины сляба ЬВ выбирается из условия взрыхления печной окалины на слябе и обычно равно 20-30 мм. Величина /(ЬВ) рассчитывается. Одновременно с началом вращения вертикальных валков начинает работать нажимной механизм клети с вертикальными валками, увеличивая раствор валков до величины, равной разности между шириной сляба и минимальным обжатием его середины (фиг. 1).

К заднему концу раствор валков уменьшается до величины, равной в начале прокатки переднего торца сляба, т.е. до В-(1(ЬВ) + dB ). После прокатки в клети с вертикальными валками сляб прокатывается в продольном направлении в черновой клети. Затем получено ный раскат поворачивается на 90 в горизонтальной плоскости и прокатывается до длины, равной ширине листа с учетом нрипуска на боковую обрезь (разбивка ширины), причем прокатка

8012

2 ведется в валках с вогнутой параболическойой пр офилир о вк ой (фиг . 2) .

Величина стрелы вогнутости выбра.5 на так чтобы благодаря большему обУ жатию прикромочных слоев раската при разбивке ширины, и, следовательно, большей по сравнению с центральными слоями их вытяжки полностью компенсировалась максимальная выпуклость торцов раската, которая может иметь место на данном стане, Поэтому в соответствии с формулой

Рт где d>„ «- максимальная при прокатке на данном стане выпуклость по ширине раскатов, мм;

20 GJ> — - выпуклость по ширине -раската, прокатанного без переменного обжатия сляба в вертикальных валках, мм; р — коэффициент вытяжки при

2 разбивке ширины, величина переменного обжатия в вертикальных валках в этом случае равна нулю.

При прокатке раскатов, у которых с меньше минимальной, вогнутая профилировка вызывает образование вогнутости торцов при разбивке ширины, которая после второго поворота на 90 в

35 горизонтальной плоскости превращается в вогнутость по ширине раскатов (фиг. 3). Для компенсации этой вогнутости служит переменное обжатие концов слябов в клети с вертикальными

4 вапками. Если разность между максимальным обжатием концов и минимальным обжатием середины соответствует формуле (1), наведенная вогнутой профилировкой вогнутость по ширине раскатов будет устранена и раскат будет иметь параллельные боковые кромки (фиг. 3). После окончания разбивки ширины раскат снова поворачивается на 90 в горизонтальной плоскости и прокатывается вдоль до толщины подката, передаваемого на чистовую клеть,— а затем до толщины готового листа.

Поскольку для листовых станов характерен более интенсивный износ

55 центральной части бочки, к концу кампании валков черновой клети их начальная стрела вогнутости С„ увеличива ется. Если увеличение С„ не компенсировать, то раскаты даже при боль3 132801 шем обжатии концов слябов по сравнению с их серединой будут приобретать вогнутость по ширине. Для предотвращения этого веЛичина разности между

5 максимальным обжатием концов и минимальным обжатием середины должна быть увеличена в соответствии с формулой, которая учитывает износ валков по количеству прокатанного металла: 10 (2) Пример 3. В тех же условиях прокатывается лист при р = 3, степени износа Q/Q < = О, раскат которого имеет выпуклость по ширине ds = 210 мм (верхний предел изменения этого параметра). Величина переменного обжатия концов сляба d (4B) = О. Величина постоянного по длине обжатия сляба

4Вс= 20 мм.

Предлагаемый способ по сравнению . с известным позволяет устранить выпуклости по ширине раската на всей его длине и получить раскат с параллельными боковыми кромками вследст-. вие того, что устраняющая выпуклость по ширине раската вогнутая профилировка валков черновой клети и устраняющая наведенную вогнутой профилировкой вогнутость по ширине раската с переменный обжатием концов сляба воздействуют на всю длину обрабатываемых кромок. В случае пробуксовки сляба при захвате вертикальными валками после разбивки ширины раскат имеет не суженный, а расширенный конец. Этот дефект устраняется при обрезке боковых кромок на ножницах.

35

45

4Ю(= г (М) + О 03Ъ Я

Q где Q — количество металла, прокатанного с начала кампании валков черновой клети, т;

Q — количество металла, прокатанного за всю кампанию валков черновой клети, т; .b. — ширина листа, мм.

Пример 1. Прокатка листа ведется на стане 2800, для которого максимальная выпуклость по ширине с,=

210 мм имеет место при / / р-, = 3,0; — 2,0; B/H = 3,33. В этом случае 25 стрела вогнутости вогнутой профилировки валков черновой клети

С„=1, 12 (3-0, 99) -О, 08 ° 2+О, 21 3, 33 =

2,8-мм.

Прикатывается раскат, выпуклость по ширине которого d> находится на нижнем пределе: d =- 15 мм при прокатке без переменного обжатия в клети с вертикальными валками и без вогнутой профилировки валков черновой клети.

Нижний предел d = 15 мм равен максимально допустимому отклонению по ширине листов с b > 1500 мм. На стане

2800 d = 15 мм имеет место при (1,7; p = 1,87 и степени. износа

Q/Q = О.Тогда разность между обжатием концов и середины сляба <Ф(4В) — 104 мм. Величина максимального обжатия переднего и заднего концов

4Вп.э (4В)+ 4Вс 124 мм, где 4B = 20 мм — из условия взрыхления окалины.

Пример 2. На том же стане прокатывается лист при = 2 О и

/ У степени износа Q/Q < = О с выпуклостью по ширине, равной 113 мм (в середине диапазона изменения этого параметра).

Величина переменного обжатия концов сляба в этом случае по формуле (1)

/(4В) = 49 мм. Величина максимального обжатия переднего и заднего торцов сляба 4В„д = 69 мм, где 4B 20 ммиз условия взрыхления окалины на слябе... 12

Ядмии

Составитель M. Блатова

Техред А.Кравчук Корректор С. Шекмар

Редактор В. Петраш

Заказ 3427/11 Тираж 480 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113033, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5 (1роизвоцственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4