Способ сейсмической разведки

Способ сейсмической разведки

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к области сейсмической разведки и предназначено для повышения точности в определении динамических характеристик волн при проведении работ методами многократного сейсмического профилирования. Цель изобретения - повышение эффективности разведки за счет обеспечения идентичности амплитудно-частотных характеристик образующихся типов общих глубинньк точек. Сущность изобретения заключается в выборе удалений баз регистрации во встречных симметричных системах наблюдений от пунктов возбуждения при определенных значениях соотношения интервала возбуждения и расстояния между пунктами приема, обеспечивающих образование одинаковых для всех з;ипов общих глубинных точек амплитудно-частотных характеристик направленности. 1 ил. I сл со ел о С5 00 со

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

< 1> 4 С 01 V 1/00

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3989863/24-25 (22) 25. 1.2.85 (46) 07. l 1. 87. Бюл. № 41 (71) Наро-Фоминское отделение Всесо.юзного научно-исследовательского института геофизических методов разведки (72) В.Е.Чернявский, С.А.Жгенти и А.А.Свешников (53) 550.834 (088,8) (56) Патент ClllA ¹ 2732906, кл. 340—

15,5, опублик. 1956.

Авторское свидетельство СССР №972426,,кл. G 01 V 1/00, 1980. (54) СПОСОБ СЕЙСМИЧЕСКОЙ РАЗВЕДКИ (57) Изобретение относится к области сейсмической разведки и предназначено для повышения точности в определении

„„SU» 1 5О633 А1 динамических характеристик волн при проведении работ методами многократного сейсмического профилирования.

Цель изобретения — повышение эффективности разведки за счет обеспечения идентичности амплитудно-частотных характеристик образующихся типов общих глубинных точек. Сущность изобретения заключается в выборе удалений баз регистрации во встречных симметричных системах наблюдений от пунктов возбуждения при определенных значениях соотношения интервала возбуждения и расстояния между пунктами приема, обеспечивающих образование одинаковых для всех типов общих глубинных точек а амплитудно-частотных характеристик направленности, 1 ил, 1350633

Изобретение относится к области сейсмической разведки и предназначено для повышения точности определения динамических характеристик волн при б проведении работ методами многократного сейсмического Профилирования.

Цель изобретения — повышение эффективности разведки за счет обеспечения идентичности амплитудно-час-. 10 тотных характеристик образующихся тигюв общих глубинных точек (ТОГТ)., На чертеже изображена встречная система наблюдений при величине удалений баз суммирования левой и правой 15 фланговых систем

36 ПП

d1

2 где ЛПП вЂ” расстояние между пунктами на блюде ний.

На чертеже показаны поверхность 1 наблюдений, пункты возбуждения 2 и приема 3, левые 4 и правые 5 фланговые системы наблюдений„. проекции б пунктов наблюдений на условные годографы левых и правых фланговых систем наблюдений, разные ТОГТ 7 — 10.

Способ осуществляют следующим об ?О

d IIB

По соотношению.Р=2-- определяют

РПП расстояние между пунктами возбуждения. Число пунктов наблюдений, размещаемых на левой и правой базах при-. ема, выбирают по соотношению

" "ьР 2 где m ь — четное целое число, ближайшее к величине заданной разом.

При решении задачи исследования некоторого интервала геологического разреза с заданной кратностью прослеживания границ при идентичных амплитудно-частотных характеристиках и минимально различаюшихся в разовочас- 35 тотных характеристиках разных ТОГТ по встречной симметричной системе наблюдений в соответствии с сейсмогеологическими условиями определяют область удалений от пунктов возбужде- 4О ний (ПВ), в которой целесообразно проводить наблюдения. с

Задают число допустимых различий в разовочастотных характеристиках на базах наблюдений, которое не должно 45 превышать, и необходимую плотность наблюдений, в соответствии с которой определяется расстояние между пунктами наблюдений ь ПП. кратности прослеживания при

Р=4, и любое число при Р=2.

Величины удаления баз наблюдений от пункта возбуждения уточняют в соответствии с соотношением

3 1 = — — Р(К+1) — 1) ПП

Э где К вЂ” равно О или любому целому числу.

Сущность способа заключается в выборе удалений баз регистрации во встречных симметричных системах наблюдений от пунктов возбуждения при определенных значениях соотношения интервала возбуждения и расстояния между пунктами приема, обеспечивающих образование одинаковых для всех

ТОГТ амплитудно-частотных характеристик направленности.

В зависимости от отношения величины интервала возбуждения к расстоянию между пунктами приема (каналами) при суммировании по системам многократных перекрытий на сейсмических разрезах формируются трассы, соответствующие общим глубинным точкам (ОГТ) или площадкам, как правило, с отличающимися друг от друга характеристиками направленности. Эти трассы циклически повторяются вдоль разреза.

Число разных условий суммирования в каждом из циклов, соответствующее числу разных ТОГТ, образующихся во фланговой системе наблюдений, определяется отношением

Р= 2 — —, (1)

d IIB

ЛПП где П — взрывной интервал;

ЛПП вЂ” расстояние между пунктами наблюдений;

P — - число разных ТОГТ.

При проведении наблюдений по МОГТ на поверхности 1 наблюдений располагаются пункты возбуждения 2 и приема

3, совокупность которых входит в левые 4 и правые 5 фланговые системы наблюдений.

При суммировании данных МОГТ сейсмотрассы, входящие в общую глубинную точку, определяются по проекциям 6 пунктов наблюдений на условные годографы левых и правых фланговых систем наблюдений.

В результате суммирования образуются разные ТОГТ 7 — 10.

Амплитудно-частотные и фазово-частотные характеристики 1-го ТОГТ з f 350633 встречной симметричной системы, сос- „в тоящей из левой и правой фланговых в в систем, при счете ТОГТ слева направо Ч определяются выражениями

Т

s in1/2mÐóç t

Р = —.— — — — — -oos(i +i -Р-1) (2)

8 sin 1 /2P t

E > =-(2d-i +i +Р m-1) дС, (3) где л,п — индексы левой и правой фланговых систем наблюдений;

m — кратность перекрытий фланговой системы наблюдений; 15

at — величина функции запаздывания волны между соседними пунктами приема;

u) — круговая частота;

d — параметр выноса базы наблюдений от пункта возбуждения, равный 81/а ПП;

31 — величина выноса базы наблюдений от пункта возбуждения; 25 — порядковый номер ТОГТ.

Из (2) и (3) следует, что в число параметров характеристик направленности встречной симметричной системы наблюдений входят выносы баз наблюдений составляющих ее фланговых систем, а также число и номера ТОГТ фланговых систем, суммируемых в ОГТ встречной системы наблюдений, кратности фланговых систем, являющиеся функциями числа сейсморегистрирующих каналов.

Соответствие номеров ТОГТ фланговых систем, суммируемых в один ТОГТ встречной системы наблюдений при 40 счете типов точек во фланговых системах слева направо, определяется соотношением

i> (С+1 — 1)-qP, (4)

Fge С вЂ” IIOMep BspHBHTG суммирования; 45 — коэффициент, равный 0 при

0+i 1 < P и равный 1 при

C+i 1)Р.

Номер варианта суммирования зависит от величин параметров выноса баз наблюдений фланговых систем от пункта возбуждения и определяется выражением

С = 2d РК„, (5) где К, — любое целое число, включая О.

Коэффициент К, принимает значение

0 в нулевом цикле вариантов суммирования, когда d не превьппает величину

P/2. В остальных случаях К выбирают равным целому числу, обеспечивающему

ычитание иэ 2d целого числа циклов. ариантов суммирования, равных Р. исло возможных комбинаций номеров

ОГТ фланговых систем, суммирующихся при образовании встречной системы, т.е число вариантов суммирования, равно F — числу ТОГТ во фланговых системах.

При Р=2 в первом варианте суммирования, когда параметр выноса каждой из баз наблюдений левой и правой фланговых систем определяется по формуле

1/2(К P +1), где K=O 1,2,3,..., первый ТОГТ левой системы суммируется с первым ТОГТ правой системы, второй ТОГТ левой системы суммирования с вторым ТОГТ правой системы.

При Р=4 в третьем варианте суммирования ТОГТ встречной симметричной системы, когда параметр выноса каждой иэ баз наблюдений левой и прагой фланговых систем наблюдений определяется .по- формуле

"1/2(К Р+3), где К=0,1,2,3,..., третий ТОГТ левой системы суммируется с первым ТОГТ правой системы, четвертый ТОГТ левой системы суммируется с вторым ТОГТ правой системы, первый ТОГТ левой системы суммируется с третьим ТОГТ правой системы и второй ТОГТ левой системы суммируется с четвертым ТОГТ правой системы наблюдений.

Номера складывающихся ТОГТ фланговых систем в третьем варианте суммирования соответствуют номерам разных

ТОГТ 7 — 10 встречных систем наблюдений, Значение параметра кратности m характеристики направленности встречной системы наблюдений равно удвоенной кратности входящих в нее фланговых систем ш =2ш. (б) учитывая, что кратность каждой иэ фланговых систем равна n/Ð, суммарная кратность встречной системы определяется как

m g=2n/Р. (7)

Анализ амплитудно-частотчой характеристики (2) направленности показывает, что одинаковые амплитудно-частотные характеристики направленности разных ТОГТ во встречной симметричнои системе наблюдений получаются в первом при Р=2 и в третьем при Р=4

1350633

ВНИИПИ Заказ 5283/47 Тираж 130 Подпис ное

Произв.-полигр. пр-тие,, -. Ужгород, ул. Проектная, 4 вариантах суммирования. При этом число п пунктов наблюдений на левой и правой базах регистрации составляет

n=m g Р/2, (8) где m — кратность встречной симметричной системы наблюдений„ кратная любому целому числу при Р=-2 и любому четному числу при Р=4.

Таким образом, использование встречных симметричных (центральных) систем наблюдений, когда n„=n„, при

P=2 в первом варианте суммирования, когда Й =a =КГПВ+ 1/2зПП, и при Р.=.4 в третьем варианте суммирования, ког--i:- да Й„ =с1„=КГПВ+1 1/2дПП, где К = О, 1, 2,3,..., позволяет обеспечить одичаковые амплитудно-частотные характеристики направленности разных ТОГТ, dl в этих случаях определяется соот- 2О ношением

Я1=ЛПП/2 (Р(К+1) - Ij, (9) а кратность наблюдений m пропорциональна P/2.

Учет частотных характеристик направленности необходим не только при наличии кратных волн-помех, которые не спрямляются при суммировании по скоростным законам однократных волн,, qr но и при любых несоответствиях выбранного скоростного закона реально существующей скоростной характеристики геологического разреза.

Формула из обр ет ения

Способ сейсмической pàý ведки. - З включающий возбуждение упругих колебаний в пунктах возбуждения„ их последующий прием í r,óíêòàõ приема, расположенных на базах регистрации, находящихся слева и справа от пунктов возбуждения, по встречным сим-метричным системам многократного профилирования, определение числа Р образующихся при суммировании в пределах каждой и"-. левых и правых баз регистрации типов общих глубинных то.чек как

Р-- 2À ГВ,". ПП, где Л П — рас тоя ие мекду пунктмп возбуждения;

4ПП вЂ” расстояние между пунктами приема, HiIoQpoM числа п II";нктов приема КрК п=шр/2, где m — кра."ность встречной симметричной сис-,емы наблюдений отличающийся тем,-;то,, целью повышения эффективности разведки путем обеспечения идентичности амплитудно-частотных характеристик образующихся типов общих глубинньх точек, удаления баэ регистрации лТ находят по соотношению З1=лПП/

/2 (Р(К+1) — 1j, в котором коэффициент К принимают р - вным нулю или люб ому целому числу при числе P разных типов общих глубинных точек, образующихся в пределах каждой из левых и правых баз регистрации, находящемся в прецелах от 2 до А, а кратность встречной системы наблюдений m выбирают пропорциональной P/2.