Способ холодной прокатки полос на двухклетевом стане

Способ холодной прокатки полос на двухклетевом стане

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при холодной прокатке полос на непрерывном двухклетевом прокатно-дрессировочном стане. Цель изобретения - снижение энергозатрат при прокатке и расширение сортамента . Способ состоит в деформации полосы из малоуглеродистой стали при повторной холодной прокатке на двухклетевом стане с относительным обжатием во 2-й клети, определяемым из уравнения ,, - - B-IO - Rj/hj, - 0,015, где суммарное обжатие; f, 2 соответст- . веяно коэффициент трения в первой и второй клетях; R 2. радиус рабочего валка второй клети, мм; hp - исходная толщина полосы, мм. Способ позволяет прокатывать полосы толщиной до 0,12 мм. € (Л оо ел сд со о to

СОЮЗ СОЭЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧ ЕСНИ Х

РЕСПУБЛИН (51)4 В 21 В 1/28

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТ8ЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

Il0 ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (21) 4122623/31-02 (22) 12.06.86 (46) 30.11.87. Бюл. Ф 44 (71) Днепропетровский металлургичес-— кий институт им. Л.И. Брежнева (72) Я.Д. Василев, А.В. Дементиенко, В.Г. Шувяков, С.И. Потаповский, Е.А. Бендер, В.Н. Скороходов, П.П. Чернов, С.Г. Горбунков и А.П. Грищенко (53) 621.77.04(088.8) (56) Химич Г.Л. и др. Оптимальная производительность станов холодной прокатки. M.: Металлургия, 1970, с. 240. (54) СПОСОБ ХОЛОДНОЙ ПРОКАТКИ ПОЛОС

НА ДВУХКЛЕТЕВОМ СТАНЕ (57) Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть

ÄÄSUÄÄ 1355302 А1 использовано при холодной прокатке полос на непрерывном двухклетевом прокатно-дрессировочном стане. Цель изобретения — снижение энергозатрат при прокатке и расширение сортамента. Способ состоит в деформации полосы из малоуглеродистой стали при повторной холодной прокатке на двухклетевом стане с относительным обжатием во 2-й клети, определяемьm из уравнения Е =0,4Е +0,09f,/f, 8 ° 10 R /h — 0,015, где E > — суммарное обжатие; f,, fz — соответственно коэффициент трения в первой и второй клетях; R — радиус рабочего валка второй клети, мм; h 0 - исходЖ ная толщина полосы, мм. Способ позволяет прокатывать полосы толщиной до 0,12 мм.

С::

1355302

E =с а b d з о (4) У-Ь,+Ь,x,+Ü х +Ь х (5) х, — х; х.

Ig;

15; х,=ln а; х =1п b x =ln d (2) bсг; д сз) (3) Изобретение относится к черной металлургии, а именно к обработке металлов давлением, и может быть использовано при холодной прокатке полос на непрерывных прокатно-дрессировочных станах.

Целью изобретения является снижение энергозатрат и расширение сортамента.

Способ состоит в том, что величину обжатия во второй клети выбирают з соответствии с уравнением:

< =0,4 Е +0,09 — — 8 10 — г -0,015, 2

Ьо (1) где Š— суммарное обжатие;

Š— коэффициенты трения в первой и второй клетях соответственно;

R — радиус рабочего валка второй клети, мм;

h — исходная толщина полосы (подката), мм.

Методика исследований влияния распределения обжатий по клетям (проходам) на энергозатраты при прокатке заключается в последовательном определении вида связи уравнения.

E =v(E. f. — — )

R Rg г >g> h R о г где Kг — обжатие, соответствующее минимуму суммарной энергии деф.

Решение задачи достигается поэтапным проведением экспериментов. На первом этапе определяют зависимость

= V,(Е ) при неизменных остальных параметрах. Во второй серии опытов

R определяют влияние на посредо ством прокатки образцов разной толщины. В третьей серии опытов изменяют условия трения по клетям (проходам).

На втором этапе исследований методом планированного эксперимента определяют многофакторную связь в функции параметров прокатки.

Экспериментальная модель зависимости г строится в виде функциональной связи:

Разложив в ряд и ограничившись его первым членом, искомую зависимость представляют выражением:

Логарифмиравание приводит к полиному первой степени, позволяющему постановку полного классического факторного эксперимента: где y=ln E — функция отклика; х,. — варьируемые факторы в закодированном виде х,,; Ig — нулевая точка и интервал варьирования фактора;

Ь; — коэффициент регрессии.

Прокатку проводят на стане с диаметром валков 150, 200, 250 мм.

Условия прокатки приведены в таблице.

Для определения оптимального с точки зрения затрат энергии распределения обжатий по клетям необходимо пользоваться уравнением (1), с помощью которого определяют величину относительного обжатия во второй клети при заданной суммарной степени деформации.

Величину частотного относительного

35 обжатия в первой клети находят по уравнению: (6)

Как видно из уравнения (1), распределение обжатий по клетям зависит от суммарного обжатия, условий трения по клетям и исходной толщины полосы.

Предлагаемый способ можно реализовать на двухклетевых станах, предназначенных для производства тонкой

R стальной полосы (при — =600

-2000 и более).

Например, для получения тонкой стальной полосы с требуемыми свойствами из подката толщиной Ь =0,25 мм суммарное обжатие (E) должно быть

5 равным 507.. Диаметр рабочего валка второй клети равен 600 мм, .а коэффициент трения по клетям соответствейно равен: для первой — 0,04; для второй — 0,03. Тогда для получения

1355302 готовой полосы с минимальными затратами энергии обжатие во второй клети должно быть равным:

f =0 4 0 50+0 09 †-0 008 — — .

0,04 300

0,03 0,25 й1 Ег соответственно коэффициент трения в первой и второй клетях; радиус рабочего валка второй клети, мм; исходная толщина полосы, мм.

5 2

-0,015;

Усилия прокатки

6 =0,209.

А из уравнения (6) получим

Факторы прокатки

Пределы изменения

8 =(1- — — ) = 0 388.

1-0 5

1-0, 209

Нижний уроВерхний уровень

11 11

Для реализации предлагаемого способа не требуется дополнительных капитальных затрат. вень

I 1 11

Формула изобретения

Способ холодной прокатки полос на двухклетевом стане, включающий последовательное обжатие полосы валками в клетях, отличающийся тем, что, с целью снижения энергозатрат 25 при прокатке и расширения сортамента, прокатку во второй клети ведут с относительным обжатием, определяемым по формуле

Яг=0,4 E +0,09 " -8 1F -0,015, г

Степень суммарной деформации, 7

30 50

Исходная толщина полосы, мм

0,10 0,18

Коэффициент трения по проходам

0,05 0,1

Скорость прокатки, м/с

0,1 0,5

Отношение радиусов валков по проходам

0,6 0 75 где — суммарное обжатие, в долях единицы;

Составитель В. Васильева

Редактор А. Маковская Техред А.Кравчук Корректор О. Кравцова

Заказ 5738/9 Тираж 481 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4