Способ управления процессом обжига низкоосновного клинкера

Способ управления процессом обжига низкоосновного клинкера

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к промьшленности строительных материалов и предназначено для управления процессом обжига и получения низкоосновного клинкера с коэффициентом насыщения менее 0,86 во вращающихся печах. Целью изобретения является повышение гидравлической активности клинкера за счет стабилизации кристаллического состояния и снижения расхода топлива на обжиг. Сырьевую смесь с КН 0,82 подают во вращающуюся печь, на выходе из печи отбирают пробы клинкера и определяют фактическое количество кристаллов белита. Устанавливают разницу между фактическим и расчетным содержанием фазы белита в пробах. Регулирование осуществляют по фазе белита и одновременно расстояние , проходимое клинкером от точки затвердевания расплава до выхода из печи, поддерживают равным 1,0- 1,5 диаметра печи. Активность клинкера составляет 53,2-54,5 МПа. Расход топлива 94-95%. 1 табл. (Л

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

OllHCAHHE ИЗОБРКТЕНИя

К А BTOPCHOMY СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 4013419/29-33 (22) 23.01.86 (46) 15.02.88. Бюл. Ф 6 (71) Государственный всесоюзный проектный и научно-исследовательский институт цементной промышленности (72) А.Ф.Крапля, Л.Г.Судакас, Ю.В,Никифоров, Г.А.Маевская, А.А.Федик и Е.Ф.Локтионов (53) 666. 94(088, 8) (56) Авторское свидетельство СССР

У 673830, кл. F 29 D 19/00, 1977. (54) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ ОБЖИГА НИЗКООСНОВНОГО КЛИНКЕРА (57) Изобретение относится к промышленности строительных материалов и предназначено для управления процессом обжига и получения низкоосновно-. го клинкера с коэффициентом насыщения

ÄÄSUÄÄ 1374022 А 1 (51) 4F 27 D 1900 С 04 В 7/44 менее 0,86 во вращающихся печах.

Целью изобретения является повышение гидравлической активности клинкера за счет стабипизации кристаллического состояния и снижения расхода топлива на обжиг. Сырьевую смесь с КН =

= 0,82 подают во вращающуюся печь, на выходе из печи отбирают пробы клинкера и определяют фактическое количество кристаллов белита. Устанавливают разницу между фактическим и расчетным содержанием фазы белита в пробах. Регулирование осуществляют по фазе белита и одновременно расстояние, проходимое клинкером от точки затвердевания расплава до выхода ф иэ печи, поддерживают равным 1,01,5 диаметра печи. Активность клинкера составляет 53,2-54,5 MIIa. Расход топлива 94-95Х. 1 табл.

1374022

Изобретение относится к промышленности строительных материалов и предназначено для управления процессом обжига и получения низкоосновного клинкера с коэффициентом насыщения менее 0,86 во вращающихся печах.

Целью изобретения является повышение гидравлической активности клинкера путем стабилизации кристаллического состояния и снижения расхода топлива на обжиг.

Способ осуществляют следующим обр аэом.

Подготавливают и подают в произ- 15 водство сырьевую смесь пониженной основности с КН = 0,82; n = 2,4; p =

1,2. При переключении печи с обычной сырьевой смеси с КН = 0,92 на низкоосновную уменьшают тепловое на- 20 пряжение зоны спекания снижением расхода топлива до получения клинкера с содержанием СаО < 1,5%. В данном случае расход топлива снизился до

93% по сравнению с обжигом обычной 25 смеси с КН = 0,90; n = 2,4; р = 1,2.

Данные представлены в таблице (примеры 1-2).

На выходе из печи отбирают пробы клинкера и определяют в них с по- 30 мощью микроскопа или рентгеновского анализа фактическое количество кристаллов белита. Устанавливают разницу между фактическим и расчетным содержанием фазы белита в пробах, которая в примере 2 составила 12%. С помощью измерения радиационным пирометром температуры корпуса печи определяют расстояние, проходимое клинкером от точки затвердевания клинкерного 40 расплава до выхода его из печи, которое составило 65 см (1,6 Ф).

Далее путем уменьшения длины факела, подбором тягодутьевого режима

Работы печи и увеличением расхода 45 топлива подбирают тепловое напряжение зоны спекания, чем добиваются уменьшения разности между расчетным и фактическим содержанием белита в клинкере. Дпя стабилизации гидравли- чески активной фазы белита дополнительно уменьшают расстояние, проходимое клинкером от точки эатвердевания клинкерного расплава до выхода его из печи, В примере 3 Указанные пРиемы по срав-» 55 нению с примером 2 привели к снижению разницы между фактическим и расчетным количеством белита до 7% при увеличении топлива на 1Х уменьшению р асстояния, проходимого клинкером от точки затвердевания клинкерного расплава до выхода его из печи, до

60 см (1,5 4), при этом гидравлическая активность клинкера повысилась от 33 до 43 ИПа.

Дпя дальнейшего уменьшения разности между расчетным и фактическим количеством белита потребовалось дополнительно увеличить тепловое напряжение зоны спекания и уменьшить расстояние, проходимое клинкером от точки затвердевания расплава до выхода из печи. В примере 4 это расстояние уменьшилось до 50 см (1,2 4), разница между расчетным и фактическим количеством белита уменьшилась до

2%, а гидравлическая активность клинкера при этом повысилась от 43 до

53 Mila.

Дальнейшее уменьшение расстояния, проходимого клинкером от точки за-. твердевания расплава до выхода из печи, до 40 см (1,0 4) привело к повышению активности клинкера до

54,5 MIIA (пример 5) при минимальном значении разно сти между р асчетным и фактическим содержанием белита в 17.

Уменьшение расстояния, проходимого клйнкером от точки затвердевания клинкерного расплава до выхода его из печи, менее 1,0 диаметра печи при; вело к нестабипьности режима обжига и необходимости увеличения тепловых затрат (пример 6) беэ существенного изменения качества клинкера.

llo сравнению с прототипом при обжиге смесей с КН = 0,82 разработанный способ управления процессом обжига позволяет повысить гидравлическую активность клинкера на 10-15 Mila npu снижении расхода топлива на 1-2Х.

Таким образом, разработанный способ управления процессом обжига позволяет получить низкоосновный клинкер с гидравлической активностью 50-55 МПа путем изменения режимов обжига и фазового состояния белита и снизить расход топлива на 1-27., а при обжиге смесей партландцементного состава с КН = 0,90 экономия топлива может достигать 5-6% при получении клинкера равного или более высокого качества. формулаизобретения, Способ управления процессом обжига низкоосновного клинкера путем по24 2 34 ° 2

12 Л 22,Ь

12 0 19,7

10 ° 1 21,7

1 0,90 56 18 7 13 .22 2

I 7

46 5 100

Зэ 4 . 93.

4э,о, 94

53,2 95

2 Ор82 43

3 0,82 43

4 0 82 43

33 7 12 45 3

33 7 .12 . 40 3

16

I,$

33 7 12

Э5 .3

1,2

Ь,7 20,6

33 7 12 . 34 3

5 082 43

1,0

54 S 95

6 0,82 43 33 7 12 34 3

9,2 20,5

14,6 24,Ь

0 ° 9

54,Ь 97

33 7

1 3

7 082 43 (про- . тотил) 12 Э9 5

3Si7 96

Составитель А. Кулабухова

<ехред А.Кравчук Корректор Н. Король

Редактор А.Маковская

Заказ 560/35 Тираж 560 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская иаб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, r. Ужгород, ул. Проектная, 4 э 1374022

4 дачи смеси заданного состава на об- ности клинкера за счет стабилизации жиг, изменения и стабилизации тепло- кристаллического состояния и сннже вого напряжения зоны спекания до ми- ния расхода топлива на обжиг, регулинимального значения разности между рование осуществляют по фазе белита фактическим и расчетным содержанием и одновременно расстояние, проходианализируемой фазы B клинкере, o T «мое клинкером от точки затвердевания личающийся тем,что, с расплава до выхода из печи, поддерцелью повышения гидравлической актив- живают равным 1,0-1 5 диаметра печи.

1 ррэулвтоти иоаеалиЬ as лала раввврои Ьу4 л 0,7 а 7,0 и