Прокатная клеть

Прокатная клеть

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к металлургии, точнее к прокатному производству , и может быть использовано для совершенствования конструкции станов горячей и холодной прокатки. Цель изобретения - повышение качества прокатываемой полосы путем снижения крутильных колебаний. В приводной линии известной клети под действием возмущений от рабочих и опорных валков возникают крутильные резонансные колебания, состоящие из двух частот: частоты вращения рабочих и частоты вращения опорных валков . С наступлением резонансных колебаний существенно возрастает амплитуда момента сил упругости до 50-70% установившегося момента, что отрицательно сказывается на процессе прокатки и качестве прокатываемой полосы . В предложенной клети диаметры валков приводных валов линии привода выбирают в соответствии с определенным соотношением. 3 ил. в сл

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИК (19) (11) Ai

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А BTOPCHOMY СВИДЕТЕЛЬСТВУ (54) ПРОКАТНАЯ КЛЕТЬ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 4148062/23-02 (22) 10.06.86 (46) 23.06.88. Бюл. Ф 23 (71) Институт черной металлургии и и Производственное объединение Иовокраматорский машиностроительный завод (72) В.В.Веренев, О.Н.Кукушкин, П.Я.Скичко, В.И.Пономарев, И.А.Бсбух, Е.В.Редькин, В.С.Жжонов и В.Н.Поносов (53) 621. 771. 2. 06 (088. 8) (56) Целиков А.И., Зюзин В.И, Современное развитие прокатных станов, M. Металлургия, 1972, с. 106-108. (57) Изобретение относится к метал.лургии, точнее к прокатному производству, и может быть использовано для совершенствования конструкции станов горячей и холодной прокатки.

Цель изобретения — повышение качества прокатываемой полосы путем снижения крутильных колебаний. В приводной линии известной клети под действием возмущений от рабочих и опорных валков возникают крутильные резонансные колебания, состоящие из двух частот: частоты вращения рабочих и частоты вращения опорных валков ° С наступлением резонансных колебаний существенно возрастает амплитуда момента сил упругости до 50-70Х установившегося момента, что отрица тельно сказывается на процессе прокатки и качестве прокатываемой полосы, В предложенной клети диаметры валков приводных валов линии привода выбирают в соответствии с определенным соотношением. 3 ил.

1404127

Изобретение относится к металлургии, точнее к прокатному производству, и может быть использовано для совершенствования конструкции станов горячей и холодной прокатки.

Цель изобретения — повышение качества прокатываемой полосы путем снижения крутильных колебаний.

На фиг. i показана линия прокатной 10 клети, общий вид, на фиг. 2 — осциллограмма момента сил упругости в линии привода базовой клети при прокатке на рабочей скорости 7,5 м/с, на. фиг. 3 — расчетная осциллограмма момента сил упругости в линии привода предлагаемой клети.

Прокатная клеть содержит станину

1 (нажимные устройства не показаны),, рабочие 2 и 3 и опорные 4 и 5 валки 20 с подушками и индивидуальные приводные линии 6 и 7 верхних 2 и нижних

3 рабочих валков. Приводные линии включают электродвигатели 8 и 9. промежуточные валы 10, редуктор верх- 25 ней линии с шестернями 11 и 12, редуктор нижней линии с шестернями 13 и 14, шпиндели 15 и 16 и соединительные элементы. В прокатной клети размеры валков 10, шпинделей 15 и 16 30 и диаметры рабочих и опорных валков выполнены с соблюдением предлагаемого соотношения.

Предлагемая клеть работает следующим образом.

Электродвигатель 8 линии привода верхних валков 2 и 4 соединен с последним посредством промежуточного вала 10, ведущей 11 и ведомой 12 шестерен, вала 10 ведомой шестерни

12 и шпинделя 15. Электродвигатель 9 линии привода нижних валков 3 и 5 соединен с последними посредством вала 10 ведущей шестерни 13, шестерни 13,находящейся в зацеплении с ведомой шестерней 14, и шпинделя 16, Через указанные элементы вращательное движение и крутящий момент от кажцого двигателя 8 и 9 раздельно передаются соответственно рабочим валкам 2 и 3.

В динамическом отношении прокатную клеть с индивидуальным приводом валков можно представить в виде рядной трехмассовой эквивалентной рас55 четной системы: первый двигатель валки 3,верхние и нижние рабочие и опорны») — второй двигатель. Такая система обладает двумя собственными частота2V/D (1) (2) И 2Ч/D где D u D — диаметры соответствено р но опорных и рабочих

E3BJIKOB

Условие появления р.зонансных колебаний, когда при некоторой скорости наступает одновременное совпадение частоты биений опорного валка Ыо с первой собственной частотой линии привода (, и частоты биений рабочего валка U с второй собственной частотой линии привода, записывают н виде (3) (4) о (1 )

Полученные выражения объединяют в одно и с учетом (1) и (2) получают условие появления резонансных колебаний (5) При выполнении в клети условия (5) резонансные режимы появляются при нескольких скоростях прокатки.

Физический смысл этого состоит в том, что каждая гармоника биений валковой системь3 при своей скорости может вызывать усиление амплитуды колебаний, т.е, резонанс. Например, эксцентрисит»т бочки валков проявляется при основной скорости прокатки, пропорциональной оборотной частоте валков, вторая гармоника опорных валков и овальность рабочих валков проми, которы» опрелелян)тся по известным формулам.

Если на данную систему действуют возмущения, содержащие частоты и Ъ., или кратные им, то в ней появляется резонансный режим, характеризуемый существенным увеличением амплитуд колебаний.

В прокатной клети такими возмущениями являются биения рабочих и опорных валков, обусловленные неточностью их изготовления (эксцентриситет, овальность и др.).

Частоты биений опорного Яо и рабочего С валков пропорциональны

Р скорости прокатки V и определяются по формулам

1404127 (6) 10 где m = е /е1, $ =9,/9.

Податливости е, и е2 по известным формулам выражают через геометрические размеры валов и шпинделей на участках двигатель — редуктор и ре20 дуктор — валки прокатной клети и за счет этого улучшается качество прокатываемой полосы.

Используя известные формулы для расчета собственных частот трехмассовой системы, формулу (6) в преобразованном виде записывают следующим образом:

1=

1= (7) где D(где а — некоторая известная величиь

30 на, зависящая от параметров трехмассовой системы, и составляют отношение /P,:

D L

3 (8) D

40

С, =а,/а,, (9) 1 1 8,+9,+9, 81 Ох 9>

2 где а, 45 а о е (50

55 являются прп частотt вращения в два раза меньшей основной и т,д.

Следовательно, цля избежания резонансных колебаний необходимо, чтобы выполнялось другое соотношение

К, Do/Р,=Р,/Р,» К2 Do/D . где коэффициенты К1 и К характеризуют степень удаления от резонанса.

При выполнении размеров валов линии привода и диаметров рабочего и опорного валков, при которых соблюдается соотношение (6), практически полностью устраняются крутильные колебания

Выражение для величины С, имеет вид:

9 +9, 1 6 +9ъ

) е, 81 9т е 9, 9, приведенная к рабочим валкам податливость линии привода верхних валков; приведенная к рабочим валкам податливость линии привода нижних валков, приведенный к рабочим валкам момент инерции двигателя линии привода верхних валков приведенный к рабочим валкам момент инерции двигателя линии привода нижних валков;

9 — момент инерции валковой cic<-.l темы рабочей клети (двух рабочих и двух опорных валков) .

При дальнейших преобразованиях (9) учитывают, что используются одинаковые электродвигатели, т.е. 81

8 =8, поэтому получают

m Х(2 +%)

С, — (), (, ),. ) L1 1 Lg е =K (— —.+ )

1 р4 ). р4 ) 1 2

Ез е = К(— 1 L4 р4,—,+ ) р4 ) диаметр вала между двигателем линии привода верхних валков и ведущей шестерней редуктора; диаметр шпинделя линии привода верхних валков; диаметр вала между двигателем и ведущей шестерней редуктора линии привода нижних валков, диаметр шпинделя линии привода нижних валков, расстояние между двигателем линии привода верхних валков и ведущей шестерней редуктора, расстояние между ведомой. шестерней редуктора линий. привода верхних валков и валками прокатной клети, расстояние между двигателем линии привода нижних валков и ведущей шестерней редуктора, расстояние между ведомой шестерней редуктора линии привода нижних валков и валками прокатной клети, передаточное отношение редуктора, одинаковое для верхней и нижней приводных линий, При отсутствии редуктора i = 1, l4Î4 127 K — некоторый коэффициент, используемый при расчете подат— 0,8 и выполняется правая часть условия (12):2,1 с. 0.8i3 = 2,4.

При моделировании на 3ВМ процесса прокатки в предлагаемой клети совместно с крутильной системой линии привода при указанных обжатиях крутильные колебания практически не возникают (фиг. 3), Диапазоны изменения коэффициентов

К, и К2 выбираются с учетом следующих факторов. При K4 = 0,8 и К 2 =

1,2 вынужденные частоты (а, и я и собственные частоты /З,и Р отличаются не менее чем на 20%. Кяк показывают результаты исследований, в этом случае динамическая составляющая крутильных колебаний существенно уменьшается (в 3-5 раз), Возможный диапазон изменения отношения диаметров валков клети из-за их переточки в процессе эксплуатации составляет 15%, Погрешность расчета собственных частот по известным методикам может приводить к определению отношения / f3, с ошибкой до 15%.

Поэтому наименьшее значение величины К, и наибольшее значение К2 равны: К, == 0,8 0»85 = 0,6, К = 1,2 4 1, 15-1„15 = 1,6.

В практических случаях при проектировании новых станов, а также когда рабочие и опорные валки выполнены с соотношением Dp/О с 2. предпочтительно соблюдать равенство в левой части соотношения (6),. а коэффициент К, принимать равным 1,6. В этом случае достигается максимальный развод собственных частот /3, и ,Я. что является наиболее благоприятЯ„ ным в отношении улучшения динамических свойств клети.

Если D /D > 2, рекомендуется собо р людять равенство в правой части соотношения (6), а коэффициент К принимать равным 0,6.

В линии привода известной клети переменная составляющая крутильных колебаний (момента сил упругости) с учетом наличия двух частот ливости, В результате преобразований для отношения m = e2/е, получают выражение

L» D4

+—

1 4 »

4 i

° 2

L4 Ог

m ——

D,2 д

Ц4

+ 2 .а

Таким образом, получают окончательное соотношение

Ki Dp/DF (12) К2 о/ р

20 где величина С, зависит от размеров валов и шпинделей и вычисляется по зависимости (10) с использованием зависимости (11). При этом О < С,< (0,25 ° 25 . Пример. Берут пятую прокатную клеть непрерывного стана 1400 холодной прокатки полосы, на которой прокатывают стальную полосу шириной

1050 мм, толщиной 0„35 мм с обжатием

О, 12 мм на скорости 7,5 м/с, Частоты собственных колебаний линии приводя этой клети f3, - =25 1/с, p2 = 60 1/с °

Диаметры валков D = 1400 мм и О»

600 мм.

3S

Длины и диаметры валов L =10800 мм, L = 5500 мм, L = 2500 мм, 6900 мм, D, = D> = 300 мм, D

= 04 = 260. мм, i = 0,685. 8, = 2,9, 9 = 4,9, При прокатке на рабочей ско- <О рости на обоих шпинделях возникают существенные крутильные колебания (фиг. 2) с амплитудой 20-50% от среднего значения крутящего момента с двумя частотами 26 1/с и 62 1/с. В известной клети имеет место совпадение удвоенных часотот вращения опорных и рабочих валков соответственно с первой (3, и второй 82 собственными частотами линии привода т.е. выпол24 няется условие (5) P / 8, = 2,24 = D /D = 2 33. При этом ш = 0,536„ о р . С, = 0,134.

В предл- гаемой клети диаметры ваов L 1, и Е L и валков выполнены следующими: D = D = 360 мм

D< = Р4 = 250 мм, И„= 1500 мм, D

500 мм. При этом ш = 0,749, С,=

G,144, (3,/(3, = 2,1, Do/П = 3, К.

Д Г1(С = Mñ à, з1п/3 t +

+ 1"1 я ° s l32t

С 2 вызывает дополнительную составляющую линейной скорости валков, равную

gV(t) = (М Ка, Р, cos,3, t +

2 2

1404127 где а,, а

p pz—

Мс

R г

t где С, 04

D о

D)

D)) L» стносительные амплитуды колебаний крутящего момента на частотах Р и

Р(а,=0307 а

0,1-0,3)Ф собственные частоты линии привода: средняя величина крутящего момента, 10 жесткость линии привода, радиус опорного и рабочего валков соответственно.

Согласно расчетам для пятой клети стана 1400 холодной прокатки (R — 0.7 м, r = 0,3 м, M = 50 кН м, а, =0,5 а =0,1, С= 2240кН, м) максимальная величина отклонения скорости валка составляет ДЧ = 0,042 м/с.20

В результате появления периоди— ческой составляющей скорости валка происходит проскальзывание между рабочим и опорным валком, что увеличивает их износ, а также проскальзыва- 25 ние рабочего валка относительно полосы и появление на последней отпечатков, что ухудшает качество полосы. Кроме того, крутильные колебания приводят к периодическим колебаниям усилия прокатки и, соответственно, к продольной разнотолщинности.

Указанные периодические отпечатки по длине полосы имеют два периода

Т, и Т . которые соответствуют двум частотам колебаний валков Р, и (3

Т, = 2»» V/р,, Т, = 211 Ч/ 3 . При скорости прокатки V = 8 м/с периоды Т, 2 м, Т = 0,8 м.

Таким образом, при прокатке поло- 40 сы в известной клети в результате проскальзывания из-за крутильных колебаний валков относительно полосы на последней образуются поперечные оттеночные полосы, распределенные с 45 шагом 2 и и 0,8 м, которые ухудшают ее качество, влияют на обработку полосы в последующих переделах. В мно-. гоклетевых станах отмеченное явление может наступать одновременно в не50 скольких клетях, в этом случае усугубляется ухудшение качества поверхности полосы, Технико-экономические преимущества изобретения заключаются в том, что при прокатке в предлагаемой клети, где диаметры валов линии привода и прокатных валков выполнены в соответствии с соотношением (12),практически устраняются периодические крутильные колебания, проскальзывание валков отсутствует, поэтому на полосе отсутствуют периодические поперечные полосы, улучшается качество полосы, стабилизируется процесс прокатки и снижаются динамические нагрузки в зубчатых передачах линии привода.

Формула изобретения

Прокатная клеть, содержащая станины, два горизонтально расположенных рабочих и два опорных валка, индивидуальные приводные линии верхних и нижних рабочих или опорных валков, каждая из которых включает последовательно расположенные электродвигатель, промежуточные валы, редуктор и шпиндель, отличающаяся тем, что, с целью повышения качества прокатываемой полосы путем снижения крутильных колебаний, размеры валов, шпинделей приводных линий и диаметры рабочего и опорного валков выполнены с соблюдением соотношения,/ р, 1 Ъ(2 +Ъ) (1 + m) (1 + h)

4 т D+

1 +—

1., D, 1.» D4

1 +—

1. D+i — диаметр опорных валков; диаметр рабочих валков; — диаметр вала между двигателем и ведущей шестерней редуктора линии привода верхних валков; — диаметр шпинделя линии привода верхних валков; — диаметр вала между двигателем и ведущей шестерней редуктора линии привода нижних валков, — диаметр шпинделя линии привода нижних валков; — расстояние между двигателем линии привода верхних валков и ведущей шестерней редуктора, расстояние между ведомой шестерней редуктора линий при1404127

)О

l,2 —. 1,5

0,6 - 0,8, К

Составитель И.Скоробогатский

Техред М.Ходанич Корректор О.Кравцова

Редактор И.Б!улла

Заказ 3019/7 7ираж 467 Подписное

ВПИИПИ Государственного ком,тетя СССР по депам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д, 4/5

Производственнс — полиграфическое прс.-\ïðèÿò å, г. Ухгоргд, ул. Проектная, 4 вода верхних валков и валками прокатной клети, L — расстояние между двигателем линии привода нижних валков и ведущей шестерней редуктора — расстояние между ведомой шестерней редуктора линии привода нижних валков и валками прокатной клети . передаточное отношение редуктора, отношение момента инерции валковой системы клети к приведенному к рабочим валкам моменту инерции злектродвигателя,