Устройство для вычисления располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронных машин

Устройство для вычисления располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронных машин

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к области аналоговой вычислительной техники, а именно к управлению режимами работы энергосистем, и может быть использовано для непрерывного контроля располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронных генераторов и двигателей , включая мощные и сверхмощные гидрогенераторы. Целью изобретения яв1 Изобретение относится к области аналоговой вычислительной техники, а именно к управлению режимами работы энергосистем, и может быть использовано для непрерывного контроля располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронньк генераторов и двигателей , включая мощные и сверхмощные гидрогенераторы. Целью изобретения является повышение точности работы устройства. ляется повьшение точности работы устройства . Устройство содержит датчик текущего напряжения статора,.датчик текущего тока ротора, преобразователь тока в напряжение, блок сдвига фазы на 90 , усилители, фазовращатель, сумматоры, управляемые усилители, умножитель , блок нелинейности типа экспоненты , блок сравнения фаз, блоки сравнения, выпрямители, фильтры нижних частот, блок задания допустимого тока статора, блок задания половинной величины допустимого тока статора , блок задания допустимого тока ротора , компараторы, блок синхронизации и ключи. Достижение поставленной цели обеспечено благодаря введению в устройство третьего фазочувствительного вьшрямителя, третьего усилителя, блоков задания допустимого тока ротора и половинной величины допустимого тока статора, а также новым связям этих блоков между собой и .с другими блоками устройства. 2 ил. (Л Р сл 00 00 00 На фиг. представлена блок-схема устройства , на фиг. 2 - векторные диаграммы формирования внутренней ЭДС, ЭДС в поперечной оси, характеристика холостого хода (XXX) и исполь- .зование их для определения тока ротора . Устройство содержит датчик 1 текущего напряжения статора, датчик 2 текущего тока статора, преобразова- , тель 3 тока в напряжение, блок 4

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

ÄÄSUÄÄ 1458880 A 1 (so 4 С 06 С 7/62

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Г7

>..,ti

Н Д ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

На фиг. 1 представлена блок-схема устройства; на фиг. 2 — векторные диаграммы формирования внутренней ЭДС, 1

ЭДС в поперечной оси, характеристика холостого хода (ХХХ) и исполь. зование их для определения тока ротора.

Устройство содержит датчик 1 текущего напряжения статора, датчик 2 текущего тока статора, преобразователь 3 тока в напряжение, блок 4

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР (21) 4010600/24-24 (22) 04. 12 ° 85 (46) 15. 02. 89. Бюл. ¹ б (71) Томский политехнический институт им. С.М. Кирова (72) А.В. Шмойлов (53) 681.3(088.8) (56)- Маркович И.M. Режимы энергетических систем. M. Энергия, 1969, с. 265-266.

Авторское свидетельство СССР № 1381544, кл. С 06 С 7/62, 1986. (54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ РАСПОЛАГАЕМОЙ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ ЯВНОПОЛ10СНЫХ СИНХРОННЫХ МАШИН (57) Изобретение относится к области аналоговой вычислительной техники, а именно к управлению режимами работы энергосистем, и может быть использовано для непрерывного контроля располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронных генераторов и двигателей,включая мощные и сверхмощные гидрогенераторы. Целью изобретения явИзобретение относится к области аналоговой вычислительной техники, а именно к управлению режимами работы энергосистем, и может быть использовано для непрерывного контроля располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронных генераторов и двигателей, включая мощные и сверхмощные гидрогенераторы.

Целью изобретения является повышение точности работы устройства. ляется повышение точности работы устройства. Устройство содержит датчик текущего напряжения статора, .датчик текущего тока ротора, преобразователь тока в напряжение, блок сдвига фазы о на 90, усилители, фазовращатель, сумматоры, управляемые усилители, умножитель, блок нелинейности типа экспоненты, блок сравнения фаз; блоки сравнения, выпрямители, фильтры нижних частот, блок задания допустимого тока статора, блок задания половинной величины допустимого тбка статора, блок задания допустимого тока ротора, компараторы, блок синхронизации и ключи. Достижение поставленной цели обеспечено благодаря введению в устройство третьего фазочувствительного выпрямителя, третьего усилителя, блоков задания допустимого тока ротора и половинной величины допустимого тока статора, а также новым связям этих блоков между собой и .с другими блоками устройства. 2 ил.

8880 х () +(г +)(х х )) 1 = E. Эха

ЭДС в поперечной оси, т.е. ЭДС за ре- актансом в продольной оси

° I х ()(< з(х„+х, ))х + j(x „-х, )х

° ° °

Е; + jX@-Ха )I = Е< + j(Х -X )1 где ?„- ортогональная составляющая самым учесть изменение параме

9 и параметров полного тока статора I в про" взаимоиндукции Х Х всле долькой оси. нелинейности ХХХ, т.е. насыщения маг яторое позволяет по величине внут нитной системы а ренней ЭДС Е с помощью ХХХ найти 55 ток намагничивания машины, приведен1 55 Е, = К 1 и ,ной к цепи ротора Т а, который опре- где Е - ток ротора соотве

k ра, соответствуюделяет намагниченность магнитной сис- щий току намагничиван темы машины в данном режиме, и тем I

1о з 145 сдвига фазы на 90, усилители 5-7, ° фазовращатель 8, сумматоры 9-12, управляемые усилители 13-15, умножитель 16, блок 17 нелинейности типа экспоненты, блок 18 сравнения фаз, блоки 19-22 сравнения, элементы 2325 выборки и хранения сигнала, фазочувствительные выпрямители 26-28, выпрямители 29-33, фильтры 34-41 нижних частот, блок 42 задания допустимого статора, блок 43 задания половинной величины допустимого тока статора, блок 44 задания допустимого тока ротора, блок 45 задания тока холостого хода ротора, компараторы

46 и 47, блок 48 синхронизации и ключи 49-56.

Устройство работает следующим образом.

Моделируется допустимая реактивная составляющая тока машины по условию допустимого тока статора и условию допустимого тока ротора дЛя непрерывного изменяющегося режима работы по активной составляющей тока и напряжению статорной обмотки. Меньшая из получаемых реактивных составляющих принимается за величину располагаев мого реактивного тока I,Умножением последней на величину текущего напряmeans получают располагаемую реактивную мощность g ° U I

P"

Моделирование допустимого реактивного тока I по условию допустимого

Эс тока статора I осуществляется в последовательности: фактический (тес кущий) полный ток статора I разла4 гают на активную Ха(совпадающую по фазе с текущим напряжением U статора) и реактивную I> составляющие (фиг, 2), изменяют (увеличивают) реактивную составляющую I, суммируют векторы ортогональных составляющих Ха и I ) получая вектор полного тока I,, величину которого I

1р сравнивают с величиной допустимого тока статора. При уравнивании этих величин I = I прекращается измеЯ некие реактивной составляющей IP, величина которой при этом оказывает-.

15 ся равной допустимой величине IP.

Ьс

Моделирование допустимого реактивного тока I по условию допустимого

P ь тока ротора I основание на исполь1 зовании моделируемого полного тока

rO статора I и характеристики холостого хода машины, т.е. зависимости напряжения статорной обмотки на холоI стом ходу от тока ротора I или внут-, ренней ЭДС Е, от тока намагничива-, 25 ния машины I<,, приведенной к цепи ротора. Первое позволяет при измерен1 ном текущем напряжении U статора и заданных параметрах машины .активного сопротивления r и индуктивного сопа

ЗО ротивления рассеяния Х статорной обмотки, сопротивлений взаимоиндукции в продольной Х ) и поперечной Х осях получить внутреннюю ЭДС

Е = U + (rQ + jQI9 промежуточную ЭДС в поперечной оси, т..е. ЭДС за реактансом в поперечной оси

1458880

К вЂ” коэффициент, учитывающий нелинейность ХХХ, ! определить ток ротора I в последо-! I вательности;по Е и If вычисляется ! 1 I I

Кх = Е /If, а по величине Е и Kf о, находится Т = Е /Кх.

Полученный ток ротора I сравни1 вают с величиной допустимого тока ротора ? . При уравнивании этих ве- 10 личин I = Е должно быть прекраще-!!

f f но изменение реактивной составля-! ющей IP величина которой при этом оказывается равной допустимой величине I x.

15 использование указанной методики позволяет при моделировании допустимого реактивного тока по условиюдопусти, мого тока ротора добиться полного учета влияния нелинейности ХХХ, а именно не 20 только за счет изменения текущего напряжения обмотки статора (как в про« тотипе) но также за счет распреде1 ления текущего активного и моделируемого реактивного тока, которое является существенным для мощных агрегатов в связи с форсированным использованием активных материалов машины. х

Это возможно благодаря тому, что никаких ограничений на моделируемый 30 полный ток статора не накладывается ни по фазе, ни по величине, пока не будет достигнута величина допустимого тока I . В результате повьпнаЭ ется точность вычисления располагаемого реактивного тока и располагаемой реактивной мощности.

На фиг. 2 даны векторные диаграммы формирования внутренней ЭДС Е;, промежуточной ЭДС в поперечной оси Е 40 и ЭДС в погеречной оси Е, характеристика холостого хода ХХХ, использование ее для определения тока намагничивания Т по внутренней ЭДС, по10 строение нагрузочных характеристик 45 (прямые, проходящие через начало координат на графике ХХХ), применение последних для нахождения тока ротора Е по ЭДС Е . Диаграммы и характеристики даны йри одном и том же

50 фазном напряжении для трех моментов процесса моделирования располагаемого реактивного тока I исходного рабочего режк а, электрические величины которого имеют указанные обозначения, а нагрузочная характеристика не обозначена, промежуточного режима, соответствующего допустимой величине тока статора I, однако не соответствующего располагаемому реактивному току по условию тока ротора

I х и поэтому имеющего в обозначеР ниях электрических величин дополнительный индекс "1"; включая нагрузочную характеристику, а графические построения, выполненные штриховыми линиями, окончательного режима, соответствующего располагаемому реактивному току I", который в показанном на фиг. 2 примере оказался определенным !о условию допустимого тока ротора I поэтому в обозначениях электрических величин и нагру- зочной характеристики использованы индексы " 3p и и !, что означает соответственно "допустимый по условию тока ротора" и "соответствующий располагаемому реактивному току".

Линиями со стрелками обозначены векторно-синусоидальные величины диаграмм. Также стрелки указывают направление и последовательность графических построений для определения тока намагничивания и полного тока ротора.

По величине внутренней ЭДС и ХХХ находят ток намагничивания (см. построения на фиг. 2) . Точки (If, Е1), 3 !!

10 "1 (?,, Е ), (I«E ) характеризуют соответственно состояние магнитной системы исходного рабочего, промежуточного и окончательного моделируемых режимов машины. Через них проходят соответствующие нагрузочные характеристики: без обозначения, Br и Bp . Их наклон определяет степень насьпцения магнитопровода и, следовательно, изменения индуктивных сопротивлен гй взаимоиндукции в продольной

Х, = Х XG и noneречной Х

= Х -Х осях - где Х и Х вЂ” синхронЬ d ные реактансы в продольной и поперечной осях машины. Чем меньн!е наклон, тем меньше эти сопротивления.

Величины их с учетом насьпцения целесообразно определить через сопротивс с ления взаимоиндукции Х с1 и Хс,, соответству-:ощие некоторому базовому режиму, характеризуемому нагрузочкой характеристикой, проходящей через хх и точку ХХХ (Х = If,, Е = U ), определяемую током намагничивания на хх холостом ходу машины If, и внутренней ЭДС, равной номинальному напряц женню U . Согласно фиг. 2 это мож— но вьп-олнить по формулам;

1458880

zxx

Х -Х Хо à .а

Ео с сн1, оу, Ео

По величине сопротивления взаимоиндукции в поперечной оси Х а и .тог ку статора I соответствующему моделируемому реактивному току, определяют падение напряжения на этом сопротивлении jX I., которое суммируют с внутренней ЭДС Е;. В результате получают промежуточную ЭДС

° в поперечной оси Е(= jX I + Е;, которую используют как поляризующее напряжение для разложения полного тока статора I ыа ортогональные си/ нусоидальные составляющие, совпадающие соответственно с направлением

Ф промежуточной ЗДС Еъ, в поперечной оси I (составляющая в поперечной оси) и направлением, перпендикулярным к ней, Т, (составляющая в продольной оси). Для трех режимов, представленных на фиг. 2 указанные

1 составляющие обозначены; I Х,1 д

° Л исходный, I I — промежуточный, п

Id - окончательный режимы. Далее находят падение напряжения от

° ( протекания тока Id по индуктивному сопротивлению, является разностью реактансов в продольной и поперечной осях:

XI! с с

Xd — Х = Х. -Х =(Х „-Х ) — ф — т.е.

fo !

I !(и суммируют с вектором промежуточной

ЭДС в поперечной оси Е . В результаQ те получают ЭДС в поперечной оси Еа !!х с I

E = Е + j(X 1-Х ) — а- I о!1 а(д

Ео.

Между величиной ЭДС в поперечной

1 оси Е и полным током ротора ТЕ имеет место нелинейная взаимосвязь

1 I

Е, = К Т = й(Х) ТЕ которую целесообразно использовать для определения через нагрузочные характеристики фиг. 2. Эта возможность обусловлена очевидным соотношением, следующих из построений фиг. 2.

Е((„ If, 1 I — E = — E

Ео E» - Е ; 1 КЕ

Данное соотношение, равно как и указанные остальные, отражено в операциях предложенной методики, кото5 рая реализуется в такой последовательности. Фактический (текущий) ток статорной обмотки 1 разлагают на текущие активную и реактивную состивную

10 составляющую увеличивают, получая

IP которую одновременно суммируют с ранее полученной фактической акI тивной составляющей I, В результа0( те моделируют полный ток статора I

15 который затем используют для получения внутренней ЭДС, промежуточной

ЗДС, ЗДС в поперечной оси, тока намагничивания и полного тока ротора.

Увеличение реактивной составляющей

20 ведут до тех пор, пока либо величина

I полного тока статора I, либо полный ! ток ротора I не достигнут своего допустимого значения соответственно д

25 Если первым достигнет допустимой величины полный ток статора I, то соответствующая этому реактивная

r составляющая I является распола1 гаемым реактивным током по условию и

30 допустимого тока статора, т.е. I

3с

Р P.

Если первым достигнет допустимой величины полный. ток ротора Х, то соответствующая этому реактивная сос-! 1 тавляющая I> полного тока статора I является располагаемым реактивным током по условию допустимого тока ротора, т.е. Х д»

Моделированйе располагаемого ре п

40 активного тока I является основP ной функцией устройства (фиг. 1), Рес. ализация этой функции осуществляется через управляемый усилитель 13, на информационный вход которого по—

45 дан реактивный ток рабочего режима (текущий или фактический реакl тивный ток) I выделяемый из полного тока I этого режима. На вход задания коэффициента усиления усили50 теля 13 поступает управляющее воздействие, изменяющее его коэффициент усиления К., так, чтобы на его выходе отрабатывался сигнал располагаемого реактивного тока

Выделение реактивного тока рабочего режима I осуществляется фазовращаP телем 8 ортогональных составляющих, на информационный вход которого подано синусондальное напряжение рав1458880

10 ное полному току статорной обмотки

I, которое формируется на выходе пре образователя 3 иэ выходного тока датчика 2 текущего тока, поступающего на вход преобразователя 3. На выходах фазовращателя 8 формируются ортогональные составляющие сигнала I которые, однако, не являютсч активной и реактивной составляющей тока I, Такими они становятся благодаря функционированию контура регулирования на основе блока 18 сравнения фаэ, воз действующего на вход задания амплитуд ортогональных составляющих фазовращателя 8 так, что ортогональные составляющие перераспределяются, стре .мясь к активной и реактивной составляющим . Чтобы достигнуть этого, на входы блока 18 сравнения поданы сигналы постоянного тока через фильтры

34 и 35, которые формируются фаэочуствительными выпрямителями 26 и 27 из полного синусоидального фактического тока статорной обмотки I, поданного на входы задания фазы этих выпрямителей, поляризующими сигналами которых служат фазное напряжение

U и сигнал псевдоактивной составляющей полного тока статора I поданными на входы задания опорного сигнала выпрямителей 26 и 27. Псевдоактивная составляющая, так как и псевдореактивная, возникают на выходах формирователя в первый момент. после изменения рабочего режима машины, когда еще контур регулирования не вырабо. тал управляющее воздействие на формирователь 8. Псевдоактивная составляющая подается на вход фазочувствительного выпрямителя 27 через канал первого информационного входа ключа 49.

Таким образом, на выходах фазочувствительных выпрямителей 26, 27 и входах блока 18 сравнения будут сигналы соответственно Icos q u Icos ц,, где и и, — углы между током I и соответственно напряжением и псевдоактивной составляющей тока I. В результате на выходе блока 18 сравнения .фаз образуется рассогласование Icosg-Тсояф, которое воздействует на вход задания амплитуд ортогональных составляющих фазовращателя 8, перераспределяя ортогональные составляющие на его выходах, Это приводит к тому, что угол LP приближается к, а величина псевдоактивной составляющей

Icos g, — к величине активно" Icos<.

55 дания коэффициента усиления управляемого усилителя 13 так, чтобы из поступающего на информационный вход ,этого усилителя реактивной составляющей I фактического полного тока стаРассогласование при этом стремится к нулю. Благодаря непрерывности такого процесса на выходах фазовращателя 8 будут непрерывно отслеживатьс ся активная Т и реактивная I сос; тавляющие полного тока статора l .

Предусмотренные в устройстве блок

4 сдвига фаз на 90, компаратор 46, 1О управляющий ключом 49, и блок 43 saдания половинной величины допустимого тока статора выполняют вспомогательную функцию, а именно когда активная составляющая тока I незначительна. Псевдоактивная составляющая,поступающая через ключ 49 на вход фазочувствительного выпрямителя 27, вследствие регулирующего воздействия на преобразователь 8 также становит20 ся незначительной, что обусловливает некачественную поляризацию фаэочувствительного выпрямителя 27. Чтобь1 этот недостаток устранить компаратор 46 закрывает (размыкает канал первого информационного входа ключа 49 и открывает (замыкает) канал второго информационного входа этого ключа. В результате на вход фазочувствительного выпрямителя 27 подается с блока..

З0 ; 4 сдвига фаз сигнал достаточной величины и с фазой псевдоактивной составляю- щей.Это обеспечено с помощью блока 4, кчеющего коэффициент передачи jI.

Благодаря чему моделируемая реактив35 ная (псевдореактивная) составляющая

I, подаваемая на вход блока 4, поворачивается на его выходе на 90 и совпадает по фазе с активной (псевдоактивной) составляющей на выходе

40 фазовращателя 8. Компаратор 46 сравнивает величину располагаемой соси тавляющей I поступающей с выхода фильтра 36 йижних,частот, и половинную величину допустимого тока стато45 ра, выдаваемую блоком 43 задания этой величины. При превышении величиной I половинной величины допус1 тимого тока статора компаратор переключает каналы ключа 49 в положе50 ние, противоположное. показанному на схеме фиг. 1.

Функционирование остальной части схемы фиг. 1 состоит в обеспечении управляющего воздеиствия на вход эа1458880! 2 торной обмотки I иметь на выходе сигнал моделируемого реактивного то1 ка

Формула изобретения

Устройство для вычисления располагаемой реактивной мощности явнополюсных синхронных машин, содержащее дат1 чик текущего напряжения статора, датчик текущего тока статора, выход которого через преобразователь тока в напряжение подключен к входу зада"., ния фазы первого фазочувствительного выпрямителя, вход задания опорно- го сигнала которого соединен с выходом датчика текущего напряжения статора, а выход через первый фильтр нижних частот — с первым входом бло- р0 ка сравнения фаз, к второму входу. коТорого через второй фильтр нижних частот подключен выход второго фазочувствительного выпрямителя, блок . о сдвига фазы на 90, два усилителя, 25 фазовращатель, четыре сумматора, три управляемых усилителя, умножитель, блок нелинейности типа экспоненты, четыре блока сравнения, три элемента выборки и хранения, пять выпрямителей, 30 третий, четвертый, пятый, шестой, седьмой и восьмой фильтры нижних частот, блок задания тока :холостого хода ротора, блок задания допустимого тока статора, два компаратора, блок синхронизации и восемь ключей, причем выход первого выпрямителя, через третий фильтр нижних частот соединен с входом первого компаратора и одним из входов умножителя, выход 40 которого является выходом устройства, а выход первого компаратора соединен с управляющим входом первого ключа, выход первого управляемого усилителя подключен к одному из входов первого сумматора, выход которого присоединен к первому информационному входу второго ключа, входу первого усилителя и входу второго выпрямителя, выход которого через четвертый фильтр нижних частот соединен с первым входом первого блока сравнения, второй вход которого подключен к выходу блока задания допустимого тока статора, выход первого усилителя соединен с первым входом второго сумматора, второй вход которого подключен к выходу датчика текущего напря.жения статора, а выход через третий выпрямитель и пятый фильтр нижних частот — к входу блока нелинейности типа экспоненты, выход которого соединен с вторым информационным входом второго ключа, подключенного выходом к информационному входу второго управляемого усилителя, выход которого соединен с одним из входов второго блока сравнения, другой вход которого присоединен к выходу блока задания тока холостого хода ротора, а выход — к информационному входу третьего ключа, выход которого через первый элемент выборки и хранения соединен с входом задания коэффициента усиления второго управляемого усилителя, выход второго усилителя соединен с первым входом третьего сумматора, выход которого подключен к входу четвертого выпрямителя, присоединенного выходом к входу шестого фильтра нижних частот, выход четвертого сумматора подключен к первому информационному входу четвертого ключа, выход которого соединен с информационным входом третьего управляемого усилителя, подключенного выходом к первому входу третьего блока сравнения, выход которого подключен к информационному входу пятого- ключа, подключенного выходом через второй элемент выборки и хранения к входу задания коэффициента усиления третьего управляемого усилителя, выход третьего элемента выборки и хранения соединен с первым информационным входом шестого ключа и первым входом второго компаратора, выход которого соединен с управляю— щим входом шестого ключа, выход блока синхронизации соединен с управляющими входами второго, третьего, четвертого, пятого, седьмого и восьмого ключей, о т л и ч а ю щ е е с я тем, что, с целью повышения точности вычислений, в него введены дополнительно третий фазочувствительный выпрямитель, третий усилитель, блок задания допустимого тока ротора и блок задания половинной величины допустимого тока статора, причем выход преобразователя тока в напряжение соединен с первым информационным входом фазовращателя и входом задания, фазы второго фазочувствительного выпрямителя, вход задания опорного сигнала которого подключен к выходу первого ключа, подсоединенного пер1458880

14 вым информационным входом к второму входу первого сумматора и к первому выходу фазовращателя, второй выход которого соединен с информационным входом первого управляемого усилителя, а второй информационный вход с выходом блока сравнения фаз, выход первого управляемого усилителя соединен с входом первого выпрямителя и с входом блока сдвига фаз на о

90, выход которого подключен к вто.рому информационному входу первого ключа, вход пятого выпрямителя соединен с выходом датчика текущего напряжения статора, а выход через седьмой фильтр низких частот — с вторым входом умножителя, выход блока задания половинной величины допустимого тока статора подключен к второму входу первого компаратора, выход первого блока сравнения соединен с вторым входом второго компаратора и вторым информационным входом шестого ключа, выход которого подключен к входу задания коэффициента усиления первого управляемого усилителя, выход второго сумматора соединен с вторым входом третьего сумматора, выход второго управляемо5 го усилителя подключен к информационному входу седьмого ключа, выход которого соединен с входом второго усилителя и входом третьего усилителя, выход которого подключен к, 10 входу задания фазы третьего фазочувствительного выпрямителя, вход задания опорного сигнала которого соединен с выходом третьего сумматора, а выход через восьмой фильтр

15 нижних частот — с первым входом четвертого сумматора, второй вход которого подключен к выходу шестого фильт. ра нижних частот, первый вход четвертого блока сравнения соединен с вы20 ходом третьего управляемого усилителя, второй вход — с выходом блока задания допустимого тока ротора, а выход — с информационным входом восьмого ключа, выход которого подключен к входу третьего элемента выборки и хранения сигнала.

1458880

Составитель А. Маслов

Техред А.Кравчук

Редактор О. Спесивых

Корректор N. Самборская

Заказ 345/53 Тираж 667 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР °

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул . Проектная, 4 i

Eq i

a( àI