Сварочный электрод

Сварочный электрод

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к сварке, в частности к универсальным электродам с покрытием основного вида для сварки конструкций из низколегированных сталей повышенной прочности с пределом текучести не менее 60 МПа, эксплуатируемых в арктических условиях. Цель изобретения - повышение хладостойкости металла шва и снижение в нем содержания диффузионного водорода, а также улучшение технологических свойств обмазочной массы. В качестве стержня применяется низкоуглеродистая проволока следующего состава, мас.%: углерод 0.03 - 0,05; кремний 0,05 - 0,2; марганец 1,1 - 1.5; титан 0,05 - 0,12; молибден 0,2 - 0,3; никель 2,4 - 2,8: хром 0.1 - 0,2; железо остальное. Состав покрытия содержит , мас.%: мрамор 40 - 46; плавиковый шпат 20 - 26; рутил 8 - 14; титаносодержащий сплав 3 - 7,5; кремнийсодержащий сплав 2-5; алюминиево-магниевый сплав 1,5 - 3: гематит 2 - 2,5; диопсид 7 - 11; органические пластификаторы 0.5 - 1,0. В качестве кремнийсодержащего сплава применяется ферросилиций или силикокальций состава, мас,%: кремний 40 - 60; кальций 10 - 25: железо остальное. В качестве титаносодержащего сплава применяются сплавы, содержащие мас.%: либо титан 24 - 28; марганец 8-12; кремний 2,5 - 4,0; бор 0,9 - 2,0; алюминий 6-9: железо остальное; либо титан 30 - 35- кремний 2,5 - 5; марганец 1 - 2; алюминий 6 - 14; железо остальное. Коэффициент массы покрытия электрода составляет 40 - 95%. 2 з.п. ф-лы, 6 табл. ё

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (5!)5 В 23 К 35/365

I ОСУДАРСТВЕЯ-1ЫИ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

4 (Л 4 (21) 4708432/27 (22) 10,05.89 (46) 07.05.91. Бюл. гв 17 (72) И.К.Походня, И.P.ßâäîùèí, Б.В.Юрлов, А.А.Алексеев, А.Я.Артемьев, О.Г.Соколов, Л.В,Грищенко и В.И.Петрыкин (53) 621.791.04 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

М 535147, кл. В 23 К 35/365, 28.04.75.

Авторское свидетельство СССР

М 804309, кл. В 23 К 35/365, 04,04,79, (54) СВАРОЧНЫЙ ЭЛЕКТРОД (57) Изобретение относится к сварке, в частности к универсальным электродам с покрытием основного вида для сварки конструкций из низколегированных сталей повышенной прочности с пределом текучести не менее 60 МПа. эксплуатируемых в арктических условиях. Цель изобретения— повышение хладостойкости металла шва и снижение в нем содержания диффузионного водорода, а также улучшение технологических свойств обмазочной массы. В

Изобретение относится к области дуговой сварки, в частности к универсальным электродам с покрытием основного вида для сварки конструкций из низколегированных сталей повышенной прочности с пределом текучести не менее 600 МПа, эксплуатируемых в арктических условиях, Цель изобретения — повышение хладостойкости металла шва и снижение в нем содержания диффузионного водорода, а также улучшение технологических свойств смаэочноЙ MBccbl.. Ы » 1646757 А1 качестве стержня применяется низкоуглеродистая проволока следующего состава, мас.%: углерод 0,03 — 0,05; кремний 0,05—

0,2; марганец 1,1 — 1,5; титан 0,05 — 0,12; молибден 0,2 — 0,3; никель 2,4 — 2,8: хром 0,!в

0.2; железо остальное. Состав покрытия содержит, мас.%: мрамор 40 — 46; плавиковый шпат 20 — 26; рутил 8 — 14; титаносодержащий сплав 3 — 7,5; кремнийсодержащий сплав 2 — 5; алюминиево-магниевый сплав

1,5 — 3: гематит 2 — 2,5; диопсид 7 — 11; органические пластификаторы 0.5 — 1.О. В качестве кремнийсодержащего сплава применяется ферросилиций или силикокальций состава, мас,%: кремний 40 — 60, кальций 10—

25; железо остальное. В качестве титаносодержащего сплава применяются сплавы. содержащие мас.%: либо титан 24 — 28; марганец 8 — 12; кремний 2,5 — 4 0; бор 0,9—

2.0; алюминий 6 — 9; железо остальное; либо титан 30 — 35; кремний 2,5 — 5; марганец !в

2; алюминий 6 — !4: железо остальное. Коэффициент массы покрытия электрода составляет 40 — 95%. 2 э.п, ф-лы, 6 табл.

Снижение содержания диффузионного водорода в металле шва достигается путем введения в состав покрытия гематита и уменьшения потенциального содержания водорода в покрытии вследствие уменьшения содержания в нем ферросплавов. Повышение хладостойкости металла шва достигается путем оптимального легирования металла шва через стержень оп ределенного химического состава и его раскисления путем введения в покрытие сплавов, способных активно взаимодействовать с кислородом и модифицировать структуру металла

1646757

40

55 шва, Улучшение технологических свойств обмазочной массы достигается путем применения минерала диопсида и органических пластификаторов.

В сварочном электроде увеличение активности оксида железа достигается путем введения гематита в покрытие, Процентное содержание вводимых в покрытие компонентов гематита (2,0 — 2,5) и плавикового шпата (20 — 26) определено иэ расчета, чтобы обеспечить их соотношение не менее

1:13. Такое соотношение позволяет достичь максимального выхода фторида железа и обеспечить дополнительное снижение содержания диффузионного водорода в металле шва до 5,0 см /100 г наплавленного металла.

Верхний предел содержания плавикового шпата (26%) выбран из условия ограничения жидкотекучести шлака. чтобы обеспечить сварку на вертика",üíîé плоскости способом снизу вверх, Нижний предел содержания плавикового шпата (20 ) и гематита (2,0%) выбран из условия обеспечения низкого содержания водорода и достаточно низкого содержания кислорода в металле шва (не более 0.030 %), При содержании гематита более 2,5% уменьшается интенсивность образования фторида железа, что приводит к росту содержания диффузионного водорода. Источником водорода в электродном покрытии являются ферросплавы, содержание водорода в которых может достигать десятков см /100 г. К наиболее водородонасыщенным ферросплавам относится низкоуглеродистыи ферромарганец и ферросилиций.

С целью уменьшения потенциального содержания водорода в покрытии легирование металла шва осуществляется не через покрытие, а через сварочную проволоку следующего состава, мас.%:

Углерод 0,03 — 0,05

Кремний 0,05 — 0,20 . Марганец 1,10 — 1,50

Титан 0.05 — 0,12

Молибден 0,20 — 0,30

Никель 2,4 — 2,8

Хром 0,10 — 0,20

Сера и фосфор соответственно каждый 0,005 — 0,012

Высокое содержание марганца в проволоке позволяет исключить необходимость долегирования талла шва марганцем через покрытие и снизить количество ферросилиция. При заданных пределах кремния и марганца в проволоке покрытие обеспечивает высокий переход марганца (70 ) и кремния (50 ) что обеспечивает состав металла шва, содержащий, мас,%: марганец 0,8 — 1,1;.кремний 0,20 — 0,30. Процентное содержание никеля в проволоке (2,4—

2,8) выбрано из условия. что при коэффициенте перехода никеля 0,95 — 0,98 соотношение никеля к марганцу в металле шва составляет 2,0 — 3.4, что обеспечивает высокую ударную вязкость металла шва при низких температурах до минус 70 С.

Пределы содержания молибдена (0,2—

0,3 (,) в проволоке выбраны из условия, что при меньшей концентрации молибдена не достигается необходимый уровень прочности металла шва (предел текучести не менее

600 МПа), а при большей — возможно твердорастворное упрочнение матрицы молибденом, что приводит к снижению пластичности и ударной вязкости металла шва при низких температурах, Высокая ударная вязкость металла шва достигается низким содержанием вредных примесей (серы и фосфора) в проволоке (0,005 — 0,012 ). Процентное содержание углерода в проволоке (0.03 — 0,05%) определено иэ условия обеспечения минимальной объемной доли второй фазы с перлитно-карбидной структурой, Нижний предел (0,03%) определен технологическими возможностями процесса выплавки стали, а при содержании углерода более 0,05% наблюдается увеличение обьемной доли перлитной фазы, присутствие которой отрицательно влияет на хладостойкость металла шва. Таким образом, в сварочном электроде химический состав проволоки. применяемой в качестве сердечника, и состав покрытия выбраны из условия обеспечения необходимого химического состава металла шва без дополнительного введения основных легирующих элементов (марганца, никеля, молибдена) в состав электродного покрытия, что гарантирует стабильность получения заданного химического состава металла шва и является дополнительным приемом снижения диффузионного водорода в нем.

Раскисление и модифицирование металла шва достигается одновременным введением в состав покрытия сварочного электрода порошков сплава, содержащего титан и бор. и алюминиево-магниевого сплава. Применение каждого из компонентов в отдельности не позволяет обеспечить высокую ударную вязкость металла шва при температуре не менее минус 70 С. Одновременное введение укаэанных компонентов позволяет снизить содержание кислорода и азота. модифицировать неметаллические включения и участки второй фазы, уменьшить химическую и снизить структурную неоднородность металла шва.

Применение одного только сплава, содер1646757

10

20

55 жащего титан и бор (титан 24 — 28, марганец 8 — 12,(, кремний 2,5 — 4,0, бор 0,9—

2,0 . алюминий 6 — 97ь, железо остальное), приводит к снижению содержания кислорода, но не оказывает влияние на содержание азота, не оказывает влияние на морфологию и дисперсность второй фазы и вызывает некоторое уменьшение размера первичного аустенитного зерна. Поскольку бор и титан обладают высоким сродством к азоту, то без дополнительного снижения азота возможно образование в металле шва нитридов бора и титана, выделяющихся по границам ферритных зерен, что приводит к развитию хрупкого разрушения при отрицательных температурах. Применение одного только алюминиево-магниевого сплава позволяет снизить содержание азота и кислорода, но не оказывает влияние на химическую и структурную неоднородность. П ри одновременном применении укаэанных компонентов удается избежать образования нитридов бора и титана и обеспечить модифицирование металла шва бором и магнием. Уменьшается степень окисленности алюминиево-магниевого сплава, что позволяет принять участие магнию в модифицировании второй фазы в структуре металла шва. Полученная микроструктура характеризуется наличием мелких зерен не более

50 — 70 мкм, с равномерно распределенными участками второй фазы со структурой остаточного аустенита; феррит представлен преимущественно игольчатой морфологией, зернограничный феррит отсутствует; снижается ликвация кремния, марганца, никеля, серы и фосфора в теле и по границам первичного аустенитного зерна. Пределы содержания титэнборосодержащего сплава (3,0 — 7,5) выбраны из условия обеспечения содержания бора в металле шва 0,0005—

0,0015 ; при меньшем содержании бора не достигается эффекта измельчения зерна, а п " большем возможны образования частиц нитридов бора. При использовании тиг.".: осодержэщего сплава с бором содержание алюминиево-магниевого сплава должно составлять 1,5 — 2,0, что обусловлено необходимостью обеспечения суммарного содержания магния и бора в металле шва в пределах 0,001 — 0,003;6, В этом случае обеспечивается получение микроструктуры с максимальной сопротивляемостью хрупкому разрушению при отрицательных температурах, Пределы содержания ферросилиция (2,0 — 5,0;ь) выбраны иэ условия обеспечения пластичности металла шва — не менее

207 .. При содержании кремния менее 2,0$ не обеспечивается рэскисление металла шва, а при содержании кремния более 5,0 ) возможно твердорастворное упрочнение матрицы кремнием, что приводит к росту прочности и снижению пластичности металла швэ, Допускается введение в состав покрытия сварочного электрода силикокальция следующего состава, мас. : кремний 40—

60, кальций 10 — 25, железо остальное. Пределы содержания кальция (10 — 25 ) в сипикокальции выбраны из условия, что при меньшей концентрации не происходит модифицирование металла шва кальцием и, как следствие. не достигаются требуемые значения ударной вязкости, а при большей происходит активное взаимодействие сплава с жидким стеклом, в процессе приготовления обмэзочной массы, что вызывает разрушение покрытия при его нанесении на стержень в процессе изготовления сварочного электрода. Применение кремнекальциевожелезистого сплава позволяет заменить в покрытии титанборосодержащий сплав на титаносодержащий сплав следующего состава, мас. $: титан 30 — 35; кремний 2,5 — 5; марганец 1 — 2; алюминий 6 — 14; железо— остальное. В этом случае микролегирование и модифицирование металла шва осуществляется совместно кальцием и магнием. При использовании силикокэльция и титаносодержащего сплава беэ бора содержание алюминиево-магниевого сплава должно составлять 1,5 — 2,0, что обусловлено необходимостью обеспечения суммарного содержания магния и кальция в металле шва в пределах 0,001 — 0,003 . Пределы содержания кремнекальциевой лигатуры (2,0—

5,0 ф,) и титаносодержащей (3.0 — 7.5ф ) выбраны из условия, что при меньших концентрациях указанных компонентов не достигаются требуемые значения ударной вязкости, э при больших возможна опасность твердорастворного упрочнения ферритной матрицы кремнием и образования частиц карбидов (натридов) титана, что приводит к охрупчиванию металла шва при отрицательных температурах.

Допускается введение в состав покрытия совместно ферросилиция и титаносодержащего сплава без бора, В этом случае микролегирование и модифицирование металла шва осуществляется одним магнием, при этом содержание алюминиево-магниевого сплава должно составлять 2.0 — 3,0 )ь, что обусловлено необходимостью обеспечения содержания магния в металле шва в пределах 0,0015 — 0,0035 . При данном содержании магния в металле шва образуется мелкодисперсная структура игольчатого феррита, что позволяет обеспечить хладо1646757 стойкость металла шва при температуре не менее минус 70 С, При содержании магния в металле шва менее 0,0015 образуется структура перлита и пластинчатого феррита, при содержании более 0,0035 (, происходит укрупнение зерна, что приводит к охрупчиванию металла шва при отрицательных температурах.

Пределы содержания ферросилиция {2,0—

5,0 ) и титаносодержащего сплава (3,0—

7,5 ) выбраны из условия, что при меньших концентрациях укаэанных компонентов не достигается достаточная раскисленность металла шва, а при больших возможна опасность твердорастворного упрочнения матрицы кремнием и образования частиц карбидов (нитридов) титана, что приводит к охрупчиванию металла шва при отрицательных температурах.

В сварочном электроде высокие технологические свойства обмазочной массы обеспечиваются введением минерала диопсида (в виде диопсидового концентрата) и органических пластификаторов — целлюлозы, карбоксиметилцеллюлозы. Нижний предел содержания диопсида (77ь) выбран из условия обеспечения хорошего истечения обмазочной массы из головки пресса и высокой прочности сырого покрытия электродов, что позволяет изготавливать электроды на конвейерных линиях. При содержании диопсида более 11 $ наблюдается уменьшение температуры плавления электродного покрытия, в результате чего на торце электрода не образуется втулка из нерасплавившегося покрытия, что приводит к

"примерзанию" электрода в процессе сварки и снижению стабильности горения дуги постоянного тока. Процентное содержание органических пластификаторов (0,5 — 1,0) и соотношение содержания целлюлозы икарбоксиметилцеллюлозы (2:1) выбрано иэ условия обеспечения сокращения времени приготовления обмаэочной массы. При меньшем содержании органические пластификаторы не оказывают влияние на технологичность обмаэочной массы, а при большем содержании возможно частичное науглероживание металла шва. связанное с остатками в покрытии продуктов деструкции органических веществ при термообработке электродов. Выбранное соотношение целлюлозы и карбоксиметилцеллюлозы обеспечивает стабильное качество обмазочной массы при применении в качестве связующего электродного покрытия натриево-калиевого жидкого стекла с характеристиками: вязкость 300 — 800 мПа с, плотность 1410 — 1450 кг/м при модуле з

2,75 — 3,15.

Пределы содержания рутила (8,0—

14,0 () выбраны из условия обеспечения хорошего формирования металла шва и отделимости шлаковой корки. При содержании рутила менее 8,0 не обеспечивается легкая отделимость шлаковой корки и формируется металл с пружинной чешуей с неравномерным сечением по длине. При содержании рутила больше 147, достигается отличная отделимость шлака, однако иэ-за снижения вязкости шлака невозможно получить валик требуемого катета при сварке угловых швов в нижнем и вертикальном положениях.

Введение мрамора в покрытие обусловлено необходимостью обеспечить надежную газошлаковую защиту расплавленного металла и улучшить физико-химические характеристики расплавленного шлака, При содержании мрамора меньше 40 не обеспечивается надежная защита расплавленного металла, что вызывает повышение содержания водорода и азота в металле шва. При содержании мрамора более 467ь при сварке в результате диссоциации карбоната образуется значительное количество

С02 в атмосфере дуги. вызывающее контрагирование дуги и сильное разбрызгивание электродного металла, что ухудшает внешний вид сварного шва.

Конкретные составы электродного покрытия приведены в табл. I — 3 (в составах 1, 5, 6, 10, 11 и 15 компоненты берут в количестве, выходящем эа указанные пределы).

Покрытие наносят на стержни следующего состава, мас. : углерод 0,04; кремний

0,14; марганец 1,32; титан 0,10; молибден

0,24; никель 2.64; хром 0,13; сера 0,006; фосфор 0,010.

В покрытии электродов (составы 1 — 5, табл.1) вводят титаносодержащий сплав следующего состава, мас. (: титан 27,1; кремний 3,9; марганец 9,1; бор 1,5; алюминий 8.3; железо — остальное. В покрытие электродов (составы 6 — 10, табл.2) вводят титаносодержащий сплав следующего состава, мас.$. титан 31.2; кремний 3,1; марганец 1,7; алюминий 8,8; железо— остальное. В покрытие электродов (составы

11 — 15, табл.3) вводят силикокальций следующего состава, мас, (,: кремний 48 3; кальций 18,2; железо — остальное.

При изготовлении обмазочной массы предлагаемого сварочного электрода используется натриево-калиевое жидкое стекло с модулем не менее 2,8, плотностью 1415—

1440 кг/м и вязкостью 300 — 700 мПа с, количество стекла 24 — 27, Плотность, вязкость и количество жидкого стекла корректируются в зависимости от модуля жидкого

1646757

50 стекла. Чем выше модуль жидкого стекла, тем меньше плотность и вязкость жидкого стекла и тем меньше его количества требуется для обеспечения необходимой пластичности и прочности обмаэочной массы.

Обмаэочная масса наносится методом опрессовки на стержни из низколегированной проволоки.

Электроды после опрессовки подвергают или сушке в течение 18 — 24 ч при 18—

24 С, после чего проводят термообработку в камерных печах при (420+10) С в течение

1,0 — 1,5 ч, или термообработке в конвейерных печах на режимах, установленных технологической инструкцией.

При сварке электродами диаметром

4 мм от ВДУ-506 на режимах: сварочный ток

150 — 170 А, напряжение 21 — 23 В, скорость сварки 16 — 20 см/мин, установлено. что электроды обеспечивают стабильное горение дуги постоянного тока, малое разбрызгивание расплавленного металла, хорошее формирование металла шва, легкую отделимость шлаковой корки, высокую стойкость против образования пор и кристаллизационных трещин.

При испытаниях определяют химический состав наплавлеHного металла и содержание диффузионного водорода (табл.4), механические свойства металла шва на стали 12ХНЗМД по ТУ толщиной 40 мм (табл.5), технологические свойства обмазочной массы (табл.6), Механические свойства оценивают по величинам предела текучести и относительного удлинения, определяемых на образцах типа II при испытаниях на статическое растяжение при 20 С, и по величине ударной вязкости, определяемой при испытаниях на ударный изгиб образцов типа Vl u IX npu минус 60 и минус 70 С. Содержание диффузионного водорода определяют хроматографичес к им методом, дающим результаты, сопоставимые с методом по

ГОСТ, но обладающим экспрессностью.

Пластичность электродных обмазочных масс сварочного электрода оценивают по величине пластической прочности Р (конический автопластометр ОБ 2059) и характеру и величине давления экструзии Рэ (капиллярный вискозиметр ОБ 1435). Лучшей считается та обмазочная масса, которая при равном давлении экструзии имеет болев высокую пластическую прочность.

Как видно из данных табл.6, увеличение содержания диопсида от 7 до 11;ь (составы 4—

2, 9 — 7, 14 — 12) приводит к увеличению пластической прочности обмазочной массы при практически одинаковом давлении экструзии. При содержании диопсида меньше

45 выбранного предела (составы 5, 10 и 15) пластическая прочность низкая, что не позволяет получить качественное покрытие электродов при их изготовлении на конвейерных линиях. При содержании диопсида больше выбранного предела (составы 1, 6 и

11) пластическая прочность обмазочной массы растет, однако из-за уменьшения размера втулки из нерасплавившегося покрытия на торце электрода приводит к нарушению стабильности горения дуги постоянного тока, что выражается в склонности электрода к "примерзанию". Это вызвано тем, что при неизменном размере капли уменьшается длина дуги и увеличивается частота коротких замыканий.

Как видно из приведенных результатов, электроды (состава 2 — 4, 7 — 9, 12 — 14) обеспечивают содержание диффузионного водорода менее 5 см /100 г наплавленного з металла, обеспечивают хладостойкость металла шва при минус 70 С, обеспечивают высокие технологические свойства обмазочной массы.

Испытания сварочных электродов (составы 1. 5, 6, 10, 11 и 15), содержания компонентов покрытий которых выходят за указанные пределы, показывают, что ни один иэ них не обеспечивает одновременно высокой хладостойкости металла шва при минус 70 С, низкого содержания диффузионного водорода и высоких технологических свойств обмаэочной массы.

Формула изобретения

1. Сварочный электрод для сварки низколегированных сталей с пределом текучести не менее 600 МПа, состоящий из низкоуглеродистого стального стержня, содержащего углерод, кремний. железо, марганец, серу. фосфор, и покрытия, содержащего мрамор, плавиковый шпат, рутил, титаносодержащий компонент, кремнийсодержащий компонент, алюминиево-магниевую лигатуру, пластификатор, о тл и чаю щий ся тем,что, с целью повышения хладостойкости металла шва и снижения R нем содержания диффузионного водорода, э также улучшения технологических свойств обмаэочной массы, стержень электрода дополнительно содержит титан, молибден, никель, хром при следующем соотношении компонентов, мас.=,ь:

Углерод 0,03 — 0,05

Кремний 0,05 — 0.2

Марганец 1,1 — 1,5

Титан 0.05 — 0,12

Молибден 0,2 — 0,3

Никель 2,4 — 2,8

Хром О, 1 — 0,2

Железо Остальное

1646757 чающийсплав имеет

24 — 28

8 — 12

2,5 — 4,0

0,9 — 2,0

6 — 9

Остальное

Таблица 1

Таблица а состав покрытия дополнительно содержит гематит, диопсид, в качестве кремнийсодержащего компонента введен ферросилиций или силикокальций состава, мас. $: кремний

40 — 60, кальций 10 — 25, остальное железо, а в качестве титаносодержащего компонента введен титаносодержащий сплав, в качестве пластификатора обмазочной массы введены органические вещества — целлюлоза и карбоксилметилцеллюлоза в соотношении

2:1, при содержании компонентов, мвс. :

Мрамор 40,0 — 46,0

Плавиковый шпат 20,0 — 26,0

Рутил . 8,0-14,0

Титаносодержащий сплав 3,0 — 7,5

Кремнийсодержащий сплав 2,0 — 5,0

Ал юминие во-магниевый сплав 1,5 — 3,0

Гематит 2,Π— 2.5

Диопсид 7,0 — 11,0

Органические пластификаторы 0,5 — 1,0 при этом коэффициент массы покрытия составляет 40 — 45, 2. Электрод по п.1, о т л и

5 с я тем, что титаносодержащий следующий состав, мас. ф,;

Титан

Марганец

Кремний

10 Бор

Алюминий

Железо

3. Электрод по п.1, о т л и ч а ю щи й15 с я тем, что титаносодержащий cnnas имеет следующий состав, мас, :

Титан 30- 35

Кремний 2,5 — 5,0

Марганец 1 — 2

20 Алюминий 6 — 14

Железо Остальное

1646757

Таблица 3

Таблица 4

Состав

Со е жание элемента в нап авленном металле мас.

Титан

Никель

Молиб ен

Угле о

Ма гане емний

0,04

0,04

0,04

0,04

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

0,05

Продолжение табл. 4

Содержание диффузионного водорода в наплаэвленном металле, см / 1PO г

Состав

Со е жание элемента в нап авленном металле, мас

Сера

Кальций

Бор

Магний

Кислород

Фосфор

Менее

0,0005

0,0005

0.0012

0,0015

0,0045

Менее

0,0005

0,0015

0,0026

0,0047

Менее

0.0005

Менее

0,0005

То же

0,035

0.030

0.028

0,027

0,026

0,008

0.009

0.009

0,00&

0,009

0,012

0,012

0,011

0,012

0,011

5,5

4,8

4,4

4,7

5,2

0,036

0.030

0,029

0,027

0,027

0,009

0.008

0,008

0.009

0,009

0,012

0,012

0,012

0,012.

0.01 1

5,4

4,7

4,5

4,7

5,3

8

0,009

0,035

0,011

5.6

Менее

0,0005

То же

0,030

0,028

0,026

0,026

0.0005

0.0012

0,0015

0,0045

0.0005

0,0010

0,0015

0,0021

0,008

0,008

0,009

0,009

0.012

0,011

0,012

0,012

4,8

4,6

48

5,2

13

14

1

3

5

7

9

11

12

13

14

Менее

0,0005

0,0005

0,0010

0,0015

0,0022

Менее

0,0005

То же

0,91

0,90

0,95

0,98

0,99

0,89

0,89

0,91

0,93

0,94

0,90

0,91

0,93

0,92

0.95

0,16

0,20

0.24

0,30

0,36

0,17

0,21

0,23

0,29

0,35

0,17

0,20

0,25

0.30

0,37

0,012

0,017

0,022

0,029

0.037

0,014

0,018

0,023

0,030

0,037

0,013

0,016 . 0,022

0,030

0.038

2,54

2,53

2,54

2,54

2.55

2,54

2.53

2,53

2,55

2.54

2,55

2,53

2,54

2,54

2,55

0.23

0,23

0,23

0.23

0.23

0,23

0,23

0,23

0,23

0,23

0,23

0,23

0,23

0,23

0,23

1646757

15

Таблица 5

d,$

Ударная вязкость (образцы типа tX), Дж/см, при

Т, С

Состав — 70 — 70 — 60 — 60

52 — 82

98- 122

23,5 — 24,9

601 — 609

606

618 — 624

620

618 — 624

622

624 — 638

632

650 — 654

37 — 62

84 — 98

88 — 110

24,1

22,0 — 24,0

112

110 — 122

117

104 — 118

22.9

20,6 — 21,9

21,3

20,1 — 22,0

83 — 98

30 — 61

39 — 60

84 — 104

1,0

18,2 — 19,7

110

50 — 68

54 — 80

101 — 125

19,1

23,0 — 23,8

652

602 — 611

607

615 — 622

23,5

22,1 — 23,4

618

619 — 629

95 — 108

22,8

20,9 — 22.7

114

112 — 128

21,9

21,0 — 22,2

119

102 — 122

102

83 — 100

625

625 — 640

40 — 53

36 — 58

80 — 101

21,5

18.1 — 20,0

634

643 — 655

111

48 — 70

54 — 74

101 — 119

10 19,3

22,8 — 24,9

650

598 — 609

23,9

22,2 — 23,4

603

614 — 616

89 — 100

111

109 — 122

22,7

22,0 — 22,1

615

620 — 629

115

99 — 119

81 — 97

33 — 47

22.1

21,0 — 22,1

624

629 — 639. 110

49 — 68

21,6

18.5 — 19,7

635

641 — 656

Таблица 6

Ударная вязкость, (образцы типа VI) Дж/см, при

ОС

31 — 59

50 — 69

57 — 78

53 — 69

14 — 40

32 — 50

55 — 70

54 — 74

50 — 71

22 — 39

32 — 51

52 — 70

56 — 62

52 — 67

20 — 39

9 — 23

25 — 34

30 — 39

25 — 34

11 — 16

11 — 23

24 — 43

31 — 38

24 — 34

10 — 21

9 — 21

26 — 36

29 — 38

23 — 35

7 — 20