Способ получения блюмов и заготовок из слитков спокойных сталей

Способ получения блюмов и заготовок из слитков спокойных сталей

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобоегечие о но„ ся i/етзп тургип п г бь ть исг j lrjOraHO в iif,o чгт -w np изчо/)стве чри депорт t . и слитков 1,з опо чоич / сталей I1 го /ооЬоетени гвпчстс-я увеличение выхода i одного Спиткн с прибыльной частою пороженнои дефектами усадоииого происхожле мя прокатывают Ко обжимног стане При прокатке опоед /1яют среднее за сжим отношение aoconraiHL x частных обччтий на гладкой боке ватчив к допускаемому абсолютному частному - а гладкой бочке (f ) и среднее за режим отношение абсолютных частных обжатой в ящичных калибрах к допускаемым абсолютном частные обжатиям в ящичных калибрах (t2 ) Далее осуществляют резку раската ча мерные длины и удаляет в оорезь i- еко -.циц юнные участки При этом длину удаляемой прибыльной части L опредепяот ич неравенства Способ тозволяег улучшить макрос pvurvpy v неоднородность стчткп 1 тает Л

c0!G3 сОБетских

СОЦИАЛ ИСТ!1Ч Е CКИХ

РЕСПУБЛИК (s;.» В 21 В 1/06

Г:r-"1 ГКНТ СССР

r (. 0óää r- ст Р е;-!!-!,,..,! !,! к 0;:д -г е1

f:0 ИЗОБРЕ гя!!И5!М И 0T

Златоустовский ме-алл ргический завсг, (72) В.B. Бринза, С.М, Гихонов, А.H. -1 ерне;!ко, (О.И. Пятини I, А,В. Б:иченко, С,F. ьlсчеткин и Г.Е, Голотина (53) 621.771.04 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

N 707621, I

Полухин П.!Л. 1; др. Г1рокатног производсттво, M..,,,968, с. 23, pi !c, 8, -. 136, ,54) СПОСОБ Г10)1УЧ ЕНИЯ БЛ!ОМОВ И ЗАГОl OB01(ИЗ СЛ1ЛТ1(ОВ СПО1<ОЙНЫХ СТАЛЕК (57) Изоаретечие о; Hoñ::-.ся к металлургии и к оя<ет быть испол зо вано в (1 рг; <атном пр<:— изводстве при де(рор ."I!oo33-:,ии слитков из (покоиных сталей. ll;::i,"o из-,бретен! я . :вИзобрегение относится к области металлургии и мо>(ет быт:-. ис.—.."льзовано в прока гном производстве при деформировании слит (ов из спокойг! ь!х сталей.

UorI-.Io изобретени; является увеличение выхода годного, Способ пол, ен <я блюмов и згготовок из слитков спокойныx сталей включает нагрев слит:<ов, "ix прокатку на гладкой бочке вал!<ов,", в я<цичных ка,!ибрах 3 «акже Aсдаление прибыльноf, части cJlMTKoB,,f.,ëèíóудаляе!1ой поибыльной части определяют из след;юшего неравенства; (0,01,...0.04)+ 1:=" (0,01....0,04) +

31 Е1 F2

+

32 Е1 2 где l — длина удаляемой прибыльной части ь долях от длины слиткэ;

Ы1,, 1656 84А1 ляется увеличение выхода1одного. Слитки с прибыльной частью, пораженной дефектами усадоч!чоган происхождения, прокатываIoT H3 обжлмном стане. При прокатке определя!от среднее за ежим отношение абсолютных частных гб KRTI4A н3 гладкой бо:!ке валков к допускаемому абсолютному частному обжгтию на гладкой бочке (. ) и среднее за режим отношение абсолютных частных обжатий в ящичных калибрах к допускаемым абсолютным частным обжатиям в ящичных каллбрах (c2 ). Далее осуществляют резку раската на мерные длины и удаля.от в обрезь некондиционные участки.

При этом длину удаляемой прибыльной части L определя;от из неравенства. Способ позволяет улучшить макросгруктуру f" неоднороднocTь слиTка. 1 табл. я; — среднее за режим отно;ение абсо".:отнь:х частных обжатий на глебкой бочке

83 !

31,32 — технологические коэффициенты, равные (а! = 18.....22, а2 = 23 ...„27), Способ осуществляется следующим образом.

Сли ок спокойной стали, имеющий прибыльную часть, пораженную дефектами усадочного происхождения, нагревают в ячейке нагревательного колодца или методической печи до температуры максимальной пластичности, Затем нагретый слиток транспортируют к обжимному реверсивно1б50284

10 му стану и прокатывают его в течение нескольких проходов сначала на гладкой бочке валков, а затем в ящичных калибрах до заданного конечного поперечного сечения раската. При этом определяют среднее за режим отношение абсолютных частных обжатий на гладкой бочке к допускаемому абсолютному частному обжатию на гладкой бочке валков (Fi ) и среднее за режим отношение абсолютных частных обжатий в ящичных калибрах к допускаемым абсолютным частным обжатиям в ящичных калибрах (). Далее осуществляют резку раската, при этом удаляют в обрезь искаженный участок донной части раската, а также участок прибыльной части раската, пораженный рыхлостью и пористостью и характеризующийся значениями показателей макроструктруры по центральной пористости и точечной неоднородности, превышающими 1,5...,2,0, При этом длину удаляемой прибыльной части определяют из следующего неравенства:

0,01....0,04)+, = (>(0,01....0,04)+ а1 Я1

1 аг е1 г где L — длина удаляемой части в долях от длины слитка; а1, аг — технологические коэффициенты, определяемые экспериментально (a1

=-18.....22, аг = 23......27).

Выбор значений технологических коэффициентов регламентируется значениями суммарной вытяжки за режим обжатий, максимального отношения текущей ширины раската к его высоте за режим обжатий, а также отношением исходной высоты слитка к диаметру валков стана, Оставшуюся часть раската разделятт на мерные длины, при необходимости проводят зачистку поверхностных дефектов, термообработку и охлаждают.

Результаты ис ледований показали, что для случаев прокатки рядовых марок спокойной стали (типа Ст.3) в условиях работы средних по диаметру валков блюмингов— блюмингов 1150 с суммарной вытяжкой, достигающей 10, и для максимального соотношения между текущими шириной и высотой раската, равного 1,25, длина удаляемой прибыльной части L раската, макроструктура которой превышает 2 балла, находится в интервале

1 ) 1

20 ез.ег Ж ei e () где 61 — среднее за режим отношение абсолютных частных обжатий на гладкой бочке

3ц

55 валков к допускаемому абсолютному частному обжатию на гладкой бочке валков; яг — среднее за режим отношение абсолютных частных обжатий в ящичных калибрах к допускаемому абсолютному частному обжатию в ящичных калибрах.

Длина L удаляемой прибыльной части раската внутри указанного интервала определяется различием влияния металлургических факторов на слитки различных плавок

Обобщение результатов большого количества экспериментов показало. что учет основных факторов прокатки может быть осуществлен путем введения в неравенство (1) вместо постоянных множителей коэффициентов а1 и аг, изменяющихся в следующих интервалах: a1 = 18...22, аг = 23..... 27. Значения a1 = 18 и аг = 23 определяют величину удаляемой прибыльной части для условий прокатки слитков рядовых сталей на малых блюмингах (блюмингах 850...950) при использовании минимальных вытяжек (5,0...6,0) и минимальных текущих отношений ширины раската к его высоте (1,10....1,12). Значения a1 = 22 и аг = 27 определяют величину удаляемой прибыльной части для условий прокатки слитков рядовых сталей на крупных блюмингах (блюмингах

1300) при использовании максимальных вытяжек (более 12,0) и максимальных текущих отношений ширины раската к его высоте (более 1,40). Следовательно, длина прибыльной части находится в интервале

+L . 2 а1 1-:1 КЗ аг .О где а1 и аг — технологические коэффициенты, Учет степени легирования спокойных сталей на протяженность подлежащей удалению в обрезь прибыльной части слитков возможен(подтвердили экспериментальные исследования) за счет увеличения правой и левой частей неравенства (2) на постоянную величину. Эта величина составляет для рядовых сталей 0,01, а для легированных сталей с максимальной протяженностью зоны усадочной раковины — 0,04. Таким образом для широкого класса спокойных сталей длина удаляемой прибыльной части слитков определяется из следующего неравенства: (0,01...,0,04)+ — >1 >(0,01....0,04)+

1 а1 "E1

+ — — . (3) аг Å1

При значениях коэффициентов а1< 18 и аг <23 ?? ???????????????? ?????????????????????????????? ?????????????????? ???????????????????????????? ???????????????? ???????????????? ?? ?????????????? ???????????????????? ?????????????????? ?????????????? ?????????? ?????????????????? ???????????????????? ?????????? ????????????1650284 ?????????? ?????????????????????????? ?? ???????????? ?????????????????? ?????????? ?????????? ???? ?????????????????? ?????????????????????? ???????????? ??????????????????????????????, ????????- ?????????????????????? ????????????????, ???????????????????????? ?????? ???????? ?????????????????????? ???????????????????? ????- ?????????????? 2,5 g ???? ?????????? ???????????? ???????????????????????? ???????????? ???????????????????????????? ?????????? 1,5. ?????? ??????????????. ?????????????????? ?????????????????????????? ??>22 и az>27 и 5 Результаты опытов представлены втабдаже наилучшего с позиций проработки лице. структуры металла сочетания геометриче- При использовании рекомендаций, каских факторов прокатки длина удаляемой сающихся обьема удаляемой прибыльной прибыльной части настолько мала, что в части по известному способу (опыты 1 и 2) обрезь удаляется только часть металла, 10 получают низкий выход годного как для имеющего неудовлетворительную макро- слитков рядовой марки стали, так и для слитструктуру, и вследствие этого в годный ме- ков легированной стали, Использование талл блюмов мерной длины попадает и предложенного способа обеспечивает макчасть металла с высокой пористостью ме- симальный выход годного при прокатке талла и точечной неоднородностью, В ре- 15 слитков углеродистых сталей (опыты 3, 7, 8, зультате бракуется и часть блюмов мерной 11 и 12) и легированных (опыт 4). Использодлины, Аналогично прои значениях посто- вание значений постоянной величины в неянной величины меньше 0,01 даже для ме- равенстве (3) вне рекомендованного талла рядовых сталей слитков с интервала (0,01...0,04) увеличивает отходы минимальной протяженностью зоны уса- 20 металла в удаляемой прибыльной части и дачной раковины в обрезь удаляется не весь для легированной стали (опыт 6), и для стали объем металла с неудовлетворительной 3 (опыт 5). Уменьшение значений технологимакроструктурой, что приводит к отбрако- ческих коэффициентов а> и ар соответственвыванию части блюмов мерной длины, При но до 17 и 22 (опыты 9 и 13), что меньше значениях постоянной величины больше, 25 рекомендованных значенй al и ар по предчем 0,04 даже для металла легированных ложенномуспособу,увеличиваетобрезьместалей слитков с максимальной протяжен- талла, что снижает выход годного. ностью зоны усадочной раковины в обрезь Увеличение значений технологических коудаляется не только металл с неудовлетво- зффициентов ai и а соответственно до 23 и рительной макроструктурой, но и плотный 30 28 (опыты 10 и 14) приводит к тому, что в металл, что резко снижает выход годного. обреэь удаляется не весь металл с пониженСледовательно, максимальный выход ным уровнем качества внутренних слоев годного металла обеспечивается в том слу- металла. Поэтому в последующем приходичае, если технологические коэффициенты в лось браковать ряд мерных блюмов, а это зависимости (3) выбирают в интервалах a> = 35 обусловило наиболее низкий выход годного.

18...22 и а = 23„.27, а постоянная величина Таким образом, при использовании неизменяется в интервале (0,01...0,04). равенства

001 004+ (0.01....0,04)+ . 1 (0,01..„0,04) + ты по прокатке слитков углеродистых и ле- 40 1 гированных спокойных сталей (сталь 3, + а2 Е2 сталь 15, сталь 40Х). Использовали слитки с при определении длины удаляемой приприбыльной частью. Прокатку слитков про- быльной части прокатанных слитков и с учеводили с величиной отношений средних на том возможности варьирования режим абсолютных частей обжатий на глад- 45 технологических коэффициентов в пределах кой бочке валков и в ящичных калибрах к а = 18...22 и а = 23...27 удается увеличить допускаемым абсолютным частным обжати- выход годного металла. ям соответственно на гладкой бочке и в Использование предложенного техниящичных калибрах, равных 0,8. Суммарную ческого решения при получении блюмов и вытяжку при прокатке различных слитков 50 заготовок из слитков спокойных сталей в изменяли в интервале 5,0„.12,0, В режимах условиях работы блюминга с годовым объеобжатий варьировали также максимальное мом производства 1 млн.т обеспечивает текущее отношение ширины раската к его экономический эффект в размере более высоте и количество кантовок. После про- 1 млн, руб. катки у раскатов удаляли прибыльную часть 55 cD о р м у л а и з о б р е т е н и я по известному и предлагаемому способам. Способ получения блюмов и заготовок

Далее в плоскости реза исследовали макро- из слитков спокойных сталей. включающий структуру металла по дендритной пористо- нагрев, прокатку на гладкой бочке валков и сти и точечной неоднородности и в ящичных калибрах, уделение прибыльной определяли выход годного металла с учетом

l650284

Величина удаляемой прибыльной части

НИЙ ВЫ- ЗОНЬ:, НЕУДОВЛЕТВОлл,J Э ";.",,О годноГО, слитка

83,50. 0,130...0,105

/8,00

87,25

84.75

77,75

0,175

0,09...0,075

0,12...0,105

0,08...0,065

0,13...0,115

82,75

О, а 05...0,.08

0,09...0,085

0 11...0,085

86,75

86 75

85,75

0,085

77, 00

0.10...0,085

0,10...0,080

0,10. „0,09

86,25

86,50

86,00

Удаление в обрезь год, ного металла

Неудовлетворительная структура сохраняется

-iov блюме

77,00

0,10. „0,075 в мео

Составитель M. Блатова

Редактор Л, Гратилло Техред М.Моргентал Корректор M. Шароши

Заказ 1566 Тираж 348 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета па изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб.. 4/5

Производственно-издательский комбинат еПатент", г. Ужгород, Ул.Гагарина, 101 части слит а, разделение на мерные заготовки и термообработку, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью увеличения выхода годного, длину удаляемой прибыльной части определяют из неравенства

Ь+, -1 Ь+ а1 1 е2 а2 <1 Q где L — длина удаляемой прибыльной части в долях от длины слитка, мм; 1 — среднее за режим отношение абсолютных частных обжатий на гладкой бочке взл, оа к допускаемому абсолютному частному обжати а;

Fg — среднее за режим отношение HQc0 лютных частных Обжатий в Ящичных калиб5 рах к допускаемому абсолютному частному обхкатию; а!,а2 технологические коэффициенты, равные (а1 = 18...22, ар = 23.„27);

b — коэффициент, равный (Ь

10 0,01...0,04).! 1, Позышенная протяжен-, ность зсны неудовлет- I во р и 1 е л ь i(О и с1 p i; р ы

ТО же

1 Неудоеле еееелелаеа ° структупа в мерном бл1ома

Удаление в обрезь год- е ного металла (Удаление в Ооргзь год- ного металла

Неудовлетворительная структура сохраняется в медном бл.оме