Способ прокатки слябов

Способ прокатки слябов

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к прокатному производству, в частности к прокатке заготовок для листопрокатного производства слябов из слитков на реверсивных блюмингах-слябингах. Цель - повышение выхода годного посредством уменьшения торцовой обрези. Охлаждение центральной части сляба осуществляется на 0,6 - 0,8 ее ширины. Это снижает величину языка у торцов. При прокатке на ребро в этом случае большая вытяжка получается у прикромочных слоев сляба. Это также позволяет выравнять форму торцов. 1 табл.

COIO3 СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИС ИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (5нз В 21 В 1/02

ГОСУДАР СТ В Е ННЫ Й КОМИТЕ Г пО изОБРетениям и Открытиям

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4737095/02 (22) 09.08.89 (46) 23.08.91. Бюл. ¹ 31 (71) Коммунарный горно-металлургический институт (72) В.М. Данько, П.Н. Денищенко, Е.К. Миронов, П.Я. Локтионов, В.М. Барабашин, Ю,Ю, Проценко и Б.А. Дворядкин (53) 621,771.22.04 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

¹ 1365453, кл. В 21 В 1/02, 1987, Заявка Японии № 57- 195501, кл, В 21 В 1/02, 1982.

Полухин П.И. и др, Прокатное производство, — M.: Металлургия, 1982, с. 137.

Изобретение относится к прокатному производству, в частности к прокатке заготовок для листопрокатного производства слябов из слитков на реверсивных блloMMH гах-слябингах.

Целью изобретения является повышение выхода годного посредством уменьшения торцовой обрези.

Необходимость охлаждения центральной части шириной 0,6-0,8 от ширины раската обусловлена тем, что выпуклость торцов вследствие их веерообразного уширения увеличивается от нуля у кромок до максимума на расстоянии 0,1-0,2 ширины от кромок. Поэтому для выравнивания торцов в ребровых проходах необходима большая вытяжка прикромочных слоев шириной

0,1-0,2 от ширины раската, Отсюда ширина охлаждаемой центральной части раската равна

« SU ÄÄ 1671383 А1 (54) СПОСОБ ПРОКАТКИ СЛЯБОВ (57) Изобретение относится к прокатному производству, в частности к прокатке заготовок для листопрокатного производства слябов иэ слитков на реверсивных блюмингах-слябингах. Цель — повышение выхода годного посредством уменьшения торцовой обрези. Охлаждение центральной части сляба осуществляется на 0,6-0,8 ее ширины.

Это снижает величину языка у торцов. При прокатке на ребро в этом случае большая вытяжка получается и прикромочных слоев сляба. Это также позволяет выравнять форму торцов. 1 табл.

Ьохл = Ьр - 2(0,1-0,2)Ьр =,0,6-0,8)bp, где Ьр — ширина раската в пластовых проходах.

Способ осуществляется следующим образом.

Слиток подводится рабочим рольгангом к обжимной клети и задается в валки. Производятся несколько проходов l

0,6-0,8 их ширины. Величина разности температур между поверхностями боковых участков L1 централ ьнои асти после охлаждения должна состав»ять 30-200 С. В связи стем,,что производится ох»аждение поверхностей слоев раската, которые э те

1671383 чение паузы, связанной с кантовкой перед ребровыми проходами, эа счет внугреннего тепла увеличивают свою температуру, величина перепада температуры между центральной частью раската и его боковыми гранями, необходимая для устранения выпуклости торцов, должна быть больше требуемой.

После подстуживания раскат кантуется вокруг своей продольной оси и производится прокатка его на ребро в калибре. Поскольку неравномерное распределение температуры по сечению увеличивает неравномерность деформации раската по высоте в условиях сверхвысокого очага деформации, то полученная в пластовых проходах выпуклость торцов выравнивается за счет удлинения приконтактных слоев металла по сравнению с центральными. Затем раскат снова кантуется и докатывается плашмя до требуемой толщины на гладкой части бочки.

Выбор интервала перепада температур после охлаждения 30 — 200 С обусловлен необходимостью устранения выпуклых торцов различных величин. Перепад в 30 С необходим для устранения минимальных длин выпуклых торцов. Применение перепада менее 30 С не оказывает существенного влияния wa уменьшение длины неровных торцов, Перепад в 200 С предназначен для устранения максимальных длин неровных торцов, Применение перепада более 200"С вызывает образование вогнутости торцов.

В результате опытов установлено, что требуемый для устранения неровных торцов различных величин перепад температур при прокатке должен быть в пределах 25165 С. Однако в связи с тем, что технологический процесс построен таким образом, что между охлаждением и деформацией раската в ребровом проходе следует кантовка раската вдоль его продольной оси продолжительностью 5-6 с, а за это время происходит некоторый разогрев поверхности, то первоначально созданный перепад температур по ширине уменьшается. Поэтому в пластовых проходах следует создавать перепад температур больше чем 25-165 С с тем, чтобы после кантовки выйти на требуемый для выравнивания неровных торцов интервал перепада температур 25 †1 С.

Повышение температуры наружных охлажденных слоев эа счет тепла внутренних происходит за счет теплопроводности (град)

А (tq- t3 r F

G где А — коэффициент теплопроводности, для сталей А= 30 Вт/мгк; тц, то — соответственно температура центральных и поверхностных слоев, град;

t промежуток времени, с:

F/G — параметр, F/G - 2/Н р;

5 Н вЂ” толщина раската, м (Н - 260 мм); р — плотность, кг/м (p- 7500 кг/м ).

Поскольку указанная формула дает значения изменения температуры в конце интервала времени, а конечные значения

10 температуры известны (25 — 165 С), начальные значения определяют методом последовательных приближений, задаваясь некоторой температурой tx.

Для того, чтобы после паузы на кантовку

15 5-6 с поверхностные слои имели 25 С, первоначальное понижение температуры должно быть 30 С

Лт = (4,5 - 5,5) С.

В результате перепад температур, ока20 эывающий влияние на формоиэменение, составляет Atp = 25 С. Аналогично определяют верхнюю границу перепада температуры по ширине раската 200 С.

При охлаждении по верхней границе ин25 тервала 200 С рабочий перепад после паузы на кантовку 5-6 с составляет

Atр = 200-(31- 37) = (169+

+ 163) C = 165 С, где A t = (31-37) С вЂ” величина, на которую

30 увеличивается температура поверхностных слоев согласно указанной зависимости, Выбор интервала 0,6-0,8 ширины раската обусловлен тем, что выпуклость торцов вследствие их веерообразного уширения

35 увеличивается от нуля у кромок до максимальной величины в сечении, отстоящем от . кромок на расстоянии 0,1-0,2 ширины раската

Ьохл = Ьр - 2 . (0,1 - 0,2)Ьр = (0,6 - 0,8)Ьр.

40 Пример 1. На блюминге-слябинге

1250 прокатываются слябы сечением 170 х х 1050 мм из слитка спокойной стали

780 х 1210

660 1135 х 2580. Стрела выпуклости дон

660 х 1135

45 ного торца раската 280 мм. Согласно предлагаемому способу при прокатке в пластовых проходах центральную часть шириной (0,6-0,8) х 1210 = (730 — 970) мм охлаждают на 100 С, С этой разницей температур раскат отправляются на кантовку. За время кантовки 5-6 с, поверхностные слои подогреваются за счет внутреннего тепла на 1519 С. Рабочий перепад температур составляет 81-85 С. С этим перепадом рас55 кат прокатывается на ребро в калибре, где происходит выравнивание торца.

Примеры реализации способа для уменьшения донной обрези на различных

1671383

Остаточная стрела выпуклости донного торца раската,мм

Перепад температур по ширине при прокатке, ОС

Стрела выпуклости донного торца раската, мм

Ширина охлаждаемой части раската, мм

Обжатие в ребровых и охо ах

Перепад температуры по ширине после охлаждения, С

Уровень Сечение управляе- сляба, мм мого пара- х мм метра

hb1, мм hb2, мм

30

0,6x 1050=

=630

0,8x800=

=640

0,7х1050=

=735

130

100

300х1050

120х800

170х1050

200

140

120

165

300

100

200

110

100

300х1050

0,5x 1050=

=525

130

70

120х800

0.9х800=

=720 — 70

320

150

140

250

210

170х1 050

200

200

110

100 границах интервала охлаждения приведены в таблице.

Экономический эффект от реализации предлагаемого способа может быть оценен по экономии металла при прокатке слябов на блюминге-слябинге за счет устранения выпуклых торцов раската.

Среднестатическая длина неровных торцов при прокатке на блюминге-слябинге

1250: 1 m1+12 ™ m2+ + I ™I

/mal где l1.!2...„ li — длины неровных торцов у различных типоразмеров слябов;

m1, m2, ..., mi — годовой объем производства данных типоразмеров слябов.

130 1200 + 300 230 + 200 300

= 165 мм.

Аналогично определяют среднестатические толщину и ширину слябов h = 170. мм; Ь = 840 мм. Масса отрезаемого неровного торца составляет

m = h Ь I у К где у- удельный вес стали, у = 7,85 т/м;

3.

k - 2/3 — коэффициент, учитывающий несовершенство формы отрезаемого торца раската.

Нижняя граница

Верхняя граница

Середина интервала измерения

Ниже нижней границы

Выше верхней границы

По известному способ

Таким образом, m = 0,124 т. Удельная масса неровного торца составляет гп 10

Ап = — — = 9 4 кг/т м

5 (0,0094 т(т). где М вЂ” среднестатистическая масса задаваемых в прокатку слитков М = 13,2 т, или дп, = 0,124/13.2 100 = 0,94 .

Применение предлагаемого способа обеспечивает устранению неровных торцов и повышает выход годного. Однако для прокатки листов требуются слябы правильной геометрической формы, поэтому зачистку торца, выровненного с помощью способа, придется производить. Эффективность способа 50ф,, а Л гп = 0,0047 т/т, Формула изобретения

Способ прокатки слябов, включающий прокатку слитка в несколько проходов, в том числе плашмя на гладкой бочке и на ребро — вкалибре, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода годного посредством уменьшения торцовой обрези, при прокатке плашмя до ребровых проходов центральную часть поверхности широких граней, равную 0,6-0,8 их ширины, охлаждают на 30 — 200 С.