Способ определения допустимой скорости спуско - подъема бурильной колонны по гидродинамическим условиям

Способ определения допустимой скорости спуско - подъема бурильной колонны по гидродинамическим условиям

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение относится к бурению глубоких нефтяных и газовых скважин, а именно к способам оптимизации скорости спускоподъема бурильной колонны (БК). Целью изобретения является повышение безопасности проведения спускоподъемных операций. Для этого вычисляют величи-. ны допустимых скоростей подъема или спуска БК на длину одной свечи адаптивно в зависимости от истинного значения статического напряжения сдвига (СНС) промывочной жидкости (ПЖ), заполняющей скважину, на момент начала очередного цикла подъема или спуска. Значение СНС определяется в зависимости от времени простоя ПЖ в состоянии покоя на участке, в котором будет перемещаться низ БК при спускоподъеме в рассматриваемом цикле. Зависимость СНС от времени простоя учитывается в виде логарифмической функции. Время простоя ПЖ при спуске на каждом участке определяется как разность между текущим моментом времени в ходе спуска и моментом времени завершения извлечения БК с этого участка в ходе предыдущего подъема . Для этого в ходе подъема запоминается зависимость времени, затраченного с начала подъема БК до достижения последней определенной длины, от длины БК в скважине . 6 з.п.ф-лы, 4 ил.

союз советских

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

0

О, 0с 0

, о

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4486641/03 (22) 26,09,88 (46) 07,12.91. Бюл. %45 (71) Филиал в г,Сызрани Самарского политехнического института им. B;B,Куйбышева (72) B À.Áðàæíèêoâ, Н.И.Заварзин, А.К.Ра. химов и М;И.Сергеев (53) 622,243.1 (088.8) (56) Бурение скважин и добыча нефти: Труды ТатНИПИнефть. Вып.XXI Казань, 1972, с.11 — 21.

Авторское свидетельство СССР

М 1488430, кл. Е 21 В 19/00, 1987, (54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯДОПУСТИМОЙ

СКОРОСТИ СПУСКОПОДЪЕМА БУРИЛЬНОЙ

КОЛОННЫ ПО ГИДРОДИНАМИЧЕСКИМ УСЛОВИЯМ (57) Изобретение относится к бурению глубоких нефтяных и газовых скважин, а именно к способам оптимизации скорости спускоподъема бурильной колонны (БК), Целью изобретения является повышение безопасности проведения спускоподъемных операций. Для этого вычисляют величи-, Изобретение относится к области бурения глубоких нефтяных и газовых скважин, а именно к способам оптимизации скорости спускоподъема бурильной колонны.

Целью изобретения является повышение безопасности выполнения спускоподьемных операций (СПО) на скважинах, проводимых в сложных геолого-технических условиях, за счет более точного вычисления допустимых по гидродинамическим услови„„ Ы,„, 1696668 A l (я)ю Е 21 В 19/00, 21/08 ны допустимых скоростей подьема или спуска БК на длину одной свечи адаптивно в зависимости от истинного значения статического напряжения сдвига (СНС) промывочной жидкости (ПЖ), заполняющей скважину, на момент начала очередного цикла подьема или спуска. Значение СНС определяется в зависимости от времени простоя ПЖ в состоянии покоя на участке, в котором будет перемещаться низ БК при спускоподъеме в рассматриваемом цикле, Зависимость СНС от времени простоя учитывается в виде логарифмической функции.

Время простоя ПЖ при спуске на каждом участке определяется как разность между текущим моментом времени в ходе спуска и моментом времени завершения извлечения

Б К с этого участка в ходе предыдущего подьема. Для этого в ходе подъема запоминается зависимость времени, затраченного с начала подъема БК до достижения последней определенной длины, от длины БК в скважине. 6 э.п,ф-л ы, 4 ил, СО ям скоростей спускоподьема бурильной колонны.

На фиг.1 показан. фрагментарно ход процесса подъема бурильной колонны из аЪ скважины в координатах время — длина бурильной колонны; на фиг.2 — ход СПО в координатах время — длина бурильной колонны; на фиг.3 — зависимость времени простоя промывочной жидкости по глубине скважины в ходе СПО; на фиг.4 — фрагментарно ход процесса спуска бурильной ко1696668 дований скважины, прогнозов пластового давления в скважине, опыта проводки скважин на этой же площади или в сходных геологических условиях задаются величинами допустимого гидродинамического давления в скважине при подъеме бурильной колонны А Рп, МПа, и спуске Л Р, МПа.

В ходе подъема бурильной колонны из скважины в зависимости от общей длины бурильной колонны Ь, получаемой от устройства оптимизации СПО, которые вычисляет 1к nyreM вычитания импульсов, 50

55 лонны в скважину в координатах время— длина бурильной колонны, Способ определения допустимой скорости спускоподъема бурильной колонны по гидродинамическим условиям может 5 быть осуществлен в промысловых условиях на буровых установках, оснащенных устройствами оптимизации СПО следующим образом, I

После завершения очередного рейса 10 долота и принятия решения с перехода к

СПО на скважине выполняются обычно один — три полных цикла промывки с целью вымыва с забоя частиц выбуренной породы, удаления из промывочной жидкости газооб- 15 разных и жидких флюидов, поступивших из вскрытых пластов, выравнивания по глубине и стабилизации свойств промывочной жидкости, В ходе предподъемной промывки осуществляют отбор пробы промывочной 20 жидкости на выходе из скважины и в условиях промысловой лаборатории определяют ее параметры: с помощью вискозиметра полевого типа ВП-5 замеряют условную вязкость Т, с, на приборе типа СНС-2 или ВСН- 25

3 изменяют значения статического напряжения сдвига 61 и 01о, Па. По геолого-техническому наряду (ГТН) на скважину и вахтенному журналу бурильщика определяют геометрические параметры скважины: 30 глубину скважины на момент начала подъема бурильной колонны Lñê м, глубину расположения башмака последней обсадной колонны (например, Teõíè÷åñêîé колонны)

4>, м, внутренний диаметр труб последней 35 обсадной колонны Do, мм, который находится по известному из ГТН наружному диаметру колонны 0„, мм, и толщине стенки ! обсадных труб ho, мм, Do = 0 о -2 ho. диаметр ! долота (диаметр нео бсаженного участка 40 скважины) Од, мм, а также находят другие параметры: суммарную длину утяжеленного низа бурильной колонны (УБТ 4- турбобур)!у м, наружный диаметр бурильных труб (БТ) d!», мм, толщину стенки БТ ИБ, м, 45 наружный диаметр УБТ dy, мм.

На основе данных геофизических исслепоступающих с датчика перемещения талевого блока с учетом величины сигнала с датчика веса; из L«> определяют геометрические и другие параметры бурильной колонны в следующем порядке.

Проверяют выполнение условия !

-к > !у (1) т,е. выясняют, имеются ли в бурильной колонне в текущий момент времени кроме

УБТ еще и БТ, Если это условие выполняется, то принимают Iy = (у и определяют длину бурильной колонны беэ УБТ:

ly3 (2) если условие (1) не выполняется, то принимают

1-к =0;!у=(-к

I (3)

Затем проверяют выполнение условия !

-с (4) т.е. выясняют, находится ли ниэ поднимаемой бурильной колонны в необсаженной части скважины. Если это условие выполняется, то принимают диаметр скважины О, равным диаметру долота:

D-0, (5) если условие (4) не выполняется, то принимают

0=0о (6)

Определяют коэффициент перекрытия площади сечения скважины ф = {с!Б.н - оБ.В. )/О где дБ  — внутренний диаметр БТ, мм.

Нетрудно показать, что наиболее удобным является вычисление ф в соответствии со следующим выражением: ф =- 4 {оБ.н.пБ — пБ )/D (7)

Определяют эквивалентную длину УБТ по выражению г

d6н г, D оБн

0г „г ) 0 ну у ©

После этого вычисляется эквивалентная длина бурильной колон н ы: к.э =- к, + ly.з, м (9)

В ходе подъема по каждой i-й поднимаемой свече определяют величины L„„3 и

0)

1/> ° в соответствии с алгоритмом, описанным в (1) — (9).

Для корректного определения величины СНС промывочной жидкости в ходе СПО при подъеме каждой свечи поступают следующим образом.

Момент завершения предподъемной промывки скважины принимают эа начало отсчета времени СПО (s = О) и процесса подьема бурильной колонны, в частности (t О).

Этому моменту времени соответствует 4<= Lc e.

С этого же момента времени начинается простой промывочной жидкости в скважине пе1696668 ред подьемом первой свечи: t>.н = Π— начаи ло простоя. Пока члены буровой вахты выполняют подготовительные операции, промывочная жидкость в скважине находится в состоянии покоя, в ней нарастает структура, а значит, возрастает CHC в соответствии с законом о1 = f(tnp). Нарастание СНС во времени для буровых растворов на бентонитовой основе происходит по логарифмическому закону, описываемому выражением:

О, = C+ D Igtnp Па, (10) где С и D — константы, численные значения которых находятся так: С = 01, 0 = 01o — В1;

t0ð — время нахождения промывочной жидкости в покое после предшествующего интечсивного механического перемешивания, мин.

В момент начала подьема первой свечи

БТ из скважины промывочная жидкое-:ь в скважине выводится из состояния покоя и начинает перемешиваться вследствие перемещений масс промывочной жидкости в затрубном пространстве и внутри бурильной колонны, обусловленных извлечением металла труб из скважины, при этом фиксируется момент времени t0,» —. конец простоя, и

Вычисляют время простоя промывочной жидкости перед подьемом первой свечи (время простоя в "нулевом" цикле подъема):

t пр.о — t о.к t о.н — t о.к MuH (" ")

В первый момент времени начала подьема первой свечи (i=1) определяют величину

СНС промывочной жидкости в скважине в первом цикле подъема в соответствии с общей закономерностью (10):

О() = С+ D.lgt0p о, Па, (12)

В начале первого цикла подъема рассчитывают численное значение допустимой по гидродинамическим условиям скорости подъема в соответствии с выражением: (1

-1 прп м с акт> .апП 1ВОВ " Ф 1 322З 1, " "" Ео 05 5" Я)

После извлечения первой свечи и постановки.бурильной колонны на клинья фиксируют момент времени t«, с которого и начинается простой промывочной жидкости в скважине в ходе первого цикла подъема.

В момент завершения первого цикла подъема и.перехода ко второму циклу подъема (i = 2), когда происходит подхват бурильной колонны с клиньев за верхний замок второй поднимаемой свечи, фиксируется момент

ВРЕМЕНИ т1»; ВЫЧИСЛЯЮТ ВРЕМЯ ПРОСТОЯ и. промывочной жидкости перед подьемом второй свечи;

tnp.1 = t1» - 1н, мин, (14) находится СНС промывочной жидкости в момент начала второго цикла СПО:

0 ) = С+ О!9(пр,1", па, (15) определяется допустимая скорость подъема во втором цикле: (21 -I ( и и

V п,аОп 1 >0+ <И 9И1 L Э у 1(11 О)3 0,003пп J> С к.ъ

10 (16)

А:алогично производятся вычисления допустимых скоростей подьема Ilo следующим циклам. Допустимая скорость подъема в I-м цикле подьема определяется так:

1оОВ " 9 М йа 1." 1 1 .а0 " 3 y) ñ к,3 1 где О() — величина CHC промывочной жидкости в скважине к моменту начала подьема i-й свечи, Па;

Г11

О ) = С+ D Igtnp.1-1", Па; (18)

tnp l-l — время простоя промывочной жидкости в предыдущем (i-1)-м цикле подьема:

30 tnp.i-l = ti-lк — tl-l н, мин; (19) 1 «" — момент времени постановки бурильной колонны на клинья после завершения подъема (i-1)-й свечи;

ti-«" — момент времени завершения. (1-1)35 го цикла подъема и перехода к i-му циклу.

Процесс подьема бурильной колонны из скважины на диаграмме с осями t0, мин, и

Ь», м, отображается непрерывной ломаной линией то = f(L»), начальный участок (первые

40 извлекаемые свечи), средний участок (i-тая свеча) и заключительный участок (последние извлекаемые свечи) которой представлены на фиг.1. Для упрощения принято, что извлечение бурильной колонны на длину

45 свечи производится с постоянной скоростью, этой ситуации соответствуют отрезки прямых линий, расположенные под наклоном к оси абсцисс, По мере извлечения бурильной колонны из скважины возрастает

50 высота столба промывочной жидкости, находящейся между долотом и забоем скважины и не подвергающейся механическому перемешиванию. Покоящаяся в указанном столбе промывочная жидкость набирает со

55 временем структуру, причем с точки зрения интенсивности структурообразования столб жидкости неоднороден, он состоит иэ участков (страт), длины которых равны длинам соответствующих извлекаемых из скважины бурильных свечей. Процесс

1696668 структурообразования в жидкости на каждом участке начинается в различные моменты времени (фиг,1), а именно на участке (L»(., L» ) в момент времени (1II, т,е, в мо(2 (1>) и мент постановки бурильной колонны на клинья после иэ(влечения первой свечи, на уЧаСтКЕ ((.»(), (» >) — В МОМЕНТ ВРЕМЕНИ т2пп, т,е. в момент постановки бурильной колонны на клинья после извлечения второй све чи, и так далее на участке (L»(, L»()) — в (I) ((- 1). момент времени 4(-1Н, когда извлечена ()-1)-я свеча и колонна поставлена на клинья. В любой текущий момент времени t время простоя промывочной жидкости в покое нэ любом иэ указанных участков может быть легко определено, так, например, для определения времени простоя жидкости на (-м участке ((», L» )достаточно найти следу(I) (l-1). ющую разность тпр.i = t - t 1-1н, МИН, (20)

Знание времени простая в состоянии покоя промывочной жидкости па глубине скважины в любой момент Времени имеет определяющее значение для корректного определения (7 ° в циклах спуска, а значит (P

ДлЯ опРеДелениЯ точных значений V,>Ion

Поэтому в процессе подьема бурильной колонны из скваж(ины важно, наряду с вычислением Vn.>>on, сфоРмиРовать массив

1)

Данных, описываюЩих зависимость tn = f1(L»).

Для этого в ходе подъема бурильной колонны каждый раз при постановке колонны нэ клинья после извлечения очередной (i-1)-й свечи запоминается пара зн")чений: текущий момент времени ti-»< и (», т,е. зависи(МОСтЬ tn = f1(L») РЕГИСтРИРУЕтСЯ Па таЧКаМ

1,2,3, ...,I,...,N (фиг.1), Такое дискретное

ПРЕДСтаВЛЕНИЕ ЗаВИСИМОСтИ tn 11((,) Паээаляет восстановить ее в нужный момент с достаточной точностью.

Рассчитываемые па (17) допустимые скорости падьема по гидрадинамическим условиям выводятся перед оператором-бу)>ил6щикам на устройст Ва !ЗизчэлизэцHk (отображения), ориентируясь на показания которых бурильщик воздействует на органы управления спускападъемным агрегатом буровой установки с тем, чтобы вести па,цьем при равенстве фактической скорости

Vn.ф(и допустимой Vn,до1 . При этом,цасти(i) () гается максимально возможная производительность труда в ходе падьема и предотвращаются осложнения в сквэ>кине

I Io гидродинамическим причинам.

Процесс подъема бурильной колонны из скважины завершается подъемам последней N-й свечи, в момент появления долота над ратарным cTDJloM запоминается (N+":)

r.àÐà ЗНаЧЕНИй: L< == 0 И tN,, =- п. ГДЕ Тп — время подъема бурильной колонны из с»важины, мин, Тачка с координатами (Ол()нп)—

ПОСЛЕДНЯЯ НЭ ЗаВИСИМаСтИ tn = f1(L»), ОНЭ Завершает график подъема {фиг.1 и 2), 5 После завершения падьема члены буровой вахты отвинчивают отработанное долота, навинчивают новое, осматривают оборудование, инструмент и выполняют другие подгатавительн: е работы, на кото10 рые затрачивается время Тсд, мин (фиг.2).

В момент времени 1 = Тп Тсд начинается спуск в скважину Й-й бурильной свечи (фиг,2 и

4), длина бурильной колонны в этом цикле воз(Ч+1), (N) растает от ),; = О да L», 8 начальный

15 момент спуска N-й свечи вычисляется Время простоя промывочной жидкости в скважине на (к ; участке (0;LJ ), которое определяет ее СНС: (пр,N == (Тп + Тсд) - tN} ", мин, (21) затем определяется величина СНС про20 мывачнай жидкости нэ указанном участке в момент начала спуска К-й свечи.

0() = (.", + D )gtpp N, Па, (22) наконец, вычисляется значение допустимой скорости спуска этой свечи в скважину па гидрадинэмичес»им условиям: (н1 1 250 hP, V -- Ь вЂ” — — —. > м/j. - 3jyi к (I jlt<1 p (yn> > (23)

"н с которой и должен осуществляться спуск N-и сВечи В скважину.

После завершения спуска N-й свечи фиксируется момент Времени tNI-I — начало

Ilp0cToII Ilpow1hjI1oiI oÉ жидкости B N-M L(vt»ll6 спуска. В момент времени tN N-й цикл спуска завершается и начинается цикл спуска (N-1)-й свечи в скважину, при этом выполняется съем колонны с клиньев и ее спуск нэ длину {N-1)-й свечи (Фиг.4). В момент начала (N-1)-га цикла спика, длина колонны В скважине равна LK, соответствующее =-тай длине,íà÷åíèå функции

1п = f1(L<), а Время простая п(>амывачнай жидкости на участке ((к, Ly ): (N) N-1) .

45, с. с и напр.N- = (К)к - чЧ-1н,

50 О() -= С - D (gtnp.N-1, Па, (25) вычисг яется значение допустимой скорости спуска (N-1)-й свечи В скважину по гидрадинэмическим условиям: (25) з>-d; 2-d„, Кэк видна из фиг,4 цикл спуска (N-1)-й свечи в скважину завершается в момент времени Tj J»;, когда длина бурильной кос ланны Даст игэетсЯ Ly. (N- i i

1696668

5

15

В этот же момент времени tN 1y, начинается цикл спуска (N-2}-й свечи, в начальный момент этого цикла вычисляются:

tnp.N-2 = tN-2к - tN-2н, мин; (27)

О() = с + 0 1Я1пр.1 -2, Па, (28) а спуск (N-2)-й свечи должен выполняться со "êîðîñòüþ

Процесс спуска бурильной колонны в скважину продолжается, при этом время, затраченное на спуск, в зависимости от длины бурильной колонны „» характеризуется функцией tc = f(L<) (фиг. 2).

В момент начала спуска i-й свечи Ч,,поп (0 вычисляется так;

tnp i, = В+1к tie МИН; (30)

О(> =С+0)gtпр,iс, Па (31) .„йМ

Спуск последней свечи в скважину должен осуществляться со скоростью (33)

,r -à„ л - „ где Г ) =C+0 igt np i Па (34) т йр.1 = 1ЬК 11н,мин (35)

По завершении спуска в скважину первой свечи (как правило, это ведущая труба) длина бурильной колоны 1достигает значения глубины скважины, Lg = 1 ск . Фиксиру(, емый при этом момент времени t» с определяет как продолжительность спуска бурильной колонны Т,, так и общую продолжительность СПΠ— Tcno (фиг.4 и 2).

Рассчитываемые по. (32) допустимые скорости спуска по гидродинамическим условиям по каждой i-й свече Чс,доп и фактиi) ческие скорости Ч,,ф выводятся для

0> бурильщика на устройства отображения информации и спуск осуществляется при равенстве фактических скоростей допустимым, При этом предотвращаются осложнения в скважине и достигается наибольшая возможная производительность труда в ходе спуска.

Полученные в. ходе СГ О значения Тп, Тсд, Тс, Тспо служат для анализа работы буровой вахты при выполнении спускоподъема, а Т«о используют, кроме того, для оптимизации процесса бурения в следующем за СПО рейсе по критерию рейсовой скорости.

На фиг.2 показаны зависимости tn f1(4,) и tc = f2(4c), соответствующие им кривые представлены упрощенно плавными. лишенными ступенчатости. Это наглядно демонстрирует процесс вычисления времени простоя промывочной жидкости в скважине по глубине скважины в ходе спуска бурильной колонны. Для любого фиксированного значения длины бурильной колонны 4,I время нахождения промывочной жидкости в состоянии покоя на участке, прилегающем к низу бурильной колонны (долоту), может быть определено тэк:

Ьр I = tc i tn.I= tc(4< i) -tn(4c.I) = f2(Ь.!)- f1(4,!), (36) Естественно, время простоя tnp зависит от глубины расположения участка (длины бурильной колонны в скважине): тпр = f3(Lк) = т2(к) - 12(к). (37)

ВИД ЗаВИСИМОСтИ tnp = f3(Ly) ПОКаэаН На фиг.3, из которой виден диапазон значений времени простоя:

Тсд < tnp = f3(Lк) >< Tcno (38)

Из рассмотрения фиг.1 — 4, а также выражений (17) и (32) можно сделать вывод о том, что увеличение производительности труда в ходе СПО нэ скважинах, проводимых в сложных геолого-технических условиях, возможно только за счет сокращения простоев в ходе спускоподъема: сокращения времени То, сокращения времени в ходе подъема на отвинчивание поднятой бурильной свечи, ее приподъем, вынос от устья скважины. установку в магазин, спуск незагруженного элеватора, сокращения времени в ходе спуска на подъем незагруженного элеватора, вынос очередной свечи. из магазина к устью скважины, свинчивание свечи с бурильной колонной и ïð.

Формула изобретения

1. Способ определения допустимой скорости спускоподъема бурильной колонны по гидродинамическим условиям. включающий определение в период предподъемной промывки скважины значений трех параметров промывочной жидкости — условной вязкости, статического напряжения сдвига (СНС) через 1 мин покоя, СНС через 10 мин покоя, определение геометрических размеров скважины, определение допустимой величины гидродинамического давления в скважине при подъеме, определение в ходе спускоподъемных операций текущих геометрических размеров бурильной колонны, находящейся в скважине, вычисление эквивалентной длины утяжеленного низа бурильной колонны, вычисление эквивалентной длины бурильной колонны, определение величины коэффициента пере1696668 крытия площади сечения скважины, определение в каждом (i-1}-м цикле подьема бурильной колонны на длину свечи времени простоя промывочной жидкости, начало отсчета которого ведут ol момента постановки 5 бурильной колонны на клинья после извлечения (i-1}-й бурильной с вечи, а конец отсчета совпадает с моментом начала цикла подъема I-й бурильной свечи; вычисление величины СНС промывочной жидкости на 10 момент начала подъема 1-й свечи., вычисление допустимой скорости подъема бурильной колонны в i-м цикле подъема по, выражению

У„ „" <, <, ",, ;1 (,Ig ОООЫьт

МВII (," y где е — основание натурального логарифма;

Т вЂ” условная вязкость промывочной жидкости, с;

A Pп — допустимая величина гидродинамического давления в скважине при подъ- еме, МПа, — коэффициент перекрытия пло- 25 (!) щади сечения скважины бурильной колонной;

L<,ý, — эквивалентная длина бурильной

0} колонны,м;

4 ) — СНС промывочной жидкости, 30

Па

О = С + 0 Iglnp.i-1 (i) где напр.ь1" — время простоя IlpoMbl8o÷ной жидкости в скважине в (1г-1}-м цикле подъема, мин;

С и D — константы, численные значения которых находятся иэ выражений

С =01; D =OIo — 01; 01, OIo значения

СНС промывочной жидкости через 1 и 10 мин покоя, Па, 0 тли чарлз шийся тем, что, с целью повышения безопасности выполнения спускоподъемных операций на скважинах, проводимых в сложных геолого-технических условиях, эа 45 счет более точного вычисления допустимых оо гидродинамическим условиям скоростей спускоподъема бурильной колонны, перес началом спускоподъемных операций определяется допустимая величина гидродин с мического давления в скважине при спуске, а в ходе спуска для каждой i-й свечи вычисляется допустимая скорость по гидродинамическим условиям по выражению

81 50 hI, 55, —, м/с.

r-d„ р

1 де к — коэффициент, пр ним значения из диапазона от 0,24 от 0,73;

Л Pc — дОпустимая величина гидэодинамического давления 8 скважине при спуске, МПа;

D, 1н и Jy — диаметр скважины, наружный диаметр бурильных труб и наружный диаметр утяжеленного низа бурильной колонны мм;

1у Длин: Г> Рильнои колонны без утяжеленного низа и длина утяжеленного низа колонны 8 момент завершения цикла спуска предыдущей (i+1}-й бурильной свечи,м, (I)

Ос ° — значение СНС промывочной жидкости в скважине на участке под долотом в момент начала спуска i-й бурильной свечи, Па, 2, Спо"îáпо п1,отл ича ю щи йся тем, что входящая 8 выражение для определения допустимой скорости спуска бурильной колонны в скважину величина СНС промывочной жидкости на участке под долотом в момент начала спуска i-й бурильной свечи определяется адаптивно по каждому циклу спуска 8 зависимости от времени простоя промывочной жидкости на указанном участке 8 состоянии ooêGÿ по выражению

В() = C+ D ig а-,„., Па „

ГДЕ тп >.I -- 8ОЕМЯ ПРОСТОЯ ПРОМЫВОЧНОЙ жидкости на участке скважины, располо>К8ННоМ под долотом бурильной колонны на длину1-й свечи, к моменту начала спуска i-й свечи в скважину, мин. 3, Способ по п,2, о т г и ч а ю шийся тем, что время простоя промывочной жидкости на участке скважины, расположенном под долотом бурильной колонны на длину

1-й свечи, к моменту начала спуска i-й свечи

8 скважину вычисляется по выражению с с, и

=- т(--I„- ., мин, с" где lI+I - — момент времени окончания предыдущего (i+1}-го цикла спуска бурильной колонны на длину свечи, мин;

tI >и — момен, =времени начала простоя промывочной жидкости 8 скважине на рассматриваемом участке после подъема i-й свечи из скважины, мин.

4. Способ по и 1, отличающийся тем, что при отсчетах времени в ходе подьема бурильной колонны из скважины, работ по смене долота, в ходе спуска бурильной колонны в скважину за начало отсчета времени приняг момент окончания предподьемной промывки и перехода к циклу подъема иэ скважины первой бурильной свечи.

5, СПОСОб по fl.1, О т л и ч а ю Щ и и с я тем, что в ходе подъема бурильной колонны из скважины после извлечения очередной (i-1}-й бурильной свечи при постановке бу1696668

14 л Lr к к к

Фиг.1 . рильной колонны на клинья осуществляется запоминание момента времени начала простоя промывочной жидкости в скважине на участке под долотом ti-! " "и длины бурильной колонны к началу 1-го цикла подъема L при этом к концу подъема бурильной кол онны по точкам с координатами

l к, ti-(й (i-1,2,3,....,N) формируется зависимость 1п = 1!(1-к) 6. Способ попЗ. отличающийся тем, что в начале l-го цикла спуска бурильной колонны в скважину значение момента времени начала простоя промывочной жидкости в скважине на участке под долотом после подъема l-й свечи в ходе подъема бурильной колонны определяется по известному значению длины бурильной колонны после завершения предыдущего (!+1)-го цикла спуска L< из зависимости

1+!)

t, = fq(L<), мин, где L< — длина бурильной колонны s

5 скважине, определяющая глубину залегания участка промывочной жидкости под долотом, м; т — момент времени перехода промывочной жидкости на указанном участке в

10 состояние покоя после извлечения из него бурильной колонны,мин.

7, Способ поп1,отл ича ющ ийс я тем, что в ходе спускоподъемных операций запоминаются время подъема бурильной

15 колонны иэ скважины, время смены долота, время спуска бурильной колонны в скважину и суммарное время. затраченное на спускоподъем.

1696668

1696668

НУ (И-(У. (Ф-2)Ф сд (а-ВВ М 24 1сд

0. dg л рю р-ц (м-й) i.óíö () dн) у т d» р p c

Составитель А. Меньшиков

Редактор. Н. Бобкова Техред М.Моргейтал Корректор И. Муска

Заказ 4286 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб„4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул,Гагарина, 101