1713963 - Способ получения бор-алюминиевого сплава

Способ получения бор-алюминиевого сплава

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при; легировании алюминиевых сплавов бором. Цель изобретения - повышение качества сплава. Это достигается.предварительнымспеканием борного ангидрида и фторсиликата натрия с диоксидом кремния, количество которого определяется по формуле: М •» =[1 + (Т-730)/21,4)1 ± 0,4 мас.%, где М - количество Si02,' Т - температура отрабатываемого металла, °С, при 450-520°С загрузкой спека в расплав алюминия, выдержкой до полного восстановления реагентов в интервале температур 730-880°С, определяя рабочую температуру в соответствии с выражением: Тр :S То + 30, где Тр - температура процесса, °С; То - температура ликвидуса системы алюминий - расчетное содержание бора, °С, и разделением солевой и металлической фаз. По сравнению со способом-прототипом это позволяет за счет прохождения через объем металла газообразных фторсодержащих продуктов реакции существенно снизить в нем содержание основных примесей и тем самым повысить качество сплава. 1 ил., 2 табл.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕспУБлик.(51)5

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ. ГКНТ СССР

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4746902/02 (22) Об 10.89 (46) 23.02.92. Бюл. N 7 (71) Иркутский филиал Всесоюзного научноисследовательского и проектного института алюминиевой, магниевой и электродной промышленности (72) Б.П.Куликов, В.А.Нечаев, M.È.Îëåéíèкова и Л.С.Габкина (53) 669.715(088.8) (56) Напалков B.È., Бондарев Б.И., Тэрарышкин В.И„Чухров M.В. Лигатуры для производства алюминиевых и магниевых сплавов, вЂ” М.:Металлургия, 1983.

Патент ПН Р М 149407, кл. 40 В 21/04„С

22 С 21/04, 1975.

{54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ БОР-АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА.

{57) Изобретение. относится к цветной металлургии и может быть использовано при легировании алюминиевых сплавов бором, Цель изобретения вЂ” повышение качества сплава. Это достигается предварительным

Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано для легирования алюминиевых сплавов бором.

Известен способ получения бор-алюминиевого сплава (лигатуры Af-В) взаимодействием борного ангидрида с расплавом алюминия при температуре выше 1000 С.

Известная технология характеризуется значительной длительностью процесса (несколько часов), низким извлечением бора в сплав(до 500 ), значительным угаром металла.

„, Ы,», 17139бЗ А1 спекэнием борного ангидрида и фторсиликата натрия с дивксидом кремния, количество которого определяется по формуле: М

==(1 + (Т-730)/21,4)) + 0,4 мас.g, где М вЂ” количество SION; T- температура отрабатываемого металла, С, при 450-520 С загрузкой спека в расплав алюминия, выдержкой до полного восстановления реагентов в интервале температур 730-880 С, определяя рабочую температуру в соответствии с выражением: Tp .RT + 30. где Tp вЂ” температура процесса, С; Т0 вЂ” температура ликвидуса системы алюминий вЂ” расчетное содержание бора, С, и разделением солевой и металлической фэз. По сравнению со способом-прототипом это позволяет за счет прохождения через обьем металла газообразных фторсодержащих продуктов реакции существенно снизить в нем содержание основных примесей и тем самым повысить качество сплава. 1 ил., 2 табл.

«о

Известен способ алюминотермического QE восстановления борного ангидрида, раство- (,Д ренного в расплавленном криолите.

Способ характеризуется высокой (1000 С) температурой процесса и низким извлечением бора а сплав (до 50 ).

Известен способ получения бор-титансодержащего алюминиевого сплава {лигатура A)-Tl-В) алюминотермическим восстановлением смеси бор-титансодержащих веществ. Смесь дополнительно содержит кремнефторид натрия в количестве 5-10 мас,g.

1713963

Кремнефторид натрия является термически нестойким веществом и при температурах выше 500 С диссоциирует с образованием высокоактивного тетрафторида кремния, который, в случае приготов- 5 ления лигатуры восстановлением смеси борного ангидрида с кремнефторидом натрия, будет фторировать борный ангидрид.

Образующийся при этом трифторид бора значительно лучше восстанавливается алю- 10 минием, чем борный ангидрид. Данный способ характеризуется значительной трудоемкостью. обусловленной необходимостью порционной загрузки реагентов.,в металл и периодического перемешивания 15 расплава. Происходит загрязнение сплава солевыми продуктами реакции.

Цель изобретения вЂ” повышение качества сплава.

8 предлагаемом способе в расплав алю- 20 миния загружают спеченную смесь борного ангидрида и фторсиликата натрия. которую предварительно подшихтовывают диоксидом кремния в количестве, определяемом по формуле: 25

M=(1+ 214) вЂ” 04мас А

Ф где М вЂ” количество диоксида кремния;

Т вЂ” температура обрабатываемого ме- 30 талла, С. спекание смеси проводят при 450-520 С, выдержку спека в металле до полного восстановления реагентов ведут в интервале температур 730-800 С, при этом температу- 35 ру выдержки определяют по формуле: т т.+30, где Тя вЂ” температура процесса, С;

Ta вЂ” температура ликвидуса системы алюминий вЂ” расчетное содержание бора, 40 оС

Укаэанная последовательность действий обеспечивает получение. компактного спека исходных легирующих компонентов, который одним из известных способов еди- 45 нрвременно загружается в объем металла.

При этом поверхность легирующей присадки покрывается слоем твердых фторалюминатов натрия в результате алюминотермического восстановления 50 кремнефторида натрия:

3NazSfFs.+ 4А1 6NaF 4AIFg+ 3Si (1)

Образованию твердых фторалюминатов при температуре легируемого металла выше 730 С способствует растворение в 55 них тугоплавкого диоксида кремния. Слои твердых фторалеминатов натрия препятствуют проникновению алюминия so внутренние части спека, где по мере прогрева начинается реакция фторирования борного ангидрида тетрафторидом кремния вЂ” продуктом разложения кремнефторида натрия, с образованием газообразного трифторида бора:

Na2Si F6 = 2Na F + Si F<; (2)

3SiF4+ 2В2Оз - 4BFa+ 3$302 (3) который вместе с избыточным тетрафторидом кремния проходит через твердую фторалюминатную оболочку спека в объем металла и восстанавливается алюминием:

BFz+ Al= AfFa+ B; (4)

3SiFq+ 4Al = 4AlFa+ 3Si (5)

Образующийся трифторид алюминия в виде сухого шлака всплывает на поверхность металла, При этом достигается высокая степень -очистки сплава от неметаллических включений, водорода и частично натрия за счет фторирования и флотирования последних газами спекания (8Fg, SiFp) и продуктом восстановления газов спекания (А! Е1). С завершением реакции разложения кремнефторида натрия основная масса солевых продуктов реакции, которая остается в компактном виде, единовременно удаляется из металла.

Предлагаемый способ получения боралюминиевого сплава позволяет повысить его качество (снижение содержания водорода, окиси алюминия, натрия) эа счет проработки всего объема металла газообразными фторсодержащими продуктами спекания, повысить однородность сплава по легирующим компонентам эа счет равномерного распределения бора по объему металла.

Кроме того, снижаются трудозатраты за счет единовременной загрузки и извлечения большей части солев ых продуктов реакции иэ металла в компактном виде.

Спекание смеси исходных реагентов при 450-520 С приводит к обезвоживанию и плавлению борного ангидрида, не вызывая термической диссоциации кремнефторида натрия и потерь фторирующего реагента в виде тетрафторида кремния.

При температуре ниже 450 С не происходит образования спека, так как не достигается температура плавления кристаллического борного ангидрида. Спекание при температуре выше 520 С нецелесообразно, так как начинается термическая диссоциация кремнефторида натрия и теряется часть тетрафторида кремния, который в процессе получения сплава выполняет роль фторирующего реагента по отношеwe к борному ангидриду. Потеря части тет,рафторида кремния на стадии приготовления спека приведен к уменьшению степени фторирования борного ангидрида при приготовлении сплава и, 1713963 следовательно, к снижению извлечения.бора в сплав.

Для придания прочности спеку, погружаемому в жидкий алюминий при 730-880 С и для извлечения.солевых продуктов реакции в компактном виде, в состав исходной смеси борного ангидрида и кремнефторида натрия дополнительно вводят диоксид кремния, количество которого, в зависимости от температуры процесса, определяется по формуле:

М =(1+ ) 0,4 (6) где M вЂ” количество диоксида кремния, мас.%;

Т вЂ” температура обрабатываемого металла, С.

Получаемый по уравнению (6) интервал значений по содержанию диоксида кремния в исходной смеси, равный 0,8% для каждой температуры металла, представляет собой доверительный интервал значений, в котором с надежностью 95 óêëàäûâàþòñÿ результаты всех экспериментов, и обусловлен главйым образом погрешностями опытов.

Диоксид кремния не взаимодействует с тетрафторидом кремния- основным фторирующим реагентом смеси, à era роль заключается в том, что он в момент образования жидких фторалюминатов натрия по реакции (1) при температуре выше 730 С растворяется в них, повышая их вязкость и температуру. плавления так, что фторалюминаты остаются на поверхности спека в твердом состоянии.

Этим предотвращается загрязнение металла солевыми продуктами реакции и они извлекаются после окончания процесса в компактном виде.

Введение в исходную смесь диоксида кремния в количестве, меньшем, чем по расчетной формуле для соответствующей температуры процесса, приводит к разрушению спека после его загрузки в объем металла.

Введение диоксида кремния в большем количестве, чем рассчитанное по формуле для соответствующей температуры процесса, нецелесообразно, поскольку требуемая прочность спека уже достигнута и введение избыточного диоксида кремния увеличивает его расход, снижает извлечение бора в сплав, так как с возрастанием массовой доли диоксида кремния снижается массовое отношение кремнефторида натрия к борному ангидриду, что ведет к недостатку фторирующего реагента для борного ангидрида.

Минимальное количество вводимого в смесь диоксида кремния при 730 равно 1 + 0,4 мас.% от массы смеси. Макси20

35 Снижение извлечения бора происходит по40

15 мальное количество вводимого в смесь диоксида кремния при 880 С равно 8 + 0,4 мас.% от массы смеси.

При температуре легируемого металла ниже 730 С образуются твердые фторалюминаты натрия, в результате чего отпадает необходимость введения в состав исходной смеси диоксида кремния.

Поскольку восстановление бора в предлагаемом способе идет через газовую фазу (ВГз), максимально возможное содержание бора в сплаве соответствует его полной растворимости в алюминии при данной температуре. Поэтому предлагаемый способ позволяет легировать алюминий бором только до содержания 0,240, что соответствует полной растворимости бора при температуре алюминия 880 С (см. чертеж) и является вполне достаточным для большинства случаев легирования алюминия бором.

Очевидно, что ограничение по температуре алюминия (880 С) связано с ограничением содержания диоксида кремния в исходной смеси. Чем больше содержание диоксида кремния в исходной смеси, тем при более высокой температуре алюминия можно проводить восстановление легирующей присадки, т.е. получать более богатый по бору сплав и одновременно достигать поставленную цель, Однако при содержании диоксида кремния в исходной смеси более 8, что согласно уравнению (6) соответствует тем- пературе алюминия выше 880 С, извлечение бора в сплав резко снижается. тому, что с возрастанием массовой доли диоксида кремния в исходной смеси при поддержании оптимального массового отношения борного ангидрида к остальной части смеси (NagSiFg + BIO:) на уровне 1:(7-8), снижается массовое отношение NazSiFs:

820з, в результате чего падает извлечение бора в сплав.

Температура металла в процессе должна не менее чем на 300С превышать температуру ликвидуса системы алюминийвЂ” расчетное содержание бора в сплаве для равномерного распределения бора в металле и получения однородного сплава.

Процесс восстановления бора иэ гаэообразного трифторида бора, который образуется при фторировании борного ангидрида тетрафторидом кремния, опережает диффузионное распределение растворенного бора по всему объему алюминия.

Когда содержание бора в локальной области алюминия превышает его предельную растворимость при данной температуре, становится возможным образованием кристаллов диборида алюминия и их флота1713963 ция газами спекания и образующимся трифторидом алюминия на поверхность сплава.

В результате падает извлечение бора. Перегрев металла не менее чем на 30 С выше температуры ликвидуса системы алюми- 5 ний вЂ” расчетное содержание бора в сплаве обеспечивает полное растворение бора в алюминии даже в тех локальных областях, где концентрация бора превышает его растворимость s системе алюминий вЂ” расчет- 10 ное содержание бора в сплаве при данной температуре.

Приготавливают 10 смесей Na2SIF6 +

+ВгОз с массовым отношением NazSIFsa:

+ВгОз, равным 8:1. 15

Приготовили 90 смесей Иаг$!Рв+ ВгОэ+

+ $I02 с различным содержанием $! Ог(от 0,4 до 9,55 мас. Q при массовом отношении (NazSiFs + $!Ог):ВгОз, равным 8:1. Масса легирующей смеси в опытах варьируется в 20 зависимости от необходимого количества

ВгОз для данной температуры металла при поддержании постоянного массового соотношения между реагентами исходной смеси. 25

5 смесей состава NazSIFe+ ВгОз перед введением в алюминий загружают в перфорированный колокольчик. 5 смесей состава

NazSIFs + ВгОз и 90 смесей, содержащих диоксид кремния, помещают предваритель- 30 но в фарфоровые стаканчики. На 2/3 слоя порошка заглубляют жесткие связи в форме стального плоского диска с центрованно присоединенным стальным прутком. Подготовленные таким образом смеси спекают в 35 интервале температур 430-540 С. Результаты спекания смесей представлены в табл. 1, При температуре 430 С смеси, как содержащие диоксид кремния {смеси 3; 5, 12, 20, 25, 30, 35), так и не содержащие его 40 (смесь 2), не спекаются. При спекании смесей при 540 С наблюдаются повышенные газовые выделения, Результаты опробования неспекшихся смесей аналогичны результатам использования известных 45 смесей.

При использовании смесей, спеченных при 540 С (смесь 3), снижается извлечение бора е; так как из-эа термической диссоциации NazSIFe происходят потери SIF4, 50 который в процессе легирования выполняет функцию фторирующего реагента по отношению к борному ангидриду, Таким образом. оптимальный интервал спекания 450-520 С. 55

Неспеченные смеси. приготовленные по известному способу, и спеченные смеси загружают в алюминий массой 5;0 кг при различных температурах металла и при различных перегревах металла относительно температуры ликвидуса системы алюминий вЂ” расчетное содержание бора в сплаве.

Составы, загруженные в колокольчик и запеченные на жесткой связи, выдерживают до полного прекращения образования сухого шлака на поверхности металла. В случае загрузки колокольчиком расплав при легировании дополнительно перемешивают, а при загрузке спеченных смесей с диоксидом кремния перемешивание расплава идет за счет выделения газов спекания и

А!рз.

По окончании процесса основную маСсу солевых продуктов восстановления удаляют из металла в компактном виде посредством жесткой связи единовременно (при использовании неспеченных смесей до температуры металла 730 С и спеченных смесей с необходимым количеством диоксида кремния при температурах металла 730-880 С).

При ивпользовании неспеченных смесей в интервале температур легируемого металла 730-880 С весь объем солевых продуктов реакции удаляют вручную с помощью скребка и шумовки, Пробы металла для анализов по содержанию примесей берут перед загрузкой легирующей присадки и по окончании процесса легирования после съема шлака.

Результаты исследования спеченных смесей и известных смесей приведены в табл, 2.

Формула изобретения

Способ получения бор-алюминиевого сплава, включающий спекание смеси борного ангидрида и фторсиликата натрия, загрузку спека и расплав алюминия, выдержку до полного восстановления реагентов и разделение солевой и металлической фаз, о тл и ч а ю шийся тем, что. с целью повышения качества сплава, в спекаемую смесь до- . полнительно вводят диоксид кремния, количество которого определяют по формуле

M=(1+ 214 )=04 -

Ф4 где М - количество диоксида кремния;

Т вЂ” температура обрабатываемого металла, С, спекание проводят при температуре 450520 С, а выдержку- в интервале температур

730-880 С, при этом температуру выдержки . определяют по формуле .Т т,+30, где Тр вЂ” температура процесса, С;

Т© вЂ” температура ликвидуса системы алюминий вЂ” расчетное содержание бора.

ОС

I (g1

=ьб (g и

v, Ф

Ю о а с

° l

1 !

> и (N

° ° Э

v щ z

Ф Ьее X

У е(Э

X иб

X 44 Ф

О. Ф Сс

@Ô С>

K ° е4 X

И О Ф

1» Ф сс и

ezutФ =>4- Ф

*ОФФ

xv(c>4

s v ux

6 X Ф X

IX 1- о

Х иЭ ОбЗ Ф CLЯ

x exXxw т zzo((c

Ф э аэ а сь cart;c о л Ф о т ас (c c

1-ФÎИЬСV

ОOI- О КZ

81-OXQ

И Z Y -С ес Ф

Э самX

XX «КВ з о т v 4» z (c

XCu1- VZ

x x e x e L

eoxаитФ (е> У С.б Х С И Ф

ЭО зь (С («4

OВ бь 44 (C 1L и а с ь

О а

О !С

° О Z

lh X

N Ф

1- с

Ф х т

О. Z с: е

X I

v e э х

X e

x v а з с= э а л с

° X

Ф Ct

O Y

ФО Ф ь с

Фм v

Сб-:Г

ON Э

IO4- X

zt сь х (101 IJ

1 X е1. а

1 CC

1 I»

1 Э

t Й

1 Ф

1 C и ь ! о а

X 1

IJ 1

Cl t Q

+ +.

1Я х (C

Ct с

v++

X з

Ф++

1 и о

Л! 1 («Ь и а

I (1

С> с и

Ь Q I

> ь

t В

1 1

L t

4 1

1 1 ! Q 1

1 lh 1

1 1

I I

1 1

1 Q 1

1 ("Ъ 1

1 О 1

+ +;+ + +

+++++++++++ и

1 э

+ +

v э

С! ! t с

Ф 1

I»

1 С(1

t ((! о сь !!

Q а

CO ь

CO (е а

Со ььь

« «е б 1 CÎCOCO ь а

СО ь (Ъ>

Л (ОО а л

ОЪ а

СОООСО СО Л

° ° °

«е я» °

° е» е»

° ° а

° ° е»

I (N

1 Ф

1 X !

> а;

1 С=

D и!

I ь (ь м-б а Олсо Оъ Q (ч м-О ВО л(бб Оъь N (ъ-т а 01

«N(еЪ О б(\«0 б»»COОЪ . е е (ъ> N(Ч («4 NNNNNNММММ(еЪММ(еЪ

> бее

° 4 ((Ъ 1

C(t О 4 беб t (C >О 4

Ri б

Ф 4

* Ф

X >

V I Ъб> е >О>

5 I е(i

lX 1 о 4

z I(l >

CX О о

Х е>О 1 ICI б

И ° б 1 и И 4 Ф

Ф Й Фае

lN 1 4 1

I (О

3 > 4 1 о >и!

1 ь сб ЬЬЬаааь ВаааааааааоьЬЬЬВФ(ъааа

-О «0 Ь Ф «0 ОЪ В ОЪ е М СО («б lh «0 ОО N «0 (Xl а Л е» lh Ф с -О «0 Ь ЯО «0 М lh ОЪ М В а а а а «а а ° а я а е е а а а а а а а с с с а «я

I Q Q е- е- е- Q е- е: е- N N N N ((Ъ ("Ъ (еЪ М-О -О .О lh O«0 Ъ0 «О («« t«CO CO CO CO CO СО О Ъ ОЪ

Q Q Q Q OlhOQ OlAOIhOOOlhlhlhQQ Q QQ1hlhlhOO

ОЪ ОЪ В М ОЪ В М Ь CO О О СО «0 Ф О «0 О («4 О е.О (еб Ь М е» C«М е В М ОЪ O М O М С>Ъ В М е

СОCOCOСОЛ(«ЛСОЛЛЛеэеббе0«0lhВВВ О а-О (еЪМN (Ъь(«4 е» е»О\ООО Ь ОЪОЪСЬЪ

CO COCO СО СОСО СО СОСО СОСО СО СОСО СОСОСОСО ОО ОООО СОСО СОСО СОСО ООООСОСО СОСО СО t« C«

1 (C (N

Ct о х и

I (б

1 1!

I 6

I б

) Cl

1 (6 х

1 Ф с

1! .С

1 Ф т

4:Î х

l lJ

I X

1 !

1 ь =

I +

1713963

Таблица 2

>>Ьо > + о о

Иэвлеиение бора а сплав, нас.Ъ, при температуре легируеного металле, аС

11o J»> (Но /»о (ооо (ооо (ооо ооо

«.««=-««ааааа««аа-ааа«à=- =- а « >

94,1 89,9 82,1 69,0

96,5 85,5 79.2

63,4

95,9

91,0

93,1

94,8

92,2 96,4 96,5

96,6

96,5

97,0

МагИР6

Ввод

Состав искодно33 смеси, нас А

Смесь

О1О»

1 У й»2861» ) boO» t 820@ а

8 ° 0

8,0 а

11,1 1,00 7,92

5 87,90

8,0

I,4O

I1,1 1,60

11,1 0,90

11,1 1,10

87,50

87,30

88 ° 00

8),80

64,0

95,2

90,5

92,3

94,2

91,2 95,8 96,0

95,9

9,60

9,5,8

8,0

11>1 1;50 7,87

10 87 ° 40

87,7

67 0

66,60

66,45

11,1 1,90

11>1 2>10

11,1 2,30

11,1 2,45

61,5

95,3

89,5

91,9

94,0

89,2 93,3 96,1 96,2

96,0

95,8

95>9 IO

8,0

11,1 2,95 7,75

I5 86,05

85,65

85,4О

66,25

65,05

17 с 16

11,1 3,25

11,1 . 3,50

11,1 3,65

13,1 3,85

10 го

Ä30

2о 64,65

11,1. 4,25 7,63

8,0

2I 84,25

22 . 84,65

23 83,35

63,15

4,65

4,85

5,55

5,75

11,1

11 ° 1

11,1

t1,1

62,3

95,4

88,6

91,1

93,8

74,0 85,5 91,7 95,2

95,2

95,3

95,5

8,0

11,1 6,15 7,45

25 82,75

95,4

82,35

82,15

81,50

8l,30

6,55

6,75

7,40

7,60

27 г8

29!!>1

13,1

11 1

30. 80,90

Si0

Ii 1 8,00 7 28

77,0 65,2 93,3

80,50

80,30

SO ° 55

80 ° 35

79 ° 95

79,55

79,35

S,4O

8,60

8,35

8,55

8.95

9.,35

9,55

85,1

8,0

7,20

88>9е»» 11> 1 ее - 8 О

2 889 111 - 80

3 88,50, 0,40

4 88,30 0,60

10 гс

59,0

95,6

91,8

93,5

94,0

78,2 86,0 92,3 95,8 95,6

96,1

96,2

96 ° 0

60,0

95,2

90,3

92,2

94,0

95,1 95,1

95,4

95 ° О

96,1

58,1

93.9

91,2 93,8

93,5

93,0

1713963

Продолжение табл.2

Содержание примесей при оптимальных условиях легирования, мас.Ф

Смесь

В исходном металле

В сплаве

А1зо я ) Ne

) н, А1е06 I Ne нн ан6698 0,.0030 0,19

2 0,0100 6 6031 6 19

4 0,17

0,15

0,19

0,15

0,0120

0,0065

0,0056

0,0035

0,0031

0,00305

0,6022

0,0018

5 0,0675 0,0022 0,21

0,0037

0,0018

0,16

0,0038

0,0060

0,0032

6,16

0,16

О, 18

0,15

О ноа17

0,0017 о,оазо

0,0026

0,0033 0,20

0,0080

0,0035

0,0024 0,15

1 1

0,0035 0,0025

0,0037 0,0023

0,0037 0,0025

e,0028 . 0,06?1

0,16

0,2?

0,17

О, 0055 0,0026 0,26 !

0,17

0,0030

0,0026

19 о,оаза

0,0032

0,0031

0,0024

0,0021

0,0020

0,0022

0,0020

0,18

0,19

0,26

0,14

20 0i6040 0 6024 0 31

0,14

0,15

0,16

0,26 0,17

0,0025

0,0020

2f i

0,0025

6,0027

0,0053

0i0036

0i0021

0,0020

0 0020

0i0017

25 о,оо8о 0,0022 а,33

0,0016 0,17

0,0032

0,18

0,29

0,22

0,0033

0,0035

0,0071

0,0040

0,0016

0,0015

0,0028

0,0024

30 0,0110 0,0030 0,44.

I о,оо4а о,оо25 о,25

0,6642 0,0023 0,26

32 :0,0045 0,0023 6,27

6,0044 0,0630 0,32 о,0038 о,0025 0,27.

35 он0077 0,0032 0,47 0,0637 0,0024 0,29"

36 0,6040 0,0024 0,30 .

37 0,0039 6,0023 6,28

«» «»»

Перегрев металла вьнве температуры ликвидуса системы алюминмй - расчетное содержание бора. олич тво прммесей в исходном металле и сплавах дано в следующих единицах измерения: Аl о с 6 Н ЛОО Аl з Количество а. ю

Использ етс

К Эма ° Зсм у тся неспеченная смась Ne, загружаемая в металл с помощью перфорированного колокольчика.

1713963

Ю7Ю

О Юдб ОЛ

ДОИ И

Редактор- H. Яцола

Заказ 662 . Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент". г. Ужгород. ул, Гагарина, 101

TÔ с

РИ

88д

8N го

8И

Tfn

7И

БУО

Составитель 8. Нечаев

Техред M.MoðråHòàë Корректор М. Шароши

Способ получения бор-алюминиевого сплава

Патент 1713963