Способ производства прецизионной ленты из малоуглеродистой стали для теневых масок кинескопов

Способ производства прецизионной ленты из малоуглеродистой стали для теневых масок кинескопов

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Использование: прокатка прецизионных лент из малоуглеродистых сталей, применяемых при производстве теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников . Сущность изобретения: способ включает холодную прокатку ленты в рабочих валках с регламентированными обжатиями и промежуточным отжигом. Прокатку осуществляют за два этапа с суммарными обжатиями 47-52 и 37-45% при отношениях диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на каждом из этапов 100-160 и 300-500 соответственно. Отжиг ведут при 640-730°С. 3 табл.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (я)5 В 21 В 3/00

ГОСУДАРСТВЕННОЕ OATEHTHOE

ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИ

К АВТОРСКОМУ СВИ4ЕТЕЛЬСТВУ (21) 4922362/27 (22) 29,03.91. (46) 15.01,93. Бюл. N- 2 (71) Институт металлургии им. А,А.Байкова (72) А.И.Трайно, С.А,Меденков, Г.С.Быковский, В. Н,Скороходов, АД.Дейнеко, И.В.Бесчеревных, О.В.Хамитов и С.Ю.Юнкин (56) Авторское свидетельство СССР

N 1447890, кл . С 21 D 8/00, 1986.

Авторское свидетельство СССР

¹ 113388225511 11, кл. В 21 В 3/00, 1988. (54) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ПРЕЦИЗИОННОЙ ЛЕНТЫ ИЗ МАЛОУГЛЕРОДИИзобретение относится к металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано для изготовления прецизионных лент из малоуглеродистых сталей, применяемых при производстве теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников, Холоднокатаные ленты из малоуглеродистой стали, предназначенные для изготовления теневых масок кинескопов со щелевой структурой, должны обладать комплексом механических, магнитных и технологических свойств, обеспечивающих длительную и надежную эксплуатацию кинескопа, высокое качество цветоразделения и цветного изображения, низкий процент отбраковки.

Комплекс механических и магнитных свойств, которому должна отвечать кинескопная лента, представлен в табл. 1.

„, Я,, 1787604 А1

СТОЙ СТАЛИ ДЛЯ ТЕНЕВЫХ МАСОК КИНЕСКОПОВ (57) Использование: прокатка прецизионных лент из малоуглеродистых сталей, применяемых при производстве теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников. Сущность изобретения: способ включает холодную прокатку ленты в рабочих валках с регламентированными обжатиями и промежуточным отжигом. Прокатку осуществляют за два этапа с суммарными обжатиями 47 — 52 и 37 — 45% при отношениях диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на каждом из этапов 100 — 160 и 300 — 500 соответственно.

Отжиг ведут при 640 — 730 С. 3 табл. оь вдоль

Показатель характеризуob поперек ет отношение значений временного сопротивления разрыву, измеренных на образцах, вырезанных вдоль и поперек направления прокатки. Остаточная намагниченность Н и магнитная проницаемость ,и характеризуют магнитные свойства ленты, а показатель магнитного старения

ЛH„, повышение остаточной намагниченНс ности во времени. Балл зерна помимо механических и магнитных свойств определяет точность травления растровых отверстий.

Известен способ производства ленты из малоуглеродистой стали, преимущественно для теневых масок кинескопов цветных телевизионных приемников, включающий холодную прокатку полосы, обезуглероживающий отжиг, вторую холодную прокатку. рекристаллизационный отжиг, третью хо1787604 лодную прокатку, рекристаллизационный отжиг и четвертую холодную прокатку, причем рекристаллизационный отжиг ведут при

640 — 680 С, а обжатие при четвертой холодной прокатке поддерживают в интервале

28-35 /о.

Недостатки данного способа состоят в том, что он не обеспечивает получения заданного комплекса физико-механических свойств, а холодная прокатка в 4 этапа с 10 промежуточными термообработками уменьшают производительность оборудования.

Наиболее блйзким" по технической сущности и достигаемым результатам к изобретению является способ производства кинескопной ленты из малоуглеродистой стали для теневых масок цветных телевизионных приемников, включающий холодную прокатку за три этапа в рабочих валках с регламентированными обжатиями и двумя промежуточными отжигами при этом обжатие на 3-м этапе за проход поддерживают в пределах 20 — 40/, а последний отжиг ведут при температуре 580 — 640 С вЂ” прототип.

Недостатки такого способа состоят в том, что готовая кинескопная лента имеет низкие механические и магнитные свойства, а также неудовлетворительную травимость растровых отверстий из-за неоптимальной микроструктуры, Это ухудшает качество ленты. Холодная прокатка за 3 этапа с двумя промежуточными отжигами снижает производительность процесса.

Цель изобретения состоит в улучшении качества ленты при одновременном повышении производительности.

Это достигается тем, что в способе производства кинескопной ленты, включающем холодную прокатку в рабочих валках с регламентированными обжатиями и промежуточным отжигом, согласно предложению, прокатку осуществляют за два этапа с суммарными обжатиями 47 — 527 и 37 — 45 при отношениях диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на каждом из этапов 100-160 и 300 — 500 соответственно, при этом отжиг ведут при

690-730 С.

Известное и предложенное технические решения имеют следующие общие признаки. Оба они являются способами производства кинетической ленты и включают холодную прокатку в рабочих валках с регламентированными обжатиями и промежуточным обжигом, Холодную прокатку в обоих случаях осуществляют за несколько этапов.

Отличия предложенного способа состоят в том, что прокатку осуществляют за два

55 этапа с суммарными обжатиями 47 — 52 и

37 — 45, а в известном — за три этапа, с обжатием на 3-м этапе за проход 20 — 40Д. В предложенном способе прокатку ведут при отношении диаметра рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на первом и втором этапах 100 — 160 и 300—

500 соответственно, а в известном эти отношения не регламентированы, И, наконец, в предложенном способе отжиг ведут при

690 †7 С, а в известном — 580-640 С.

Указанные отличительные признаки проявляют во всей совокупности новые свойства, не присущие им в известных совокупностях признаков, и заключающиеся в улучшении качества ленты и повышении производительности. В способе получения холоднокатаных полос обжатия за проход составляют, /,; 20 — 22; 5 — 27; 5-33, что обеспечивает снижение разнотолщинности, В способе получения кинескопной стали прокатку ведут за два этапа с обжатиями 80—

90 и 40 — 57, что однако не обеспечивазт получения требуемых свойств (табл. 1), т.к. разработан для изготовления лент для масок с дельта-структурой и уменьшает производительность в связи с увеличением числа проходов на первом этапе.

Здесь необходимо также отметить, что холодной прокатке за 2 этапа подвергают полосу, уже подвергнутую первой холодной прокатке и термообработке, т.е, по существу холодную прокатку осуществляют за три этапа с регламентированными обжатиями на последних двух. B техническом решении холодную прокатку ведут с обжатием 10—

35/ до толщины 0,2 мм, после чего ленту обжигают в рулоне при 520 — 600 С в течение

2 ч и дрессируют с обжатием 0,3-0,8%, Это снижает коэрцитивную силу.

Сущность предполагаемого изобретения заключается в следующем, Холодно атаная лента для теневых масок кинескопов со щелевой структурой перед травлением растровых отверстий должна иметь равномерную ферритную микроструктуры в нагартованном состоянии, формирование которой закладывается на стадии первого этапа холодной прокатки, промежуточного отжига и завершается на втором этапе холодной прокатки, Характер деформировачной структуры и текстуры ленты определяет механические и магнитные свойства, изотропность механических свойств, травимость растровых отверстий. Последний параметр определяется числом дефектов

НФО (нарушение формы отверстий) — их должно быть не более 5 на одной теневой маске.

1787604

Реализация предложенных режимов позволяет одновременно сформировать как заданный комплекс физико-механических свойств, необходимых для получения масок со щелевой структурой, так и повысить производительность процесса за счет минимизации количества этапов холодной прокатки и промежуточных отжигов, Экспериментально установлено, что при суммарном обжатии на первом этапе менее 47 и при отношении диаметра рабочих валков Dp к средней толщине полосы в очаге деформации Н р менее 100 (Dp/Нcp < 100) не достигается требуемая степень деформирования микроструктуры и оптимальная ориентация кристаллографической текстуры, что ухудшает качество ленты (снижает прочностные свойства, ухудшает травимость растровых отверстий), а также требует дополнительного, третьего эта па холодной и ро катки для "подтя гивания" свойств до допустимого уровня. Это с н ижает производител ьн ость процесса.

При суммарном обжатии на первом этапе более 52 или отношении Dp/Hcp > 160 увеличивается анизатропия механических свойств, снижается интенсивность ориентации зерен в благоприятном кристаллографическом направлении {111). Получение равномерной микроструктуры стали в этом случае достигается за счет удлинения цикла отжига, что снижает производительность процесса. Указанное увеличение суммарного обжатия требует увеличения числа проходов при холодной прокатке, что также снижает производительность, При температуре промежуточного отжига более 730 С снижается прочность готовой ленты ниже допустимого уровня, черезмерно укрупляется зерно микроструктуры, возрастает коэрцитивная сила и магнитное старение готовых масок, что недопустимо. Для получения оптимальной степени наклепа в этом случае необходимо увеличение числа проходов на последнем этапе холодной прокатки, приводящего к снижению производительности процесса.

При температуре отжига ниже 690 С лента имеет высокую прочность, недостаточную пластичность, сохраняет анизотропию механических свойств, имеет недостаточную магнитную проницаемость и мелкое зерно микроструктуры.

Суммарное обжатие на втором этапе холодной прокатки 37-45 при отношении

Dp/Hcp = 300-500 позволяет окончательно сформировать оптимальную микроструктуру и физико-механические свойства готовой ленты, Отношение Dp/Hcp определяет характер напряженно-деформированного со5

55 стояния металла в очаге деформации, а следовательно, равномерность распределения накопленной деформации и текстуры. При степени суммарной деформации менее 37 снижается прочность ленты, ухудшается травимость растровых отверстий. Увеличение суммарной деформации более 45 приводит к росту анизотропии механических свойств, ухудшению магнитных характеристик ленты. Для получения высоких степеней суммарной деформации требуется увеличение числа проходов при холодной прокатке, что снижает производительностьь.

При отношении Dp/Hcp менее 300 снижается равномерность зерен микроструктуры, ухудшается кристаллографическая текстура, снижаются механические и магнитные свойства стали. Увеличение отношения Оя/Нср помимо увеличения. показателя магнитного старения снижает магнитную проницаемость ленты, В этом случае, для повышения комплекса физико-механических свойств для допустимых пределов потребуется проведение дополнительных отжига и третьего этапа холодной прокатки, что приводит к снижению и роизводительности.

Пример ы, Полосу из малоуглеродистой стали толщиной 0,5 мм подвергают холодной прокатке на реверсивном

20-валковом стане 720. Прокатку осуществляют за два пррхода с суммарной степенью деформации d» = 49 для промежуточной

11 толщины 0,255 мм по схеме:

0,5 мм — -з 0,36 мм — и 0,255 мм

При первом проходе применяют рабочие валки диаметром 56 мм, что обеспечи0,5 + 0,36 ваетотношение Dp>/Hcp1=56/() =

=130. При втором проходе применяют рабочие валки диаметром 40 мм: Dp1/Hcp1 =

40 (O 36+0 ° 255) 130

Прокатанную полосу подвергают рекристаллизационному отжигу в защитной атмосфере при 710 С и затем второму этапу холодной прокатки до конечной толщины

0 15 мм с суммарной степенью деформации

d<)=41 по схеме

0,255 мм- 0,195 мм 0,165 мм -0,15 мм

Диаметры рабочих валков по проходам составляют! — 90 мм; II —; III — 63 мм.

Это обеспечивает отношение Ор2/Н,р во всех трех проходах, равным 400.

От готовой ленты отбирают пробы для оценки механических и магнитных свойств, определяют относительную часовую производительность процесса производства.

1787604

Таблица 1

Свойства кинескопной ленты в состоянии поставки (TY 14 — 1 — 1420 — 90) Таблица 2

Режимы производства кинескопной ленты для теневых масок со щелевой структурой

Варианты реализации способа приведены в табл. 2, а показатели качества ленты и относительной производительности процесса — в табл. 3. Относительная часовая производительность изменяется при изменении числа проходов, количества этапов холодной прокатки и отжигав, что зависит от схемы деформации ленты.

Как следует из табл. 3, реализация предложенного способа (варианты 2-4) обеспечивает улучшение качества ленты при одновременном повышении производительности. B случае запредельных значений заявленных параметров (варианты 1,5 — 11) ухудшается комплекс механических и магнитных свойств, снижается производительность. При реализации способа -прототипа (вариант 12) также имеет место ухудшение качества ленты при снижении производительности производства.

Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что холодная -прокатка за два этапа с суммарными обжатиями 47-52 и 37 — 45 при отношениях Ор/Нср по этапам 100 160 и

300-500 с и ромежуточ н ы м отжи гом и ри, 690-730 С обеспечивают формирование оптимальных микроструктуры и текстуры ленты для масок со щелевой структурой

5 при минимальном чисчле переделов.

Это и ри водит к улучшению качества ленты при одновременном повышении производительности.

10 Формула изобретения

Способ производства прецизионной ленты из малоуглеродистой стали для теневых масок кинескопов, включающий ее холодную прокатку в валках с регламенти15 рованными обжатиями и промежуточным отжигом, о тл и ч а ю шийся тем, что, с целью улучшения качества ленты при одновременном повышении производительности, прокатку осуществляют за два этапа с

20 суммарными обжатиями 47-52 и 37-45о при отношениях диаметров рабочих валков к средней толщине ленты в очаге деформации на каждом из этапов 100 — 160 и 300 — 500 соответственно, при этом отжиг ведут при

25 690-730 С.

1787604

Таблица 3

Показатели качества кинескопной ленты и производительности процесса

ЛН, Нс

Относит. часовая производител ьн.

Балл зерна

Нс

Э рст.

N. и/п

eb вдоль

ОЬ, кг/мм (7, кг/см,й, Ге/Эрст.

ab ПОПЕРЕК

Составитель Е, Воронкова

Техред М.Моргентал Корректор 3. Салко

Редактор

Заказ 29 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб„4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101

2

4

6

8

11

58

53

48

43

43

56

58

43

42

56

56 .

43

39

38

37

37

38

44

37

37

41

0,68

0,95

0,98

0,96

0,50

0,80

0,7

0,62

0,64

0,73

0,72

0,73

18

19

18

11

17

12

12

11

6 — 9

8

6-8

5-8

5-7

7 — 9

5-8

6-8

8-9

7 — 9

0,6

0,3

0,2

0,3

0,7

0,5

0,5 .0,6

0,6

0,4

0,5

0,6

0,200

8000

2

8

5

6

6

1,1

1,0

1,2

1,0

0,9

1,1

0,7

1,0

0,8

1,1

0,9

0,4