Способ определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента
Патент 1818944
Авторы
Классы МПК
Способ определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента
Реферат
Изобретение относится к области атомной энергетики, в частности к температурным измерениям в активной зоне ядерного реактора (АЗЯР) с помощью термоэлектрического преобразователя (ТЭП) и может быть использовано для определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента (твэла). С целью повышения точности результата определения температуры оболочки твэла в АЗЯР перед установкой твэла, соединенного оболочкой с чувствительным элементом (ЧЭ) ТЭП, в активной зоне ядерного реактора производят нагревание ЧЭТЭП импульсом электрического тока по его термоэлектродам в отсутствие теплоносителя в вакууме, в котором размещают твэл, и определение интеграла импульсной функции (ИФ) температуры в отсутствие теплоносителя, а после установки твэла в АЗЯР производят нагревание ЧЭ ТЭП импульсом электрического тока по его термоэлектродам и определение интеграла ИФ температуры при наличии теплоносителя, причем вычисление значения температуры оболочки твэла осуществляют по математическому выражению: где Тоб - температура оболочки твэла, К; Тчэ - температура ЧЭ ТЭП, К; Тж - температура теплоносителя, Кq - плотность теплового потока с поверхности оболочки твэла, Вт/м, qv - удельное энерговыделение в материале ЧЭ ТЭП, Вт/м3; S - площадь контакта ЧЭ ТЭП с оболочкой твэла, м2; V - объем ЧЭ ТЭП в зоне его контакта с оболочкой твэла, м3; I - интеграл ИФ температуры при наличии теплоносителя, C; I1 - интеграл ИФ температуры в отсутствие теплоносителя, C. 3 ил.
Изобретение относится к области атомной энергетики, в частности к температурным измерениям в активной зоне ядерного реактора с помощью термоэлектрического преобразователя (ТЭП), и может быть использовано для определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента (твэла) в активной зоне ядерного реактора. В этих условиях на показания ТЭП оказывает влияние, с одной стороны, температура термометрируемой оболочки, площадь контакта между чувствительным элементом (ЧЭ) ТЭП и оболочкой и коэффициент теплообмена на границе ЧЭ оболочка. С упругой стороны, на показания ТЭП влияет температура непосредственно граничащего в ЧЭ теплоносителя, площадь охлаждаемой теплоносителем поверхности ЧЭ и коэффициент теплоотдачи на ней. Таким образом, необходимо разработать способ определения температуры оболочки твэла в активной зоне ядерного реактора по показаниям закрепленного на ней ТЭП, причем способ должен обеспечивать адекватный учет условий теплообмена в системе оболочка ТЭП теплоноситель. Наиболее близким к изобретению является способ определения температуры объекта в активной зоне ядерного реактора, при котором соединяют ТЭП с оболочкой твэла, устанавливают в активную зону, измеряют сигнал преобразователя, вычисляют поправочный методический коэффициент и определяют температуру оболочки твэла. При реализации способа поправочный коэффициент Zм вычисляют по формуле Zм= (1) где э коэффициент теплопроводности материала ЧЭ ТЭП, Вт/(мК); ст коэффициент теплопроводности оболочки, Вт/(мК); rs эквивалентный радиус ТЭП, м; э коэффициент теплоотдачи с поверхности ТЭП, Вт/(м2К), который определяют по формуле для поперечного обтекания цилиндра: э= 0,6х(/2rs) Re0,5Pr0,31, где коэффициент теплопроводности теплоносителя, Вт/(мК); Re число Рейнольдса; Pr число Прандтля. а температуру оболочки твэла Тоб находят из соотношения Tоб= (Tизм-ZмT%;)/(1-Zм) (2) где Тизм измеренная температура чувствительного элемента, К; Тж температура теплоносителя К. Однако этот способ приводит к большим погрешностям определения температуры оболочки твэла, поскольку в нем не учитывается тепловой поток с поверхности твэла и внутреннее тепловыделение в материале чувствительного элемента. Кроме того, в этом способе не обеспечивается адекватный учет факторов, определяющих величину поправочного методического коэффициента. Эти факторы следующие: 1) неровности на контактирующих участках поверхностей ТЭП и оболочки, которые приводят к увеличению теплового сопротивления между ними; 2) соотношение площадей контакта ТЭП с оболочкой и теплоносителем, а также соотношение суммарных коэффициентов теплообмена на них. Указанные факторы формируются, причем случайным образом, начиная с этапа изготовления ТЭП и оболочки твэла, при их соединении и меняются в процессе работы, причем являются индивидуальными для каждого ТЭП, что усложняет их учет при расчетных оценках параметров теплоотдачи с поверхности ТЭП. При этом расчетные данные поправочных коэффициентов для различных ТЭП получают одинаковыми для условий конкретного реактора, фактические же их значения могут существенно различаться. Целью изобретения является повышение точности результата определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента. Поставленная цель достигается тем, что в известном способе определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента, включающем установку тепловыделяющего элемента, соединенного оболочкой с чувствительным элементом термоэлектрического преобразователя, в активную зону ядерного реактора, которую охлаждают теплоносителем, измерение температуры чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя и температуры теплоносителя и вычисление значения температуры оболочки тепловыделяющего элемента, дополнительно перед установкой тепловыделяющего элемента в активную зону ядерного реактора производят нагревание чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя импульсом электрического тока по его термоэлектродам в отсутствие теплоносителя в вакууме, в котором размещают тепловыделяющий элемент, и определение интеграла импульсной функции температуры в отсутствие теплоносителя, а после установки тепловыделяющего элемента в активную зону ядерного реактора производят нагрев чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя импульсом электрического тока по его термоэлектродам и определение интеграла импульсной функции температуры при наличии теплоносителя, причем вычисление значения температуры оболочки тепловыделяющего элемента осуществляют по математическому выражению Tоб= Tчэ+ 1 Tчэ-T где Тоб температура оболочки тепловыделяющего элемента; Тчэ температура чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя; Тж температура теплоносителя; q плотность теплового потока с поверхности оболочки тепловыделяющего элемента; qv удельное тепловыделение в материале чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя; S площадь контакта чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя с оболочкой тепловыделяющего элемента; V объем чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя в зоне его контакта с оболочкой тепловыделяющего элемента; I интеграл импульсной функции температуры при наличии теплоносителя; I1 интеграл импульсной функции температуры в отсутствие теплоносителя. Отличительные от прототипа признаки: нагревание перед установкой тепловыделяющего элемента в активную зону ядерного реактора чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя импульсом электрического тока по его термоэлектродам в отсутствие теплоносителя в вакууме, в котором размещают тепловыделяющий элемент: определение интеграла импульсной функции температуры в отсутствие теплоносителя; нагревание после установки тепловыделяющего элемента в активную зону ядерного реактора чувствительного термоэлектрического преобразователя импульсом электрического тока по его термоэлектродам при наличии теплоносителя; определение интеграла импульсной функции температуры при наличии теплоносителя; вычисление значения температуры оболочки тепловыделяющего элемента по математическому выражению (3). Нагревание, перед установкой тепловыделяющего элемента в активную зону ядерного реактора, чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя импульсом электрического тока по его термоэлектродам в отсутствие теплоносителя в вакууме, в котором размещают тепловыделяющий элемент, необходимо для того, чтобы обусловить таким образом последующее расхолаживание чувствительного элемента, в процессе которого накопленное избыточное тепло стекает в оболочку, поскольку в отсутствие теплоносителя в вакууме исключен теплообмен на той части поверхности чувствительного элемента, которая в рабочих условиях твэла охлаждается теплоносителем. В процессе расхолаживания регистрируемая прибором зависимость температуры ЧЭ от времени описывается функцией Т1(t), которая, будучи нормирована к единичной начальной амплитуде, преобразуется в соответствующую импульсную функцию (переходную характеристику) температуры К1(t) в отсутствие теплоносителя. В случае, если на прилегающих участках поверхностей чувствительного элемента и оболочки имеются выступы, включения, которые препятствуют плотному прилеганию чувствительного элемента к оболочке твэла, сток тепла от чувствительного элемента будет слабым и, следовательно, импульсная функция К1(t) будет медленно убывающей. Площадь между графиком функции К1(t) с осью времени, представляющая собой интеграл I1= K1()d в этом случае будет большой. Если же прилегающие участки поверхностей чувствительного элемента и оболочки гладкие и контакт между ними плотный, то сток выделившегося в чувствительном элементе тепла будет интенсивным, импульсная функция будет спадать быстро, поэтому площадь между ее графиком и осью времени будет малой. Малым будет, следовательно, интеграл I1 от импульсной функции. Кроме того, скорость охлаждения чувствительного элемента пропорциональна площади контакта между чувствительным элементом и оболочкой. Таким образом, снятием импульсной функции температуры в отсутствие теплоносителя обеспечивается выявление реальных условий теплообмена чувствительного элемента ТЭП на границе с оболочкой твэла. Известно, что эффективный коэффициент теплообмена на границе ЧЭ оболочка твэла зависит от коэффициентов теплопроводности их материалов. В связи с этим, учитывая температурную зависимость коэффициентов теплопроводности, чтобы обеспечить равенство коэффициентов теплообмена на границе ЧЭ оболочка твэла при электрическом нагреве ЧЭ в отсутствие теплоносителя в вакууме, а затем при электрическом нагреве ЧЭ в активной зоне реактора, данную операцию в вакууме следует проводить при температуре оболочки, равной ее рабочей температуре в активной зоне. Определение интеграла I1 импульсной функции температуры в отсутствие теплоносителя необходимо для того, чтобы обеспечить адекватный учет факторов, определяющих реальные условия теплообмена между чувствительным элементом и оболочкой твэла и влияющим, при заданной температуре оболочки и теплоносителя, на показания ТЭП. В отиличие от формулы (1) прототипа, где условия теплообмена чувствительного элемента описываются коэффициентом теплоотдачи э, который определяют по формуле для поперечного обтекания цилиндра где не обеспечивается адекватный учет упомянутого выше фактора, определяющего фактический коэффициент теплообмена на границе оболочки ТЭП, в формуле (3) по предлагаемому способу условия теплообмена между оболочкой и ТЭП характеризуются интегралом I1 от импульсной функции К1(t), снятой в отсутствие теплоносителя. Нагревание, после установки тепловыделяющего элемента в активную зону ядерного реактора, чувствительного элемента термоэлектрического преобразователя импульсом электрического тока по его термоэлектродам при наличии теплоносителя необходимо для того, чтобы вызвать таким образом последующее расхолаживание чувствительного элемента, в процессе которого накопленное избыточное тепло стекает в оболочки и одновременно снимается теплоносителем. Процесс охлаждения чувствительного элемента описывается в данном случае функцией Т(t), которая, также будучи нормирована к единичной начальной амплитуде, пpеобразуется в соответствующую импульсную функцию температуры К(t) при наличии теплоносителя. Импульсная функция К(t) определяется совместным влиянием реальных условий теплообмена чувствительного элемента на границах как с оболочкой, так и с теплоносителем на изменение величины рабочего сигнала ТЭП. Действительно, в этом случае на скорость охлаждения чувствительного элемента влияет, с одной стороны, качество контакта ТЭП с оболочкой и площадь этого контакта и, с другой стороны, площадь охлаждаемого теплоносителя участка ТЭП и эффективный коэффициент теплоотдачи от ТЭП к теплоносителю на этом участке. Определение интеграла I импульсной функции температуры при наличии теплоносителя необходимо для того, чтобы обеспечить адекватный учет совместного влияния факторов, определяющих реальные условия теплообмена ЧЭ на границах как со стороны оболочки, так и теплоносителя на показания ТЭП. Следует отметить, что если прибор, регистрирующий зависимость температуры ЧЭ от времени, одновременно интегрирует эту зависимость, то, нормируя полученный интеграл на единичную начальную амплитуду, найдем искомое значение интеграла от импульсной функции. Вычисление значения температуры оболочки тепловыделяющего элемента по математическому выражению Tоб= Tчэ+ 1 Tчэ-T необходимо в связи с тем, что данное выражение связывает искомое значение температуры оболочки тепловыделяющего элемента со значениями физических и геометрических параметров, которые находят непосредственно из эксперимента. В порядке обоснования, каким образом получено выражение (3) для Тоб, рассмотрим общий случай крепления чувствительного элемента ТЭП к твэлу вдоль образующей оболочки (возможно также частичное углубление чувствительного элемента в оболочку). Пусть, с учетом принятых выше обозначений, q, , S соответственно плотность теплового потока, коэффициент теплообмена и площадь поверхности контакта на границе оболочка чувствительный элемент (ЧЭ); q1, 1, S1 эти же параметры на границе ЧЭ теплоноситель. На основании закона Ньютона имеем: Tоб-Tчэ= Tчэ-Tж= (4) где Тоб, Тчэ, Тж соответственно температура оболочки, чувствительного элемента (измеренная температура) и теплоносителя. Примем в (4), что q1S1=qS+qvV, где qv удельное энерговыделение в материале ЧЭ; V объем рассматриваемого участка ЧЭ в зоне контакта. Составив отношение правых и левых частей из (4), получим: Zм. (5) где Zм поправочный методический коэффициент: Zм= Решая (5) относительно Тоб получим Тоб=Тчэ+Zм(Тчэ-Тж) (6) Таким образом, для нахождения Тоб необходимо определить величину Zм, которую запишем в виде произведения Zм= A1A2, где A1= A2= Первый сомножитель Аf есть отношение произведений эффективных коэффициентов теплообмена на площади поверхностей соответствующих контактов.Для его нахождения рассмотрим уравнение теплопроводности, описывающее изменение температуры Тчэ(t) участка чувствительного элемента в зоне контакта. При наличии теплоносителя + Tчэ() + 1об()+2Tж() (7) Тчэ(0)=То В отсутствии теплоносителя ( 20) имеем: + *1T*чэ() + 1об() (71) Тчэ*(0)=То. где 1= 2= 1+2 (8) Здесь Сv изохорная теплоемкость единицы объема материала чувствительного элемента. Из (8) следует, что первый сомножитель А= может быть выражен через (1=1,2) как A1= 1 (9) Для нахождения А1 таким путем рассмотрим импульсные функции (фундаментальные решения) задач (7) и (71), являющиеся решениями соответствующих уравнений + K() 0; + 11() 0 при начальных значениях К(0)=К1(0)=1. Импульсными функциями задач (7) и (71) являются соответственно К() e - и К1()= e - Они описывают процесс охлаждения чувствительного элемента после его импульсного нагрева в момент времени 0 на единичную температуру при наличии теплоносителя (К()) и в его отсутствие (К1()). Интегралы от соответствующих импульсных функций I K()d e-d I1= K1()d e-1d (10) откуда имеем 1= Используя (10), из (9) получим: A1= 1. (11) Второй сомножитель А2=qS/(qS+qvV) учитывает энерговыделение в материале ЧЭ и тепловой поток с поверхности твэла. Подставляя (11) в выражение для Zм получим: Zм= 1 а подставляя выражение для Zм в (6), находим: Tоб= Tчэ+ 1 Tчэ-T, Для обоснования оптимального времени нагрева чувствительного элемента ТЭП (имп) используем дифференциальное уравнение, описывающее теплообмен чувствительного элемента при нагреве его тепловым импульсом прямоугольной формы длительностью имп: +T() [()-(-имп)] где ( ) функция Хевисайда ("прямоугольная ступенька"). Его решение T() ()(1-e-)-(-имп)(1-e) описывает охлаждение чувствительного элемента после нагрева тепловым импульсом прямоугольной формы. Обозначив имп= приведем полученное выражение к более простому виду T(имп,) 1-ee-. Регистрация процесса охлаждения ведется, очевидно, с момента имп, т. е. от 0. Амплитуда нагрева В=[qv/( Cv)] x (1- -e sub имп ) возрастает с увеличением времени нагрева по экспоненциальному закону, достигая в пределе значения Вmax=qv/ Cv). Для выбора оптимального времени нагрева имп используем обычно применяемый на практике критерий "недохода" температуры чувствительного элемента в процессе нагрева до максимальной на е-1 0,37 ее значения [7] что соответствует имп 1, откуда имп 1/ 0,63, где 0,63 показатель тепловой инерции ТЭП в системе ТЭП оболочка теплоноситель. При условии имп 0,63 утечки тепла в окружающую чувствительный элемент среду небольшие, т.е. выделяющееся тепло расходуется в основном на нагрев чувствительного элемента. В этом случае дополнительным нагревом зоны термометрируемой оболочки, примыкающей к чувствительному элементу ТЭП, в процессе его нагрева импульсом электрического тока можно пренебречь, при этом длительность импульса тока непосредственно не влияет как это следует из (12), на вид импульсной функции К(t), а, следовательно, на коэффициент Zм и на погрешность определения температуры Тоб, т.е. на достижение цели изобретения. При дальнейшем увеличении длительности импульса существенного увеличения амплитуды нагрева не достигается, однако возникают условия чрезмерного нагрева зоны термометрируемой оболочки, примыкающей к чувствительному элементу, что может повлиять на вид импульсных функций К( ) К1(), а следовательно, и на погрешность определения температуры Тоб, т.е. на достижение цели изобретения Кроме того, при увеличении длительности импульса электрического тока возникают условия чрезмерного нагрева удлинительных ("компенсационных") проводов ТЭП и, как следствие, возгорания изоляционного покрытия. Согласно (3), для определения температуры оболочки твэла необходимо, помимо величин I, I1, S и V, знать величины q и qv, которые определяются с некоторой погрешностью. Чтобы оценить, какую погрешность определение величин локального теплового потока q в месте нахождения ТЭП в активной зоне реактора и локального энерговыделения qv в чувствительном элементе ТЭП вносит в суммарную погрешность измерения температуры оболочки твэла, воспользуемся формулой Zм= 1 из которой следует выражение суммарной (относительной) погрешности Zм(q; qv) методического коэффициента Zм Zм(q;qv) (13) где V объем чувствительного элемента в зоне контакта с оболочкой твэла; S площадь контакта чувствительного элемента с оболочкой, причем V и S рассматриваются на одной и той же длине l. Локальный тепловой поток q в зоне чувствительного элемента ТЭП с координатами z,y,z находят по формуле q(x; y; x) qvm(x; y; z) (14) где qvm плотность объемного энерговыделения топлива; d1 диаметр тепловыделяющей сборки, занимаемой горючим; d2 диаметр технологического канала. Для теплового реактора, например, в виде прямоугольного параллелепипеда со сторонами a, b, c, не окруженного отражателем, плотность объемного энерговыделения рассчитывают по формуле qvm(z; y; z) qмаvmкс cos cos cos где dvmмакс максимальное значение энерговыделения в активной зоне. Для цилиндрического реактора qvm(r) qмаvmкс где r радиус, местонахождения ТЭП; R радиус реактора, а максимальную плотность энерговыделения находят по формуле qмаvmкс где W тепловая мощность реактора; n число технологических каналов; Kr=2,31, Kz=1,57 коэффициенты равномерности энерговыделения по радиусу реактора и по его высоте соответственно; Vc6 объем тепловыделяющей сборки, занимаемой горючим. Тепловая мощность реактора W определяется теплотехническим способом, который относится к прямым способам контроля энерговыделения ядерных реакторов. Тепловая мощность определяется по измеренному расходу и разности теплосодержания теплоносителя в пределах активной зоны реактора. До настоящего времени теплотехнический способ применялся как эталонный для определения тепловой мощности реактора с максимально допустимой погрешностью 4% (см. там же с.9). Отсюда и на основании соотношения (14) примем, что относительная погрешность определения локального теплового потока q в месте нахождения ТЭП в активной зоне реактора (q/q) 4% Абсолютное же значение плотности теплового потока с поверхности тепловыделяющей сборки для различных реакторов может изменяться в пределах 1,5105 5105 Вт/м2.Для оценки Zм сверху положим q=1,5105 Вт/м2. Локальное энерговыделение qv в материале чувствительного элемента ТЭП в месте нахождения последнего в активной зоне также определяется путем прямых измерений методами калориметрии ионизирующих излучений, например, квазиадиабатическим методом, поскольку расчетные оценки qv весьма приближенны в силу трудности учета вклада отдельных составляющих спектра n- -излучений. При квазиадиабатическом методе обеспечивается равномерный радиационной разогрев образца в поле реакторного излучения. Для его реализации используют калориметрический датчик, а локальное энерговыделение qv рассчитывают по формуле qv= Cv Вт/м3. где Cv изохорная теплоемкость единицы объема материала образца, Дж/(м3К); dt/d скорость изменения температуры образца на линейном участке кривой нагрева, К/c. С помощью системы миниатюрных калориметрических датчиков qv было измерено по высоте активной зоны, а также установлена его зависимость от порядкового номера исследуемого вещества в периодической таблице. Из рассмотрения методов калориметрии ионизирующих излучений следует, что их погрешности в большинстве значительно ниже 1% На этом основании примем ( qv/qv) 1%). В условиях стационарного высокопоточного реактора ИВВ-2М удельное энерговыделение в материале чувствительного элемента ТЭП ХА (ХК) в центре активной зоны qv=36,8106 Вт/м3. Определенные путем прямых измерений величины q, qv и погрешности q/q и qv/qv примем для оценки их вклада в суммарную (относительную) погрешность Zм (q; qv) методического коэффициента Zм и, следовательно, температуры оболочки твэла. При закреплении ТЭП к оболочке твэла его рабочий конец сплющивают. Для хромель-алюмелевого ТЭП, изготовленного из термопарного кабеля КТМС диаметром d=1,0 мм со сплющенным концом V I 0,810-6 I м3. S I 1,610-3 I м2 Подставляя приведенные, величины в формулу (13), получим Zм (q; qv)=0,5% Полученный результат показывает, что значительный вклад погрешностей определения величин q и qv в суммарную погрешность методического коэффициента Zм является одним из преимуществ предлагаемого способа определения температуры тонкостенных оболочек твэлов в активной зоне реактора. Малый вклад погрешностей определения q и qv в суммарную погрешность Zм обусловлен тем, что при работе энергетического реактора на мощности отношение Vqv/(Sq)<<1, т.е. поток тепла от твэла превалирует над мощностью внутренних источников ионизирующих излучений в чувствительном элементе. При установке реактора с помощью региструющих стержней время полного введения которых составляет 0,2 с, плотность потока нейтронов падает на 8-10 порядков, а интенсивность -излучения на 2-3 порядка. На 8-10 порядков падает и число делений, а следовательно, тепловыделение в уране. Однако имеется еще один источник выделения тепла нагревание урана за счет поглощения и -излучения осколков, которые накопились в уране за время работы реактора. Из графиков, которые описывают кинетику тепловыделения после остановки реактора, построим следующую таблицу данных для моментов времени после остановки в зависимости от периода его работы, в которые выделяющаяся мощность составляет 0,01 от мощности до остановки. Таким образом в промежутке времени 0-t, соответствующем заданному Т, отношение Vqv/(Sq)<<1 cохраняется, т.е. погрешность предлагаемого способа определения температуры оболочки твэла (по отношению к способу-прототипу) не возрастает. В экспериментах на растворном импульсном реакторе ГИДРА исследовался характер поведения твэла, оболочка которого охлаждается стоячей водой. Температура оболочки измерялась кабельными термоэлектрическими преобразователями ТЭП ХА (хромель-алюмель). Длительность импульса энерговыделения в твэле 2 мс, в то же время процесс расхолаживания оболочки твэла длится 5-10 с за счет остаточного теплосодержания топлива в зависимости от мощности нейтронной вспышки. Здесь также в течение указанного периода условие Vqv/(Sq)<<1 выполнялось. Но именно в течение этого периода требуется наиболее точное значение температуры оболочки твэла. С дальнейшим уменьшением остаточного тепловыделения возможно увеличение отношения и его влияния на погрешность определения Тоб. Тем не менее за предложенным способом и в этом случае сохраняется преимущество по отношению к способу-прототипу, поскольку он обеспечивает адекватный учет факторов, определяющих теплообмен системы оболочка ТЭП теплоноситель и, следовательно, повышение точности определения температуры оболочки. Кроме того, в способе-прототипе определения температуры оболочки твэла влияние отношения Vqv/(Sq) на погрешность определения не рассматривалось. Экспериментально установлено, что пленка загрязнений, образующаяся на поверхности твэла и ТЭП, может изменить погрешность измерений температуры оболочки примерно на 45% Данный фактор также учитывается применением предлагаемого способа определения температуры оболочки тепловыделяющего элемента. Расчет поправочного методического коэффициента Zм производят перед каждым новым замером температуры в случае, если предыдущими оценками установлена тенденция его изменения в ходе работы реактора за счет изменений условий теплообмена в месте установки ТЭП. Расчет Zмпроизводят также в случае внезапного изменения показаний ТЭП при работе реактора в стационарном режиме. Проведем, наконец, краткий анализ формулы (3) для расчета Тоб. Пусть qv= 0, а I1-2l. Второе условие означает, что интегральные условия теплообмена на границах чувствительный элемент оболочка и чувствительный элемент теплоноситель одинаковы. Тогда из (5) следует Тоб-Тчэ=Тчэ-Тж, т.е. ТЭП регистрирует среднюю температуру между Тоб и Тж; Тчэ=(Тоб-Тж/2, что соответствует выводам физического рассмотрения. Таким образом, в отличие от прототипа, где значение температуры оболочки твэла Тоб получают по формуле (2), в которой поправочный методический коэффициент Zм, определяемый по формуле (1), описывают эффективным коэффициентом теплоотдачи, который находят п