Устройство для контроля изделий из ферромагнитного материала

Устройство для контроля изделий из ферромагнитного материала

Иллюстрации

Показать все

Реферат

 

Изобретение касается неразрушающего контроля и может применяться для выявления прижогов на изделиях, изготовленных из ферромагнитных сталей. Цель - расширение области использования, обеспечивается за счет выявления прижогов на ферромагнитных изделиях с отстройкой от влияния изменений электропроводности и магнитной проницаемости бездефектного участка изделия. Отстройка от влияния измерения магнитной проницаемости осуществляется амплитудным методом выделения информации. Отстройка от влияния изменения электропроводности осуществляется двухчастотным методом. 4 ил. ел 00 ю о ы -ь 01

союз советских

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (ям G 01 N 27!90

ГОСУДАРСТВЕН ЮЕ ПАТЕНТНОЕ

ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4843147/28 (22) 27.06.90 (46) 07.06.93. Бюл. Рв 21 (71) Самарский филиал Научно-исследовательского института технологии и организации производства двигателей (72) В.С.Митюрин (56) Авторское свидетельство СССР

)Ф 1577508, кл,"6 01 и 27/90, 1990.

Карандеев К.Б. Специальные методы электрических измерений. — М,-Л.: Госэнергоиздат, 1963, с.153, 183-184, 189-192, 168.

Приборы для неразрушающего контро ля материалов и изделий: Справочник. Кн.2/

Под ред. В.В.Клюева. — М.: Машиностроение, 1989, с.129-133.

Терехов Ю.Н., Калинин Н.П. Оценка возможностей схем первичной обработки сигнала вихретокового преобразователя.—

В кн.: Неразрушающие методы контроля.

Вып.5, M.; 1987.

Никитин А.И., Васютинский Н.Н., Днепровский В.Я. Контроль толщины стенок труб. — В сб,: Электромагнитные методы контроля качества. M.: 1965, Московский дом НТП им.Ф.Э.Дзержинского, с, 51.

Дякин В.В., Сандоаский В.А, Теория и расчет накладных аихретоковых преобразователей. — М,: Наука, 1981, с.97.

Дорофеев А.Л., Казаманов Ю.Г. Электромагнитная дефектоскопия. — М.: Машиностроение, 1980, с.196-199.

Изобретение касается неразрушающего контроля и может применяться для выявления прижогов на изделиях изготовленных из ферромагнитных сталей, „„5U„„1820315 А1 (54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОНТРОЛЯ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ФЕРРОМАГНИТНОГО МАТЕРИАЛА (57) Изобретение касается неразрушающего контроля и может применяться для выявле-ния прижо оа на изделиях, изготовленных из ферромагнитных сталей. Цель — расширение области использования, обеспечивается за счет вйяаления прижогов наферромагнитных изделиях с отстройкой от влияния изменений электропроводности и магнитной проницаемости бездефектного участка изделия, Отстройка от влияния измерения магнитной проницаемости осуществляется амплитудным методом выделения информации.

Отстройка от влияния изменения электропроводности осуществляется двухчастотным методом. 4 ил.

Целью изобретения является расширение области использования устройства за счет выявления также и дефектов типа прижог.

1820315

На фиг.1 приведена структурная схема заявляемого ус 1ойства; на фиг.2 — сетка линий уравновешивания ветви а1, с1, b1 прото вофазного моста на 5 кГц; на фиг.3 — сетка линий уравновешивания ветви a>, di, b< противофазного моста на 5 кГц; на фиг.4- сетка линий уравновешивания ветви а2, сз, bz противофазного моста на 1 МГц.

Принцип, действия устройства заключается в следующем. Двухпараметровым ме- 10 тодом отстраиваются от влияния магнитной проницаемости контролируемого изделия на выходные напряжения низкочастотного и высокочастотного противофазных мостов.

Метод заключается в том, что регулируют элементы уравновешивания мостов таким образом, что вектора выходных напряжений мостов на комплексных плоскостях напряжений мостов при влиянии магнитной проницаемости на комплексные сопротивления вихретокового преобразователя двигаются не меняясь по амплитуде- по окружностям, центры которых находятся в неподвижных точках — началах векторов выходных напряжений мостов, . 25

При этом при настройке устройства магнитная проницаемость образца меняется искусственно с помощью его подмагничива. ния постоянным-током.

Отстройка от влияния электропровод- 30 ности осуществляется двухчастотным методом, который заключается в том, что продетектированные выходные напряжения низкочастотного и высокочастотного каналов, одинаковым образом зависящие от 35 электрапроводности, взаимно вычитают.

Информационными параметрами при выявлении прижогов являются влияний магнитной проницаемости,электропроводности и толщины прижога на комплексное сопротивле- 40 ние вихретвкового преобразователя при боль- . шей. рабочей частоте соответственно годографам влияния магнитного слоя на магнитном основании на комплексное сопротивление вихретокового преобразователя. 45

При этом для стали ЗОХГСА электропроводность и магнитная проницаемость бездефектных участков изделия примерно равны

2,4 МСм/м и 140 соответственно, Прижог "закалки" толщиной 20 мкм уменьшает эти зна- 50 чения до 2,2 МСм/и и 70, Прижог "отпуска" толщиной 20 мкм увеличивает эти значения до 2.6 МСм/м и 210. Отсюда следует, что относительное изменение магнитной проницаемости больше относительного изме- 55

: нения электролроводности в 5 раз. . Устройство содержит генераторы .1 и 2 синусоидальных колебаний, выходы кото рых подключены к входам первого и второго противофазных мостов, соответственно, Первый мост выполнен в виде верхней инижней ветвей, содержащих левое и правое плечи. Левое плечо верхней ветви содержит последовательно соединенные первый конденсатор 3 и первую индуктивность 4, правое плечо верхней ветви содержит последовательно соединенные первый резистор 5 и катушку индуктивности вихретокового и реобраэователя 6, левое плечо нижней ветви содержит второй конденсатор 10, правое плечо нижней ветви содержит последовательно соединенные первый переменный конденсатор 9, первый переменный резистор 8 и вторую индуктивность 7. Второй мост также выполнен в виде верхней и нижней ветвей, содержащих левое и правое плечи, Левое плечо верхней ветви содержит третий. конденсатор 17, правое плечо верхней ветви содержит последовательно соединенные.второй резистор 11, четвертый конденсатор 12 и катушку индуктивности вихретокового преобразователя б, левое плечо нижней ветви содержит пятый конденсатор 16, правое плечо нижней ветви содержит последовательно соединенные второй переменный конденсатор 15, второй переменный резистор 14 и третью индуктивность 13. Точки соединения левых плеч верхней и нижней ветвей и правых плеч верхней и нижней ветвей в первом и втором мостах являются входами мостов, причем точки соединения правых плеч верхней и нижней ветвей в первом и втором мосту соединены между собой. Точки соединения правых и левых плеч нижних ветвей мостов предназначены для подключения к земле, Точки соединения правых и левых плеч вер-. хних ветвей первого и второго мостов являются выходами мос ов. Выход первого моста подключен к входу фильтра.низкой частоты 18, выход которого подключен к входу nepeoro амплитудного детектора 20, выход которого соединен с первым входом дифференциального усилителя 22, на выходе которого включен индикатор 23. Выход второго моста. подключен к входу фильтра высокой частоты 19, выход которого подключен к входу второго амплитудного детектора 21, выход которого соединен с вторым входом дифференциального усилителя 22, Значения элементов мостов рассчитываются и выбираются соответственноотстройке по амплитуде выходных напряжений мостов от влияния магнитной проницаемости и на линейность приращений выходных напряжений мостов от влияния электропроводности.

Выбор значений элементов мостов соответственно отстройке по амплитуде выходных напряжений мостов от влияния

1820315 магнитной проницаемости осуществляется с помощью сеток линий уравновешивания, которые строятся по методике имеющейся в работе.

Обозначим: в низкочастотном мосту сопротивление плеча с1Ь1-г1, равное 811+Jx1, сопротивление плеча а1С1-кг, равное )хг1, сопротивление плеча а1б1-гз, равное Jy, сопротивление плеча Ь141-г4 . равное R4 +Jx4, в высокочастотном мосту сопротивление плеча сгЬг-*1, равное R1 +)х1, сопротивление плеча агсг-гг, равное)хг, сопротивление плеча жбг.гз, равное )хз, сопротивление плеча Ьг4г--г4, равное R4 +Jx4, сопротивление вихретокового преобразователя на низкой частоте г.втп на высокой частоте z> n

1 г емкость -c4, Сетки линий уравновешивания ветвей апСпЬп И andnbn МОСТОВ ПРЕДСТВВЛЯЮТ СОЬОЙ комплексные плоскости напряжений мостов с нанесенными на них траекториями концов векторов относительных напряже0апсп 0апап ний мостов Ь и Ь при изменении

0anbn ОапЬп значений сопротивлений моста х1" = чаг, R1n - const,.R1"- = var, x1n = const, х4" = var, Й4 - const, R4 = var, х4 - const.

Методика заключается в следующем: относительное напряжение плеча апсп мостаопре. деляется формулой: тт — Ь—

0апсп Jxg а Ь Jxg+)х +й . Данное уравнение представляет собой дробно-линейную функцию общая форма которой определяется уравнением

g.+ np где е, К g u h — постоянные. комплексные величины; р — переменный параметр.

Выражение, служащее для -определения координат центров окружностей уравновешивания при x1" = var, R1" - const u

R1 "ЧаГ, Х1п = COnSt ОПрЕдЕЛяЕтСя ураВНЕнием:

Wc =у

Решение этого уравнения для напряжениЯ тт — пРих1 =чаг,R1 -const14R1 -var, 0апсп n и и

0апЬп

Х1п - COnat ДаЕТ СЛЕДУЮЩИЕ ВЫРажЕНИЯ ДЛЯ определения координат центров окружНОСтЕй УРаВНОВЕШИВаНИЯ: ПРИ Х1п - Var, R1" - const р!

m, йе — — - =-О, ГапЬп 2R) 0апЬп

5 и и при R1" - var, х1 = const

0апсп 0а с х9

„Ьп = е Оапь„2-„ -+

С помощью этих уравнений строятся сетки линий уравновешивания ветвей а,спЬ h10став и на сетки наносят годографы комплексного сопротивления вихретокового преобразователя, расположенного над ферромагнитным полуп ространством (фиг.2, 4).

При этом увеличение емкостей конденсаторов 3 и 17 сдвигает на сетках линий уравновешивания значения напряжений моста соответствующих сопротивлениям моста х1" (и емкостных и индуктивных) и R1 в сторону больших значений этих сопротивлений.

Вследствие этого при увеличении емко25 сти конденсатора 3 начало годографа напряжений моста при расположении вихретокового преобразователя над ферромагнитным полупространствам на сетке линий уравновешивания моста, приведенной

30 на фиг,2 (т.е. значение напряжений моста, соответствующее равенству нулю индуктивного и вносимого активного сопротивлений вихретокового преобразователя), будет двигаться по линии х1 = О, R1 = чаг в сторону

1 больших значений R1 (к началу координат

1 со стороны, при которой x1 = — 00). Конец

1 данного годографа, соответствующий максимальному значению индуктивного и нуле-. вому значению активиога сопротивления вихретакаваго преабаазователя будет двигаться по линиям х1 = var и R1 .= var в сторону их больших значений (к началу координат со стороны при которой x1 = + 00), Аналогично, при увеличении емкости 17 начало такого же годографа напряжений на . сетке линий уравновешивания приведенного на фиг,4 буует двигаться по линиям х1 = чаг(здесь х1 — емкостное сопротивле-, г ние), R1 = var в сторону их больших значег ний (т.е. тоже к началу координат со стороны, при которой x1 = — 00). Конец данг ного годографа будет двигаться по линиям х1 = чаг, R1 - var в сторону их больших г значений (к началу координат со стороны, при которой х1г - + 00), Форма и размеры годографоа напряжений на сетках линий уравновешивания мостов при расположении вихретоковаго преобразователя нд ферромагнитным полу1820315 пространством при этом меняются. Уменьщение емкости 12 в высокочастотном мосту сдвигает годограф напряжения на сетке линий уравновешивания в сторону уменьшения индуктивных и увеличения емкостных значений сопротивления х1 . Увеличение сопротивлений резисторов 5 и 11 уменьшает размеры годографов напряжений по линиям изменения активных сопротивлений плеч, содержащих вихретоковый преобразователь.

Исходя из этого, значения емкостей конденсаторов 3, 17, 12, сопротивлений резисторов 5, 11 выбираются таким образом, чтобы формы годографов напряжений при влиянии магнитной проницаемости на комплексные сопротивления вихретокового преобразователя обеспечивали необходимые радиусы и один знак кривизны окружностей, совпадающих с этими годографами, чтобы эти годографы в рабочей области изменения электропроводности были возможно более параллельны, при этом параллельность будет при значениях сопротивления х2, х22

1 немного больше резонансных(или при расположении рабочих точек немного правее оси линейной составляющей приведенного напряжения — Im т-,— — - на фиг.2, 4), т.к. при

Овод

Оа Ь этих значениях, линии, параллельные мнимой оси на комплексной плоскости сопротивлений, преобразуются в параллельные окружности на комплексной плоскости напряжений моста.

Аналогично строят сетки линий уравновешивания .ветвей аябдЬ мостов.

Кроме того, значения вышеуказанных элементов мостов 3, 4. 17, 12, 5, 11 должны обеспечить линейность приращений выходных напряжений мостов при изменении электропил>еодности, Данная линейность устанавливается по формулам выходных напряжений мостов.

Если низкочастотный и высокочастотный мосты выведены из состояния равновесия только изменением сопротивлений z1 1 "и

z1, то, соответственно, их приведенные выходные напряжения будут определяться формулами:

Ос1д1 hzl ОС2о2 Ы

=K1, — = Кг

uaqb> 1 Оа2Ь2 2 1 г3 где КтЫ = — 4-zI, ф

111 =12 +z1

h3 = .3

zI1 22 +21

Модули приведенных выходных напряжений мостов будут определяться формула15 ми

О1б1 = IK !М! UCZd2 = IK !М!

Оа1Ь1 )1! ОагЬ2 !Я1!

Г3ри влиянии электропроводности на комплексное сопротивление вихретокового преобразователя формулы примут вид:

1-!С1 11 !К ! ! 2

Оа1Ь1 Д1! +. !д 1

30 ) Uczdz lhz) t !Ы!

Оа2Ь2 211 + +I Я 1

12 I Ак1 12 —

35 приращения модулей сопротивлений моста Ж1 ЦЖ11 I, !М и Ьк112!, соответственно.

Данные формулы можно представить в следующем виде:

UC1d1 !К !Ы!

Оа Ь1 !Д1! !Я1! i >

45 + !К1! !

211! + !М1!

Lhd2 =!К !Ы!

Оа2Ь2 Я1 . Я 1 }б

1hz f

IzI1! +. !Ы1! .

55 Т.к. !Ъ1 !«!Ж 1 и Ihz1 « Iz11 !, топриращения !Ж11. l и !Ьг11 в правой части формул можно не учитывать.

При этом формулы примут вид;

1820315 (2) Ыг11 Г =пг (Ь (", ОМ1 !М(!.Ьl (M (= 1К1!

Осгс(2 I hHI ! д! !ж11 1.

Из данных формул следует, что нелинейность приращений выходных напряжений мостов от влияния электропроводности вносят приращения модулей lhzii I. u !

hz112p

Найдем условия уменьшения данной нелинейности меньше допустимой. Для этого умножим и разделим левые части формулы(1)и(2)на 411 и Izii соответственно и преобразуем формулы: !!!c,> (4М fzI I

lzIí!

lz „! 1az „I< !

1"„!

1, laz ( (ьа,l (azl! „!4

*"*> . !,! (ье„(о

ВЮ !z„! laz,f !

4 .! еЙ

Из формул следует, что при значениях отношений и меньших 0,1 ! Ы11 !Щl"

12Ь Izfi I нелинейность от влияния Ihz1111 и

Ihz1i2! ослабляется в сотни раз. Следовательно, необходимо уменьшать значения приращений hz11 I u Ihz11 I и увеличивать модули сопротивлений Izii u

Ь11 1 . .B противофазных мостах, в режиме, г близком к резонансному модули сопротивЛЕНИЙ Z11 i И iZ11 ОПРЕДЕЛЯК СЯ В ОСНОВ1: 2> ном активными сопротивлениями 5 и 11 плеч, содержащих викретоковый преобразователь, Следовагельно, эти сопротивле5 ния необходимо выбирать достаточно большими..

В результате, формулы приведенных выходных напряжений мостов примут вид;

0 (04, (ь Л! (д= (Iaz, I ("("

0 цс,,) (4,(Iaz,((4z.,.! (д«";(к (М, i(za(, (к!

15 Нетрудно доказать, что, так как приоащения модулей I hzii (, (hzi !" и hzi i (, lhz1 I определяются, соответственно, одними и теми же приращениями модулей сопротивлений вихретокового преобразователя (мвтп l u lhzem I,òîäàííûå приращения

1 У 2 о модулей будут, соответственно, пропорциональны между собой: где п1 и пг — коэффициенты пропорциональности.

ЗО В связи с этим можно записать:,/

Т.о. приращения выходных напряжений мостов при влиянии электропроводности !

0 основы контролируемого изделия линейны.

Если данные напряжения продетектироеать и подать на входы дифференциального усилителя, то можно подобрать коэффициент усиления напряжения на одном из входов

45 дифференциального усилителя таким образом, чтобы напряжение на выходе дифференциального усилителя не зависело от влияния электропроводности основы контролируемого изделия на комплексное сопротивление

50 вихретокового преобразователя, т.е.

Оц Ьа,ъ,l 5 IkII lzI +(!!a,b,(5.!4а !кю! ъ+ (Ц ю 1Н

55 (Ua,1Il Щ Iza !й!!!а,ь,((4 I (!Ч +!М

Н Н

laz,! (ье (оа,ь,l 5. l"Il lzI ("а,ь,((М, =со И.

1820315

Для реализации двухчастотной отстройки от влияния злектропроводности необходимо также, чтобы приращения модулей комплексных сопротивлений вихретокового преобразователя IЖвтп I и !Ь втп (а следовательнои Ihz) и lhz> !") при влиг; янии электропроводности были пропорциональны между собой. Практика показывает, ! Жвтн что для малых отношений 1 и

I мвтп! такая пропорциональность соблю-! zem I г дается.

Противофазные мосты на низкой и высокой.частотах не шунтируют друг друга. Для того, чтобы низкочастотный мост не шунтировал высокочастотный мост последовательно с конденсатором 3 включена индуктивность 4 так, чтобы общее сопротивление плеча а с на низкой частоте осталась расчетным. При этом на высокой частоте сопротивление индуктивностей 4 и 7 в низкочастотном мосту слишком большие для сопротивлений высокочастотного моста и не шунтируют.их. На низкой частоте сопротивления резисторов 11, 14 конденсаторов 16, 17 в высокочастотном мосту слишком большие для сопротивлений низкочастотного моста и также не шунтируют их, Для отстройки от влияния магнитной проницаемости в устройстве применяется образец, изготовленный из того же материала; что и контролируемое изделие с подмагничивающей обмоткой, которая наматывается на часть образца проводом, диаметром 0,2 мм и имеет около 200 витков. Значение подмагничивающего постоянного тока, при котором магнитная проницаемость образца начинает меняться, равно, примерно 50 мА, Сопротивление обмотки постоянному току равно, примерно 40 Ом. Отсюда номинальное напряжение источника постоянного тока, к которому подключается подмагничивающая обмотка, равно 2,5 В.

Устройство работает следующим образом.

Генераторы 1 и 2 вырабатывают синусоидальные напряжения низкой и высокой частот, соответственно. Вихретоковый преобразова-. тель 6 размещается рабочим торцом на поверхности образца с подмагничивающей обмоткой, подключенной к источнику постоянного тока. Варьированием напряжения источника постоянного тока магнитная проницаемость образца меняется. При этом регулированием переменных резисторов 8, 14 и переменных конденсаторов 9, 15 отстраи55 сопротивления переменных резисторов 8, 14 равны 2 кОм, 15 кОм соответственно, Обмотка вихретокового преобразователя 6 наматывается на ферритовом сердечнике. диаметром около 1 мм. проводом, диаметром 0.01 мм.

50 ваются от влияния магнитной проницаемости на выходное напряжение устройства.

Напряжение низкочастотного моста подается на фильтр низкой частоты 18, который пропускает только низкочастотную составляющую напряжения детектируется первым амплитудным детектором 20 и поступает на первый входдифференциального усилителя 22. Напряжение высокочастотного моста подается на фильтр высокой частоты l9, который пропускает только высокочастотную составляющую напряжения, детектируется вторым. амплитудным детектором

21 и поступает на второй вход дифференциального усилителя 22, Источник постоянного тока выключается. Вихретоковый преобразователь 6 сканируется по бездефектному участку поверхности образца. Регулированием коэффициентов усилений напряжений поступаемых на входы дифференциального усилителя 22 отстраиваются от влияния электропроводности на выходное напряжение устройства. С выхода дифференциального усилителя 22 напряжение поступает на индикатор 23, При сканировании вихретокового преобразователя по образцу с прижогом проверяются выявление устройством прижога, Конкретные мосты устройства имеют следующие параметры, рассчитанные и выбранные в соответствии с приведенными выше рекомендациями.

Рабочие частоты имеют следующие значения: F1 = 5 кГц, Fz = 1 М Гц. Глубины проникновения вихревых токов в контролируемое изделие рассчитываются по формуле.

d =, и при значении удельной

О электрической проводимости о, равном 2,4

МСмlм и значении относительной магнитной проницаемости,и, равном 120 на частоте 5 кГц д1 = 0,42 мм, на частоте 1 МГц дгеи 0,03 мм.

Индуктивность вихретокового преобразователя 6 при его нахождении в воздухе равна 255 мк Г. Сопротивления резисторов 5 и 11 равны 16 Ом и 1,6 кОм соответственно.

Емкости постоянных конденсаторов 3, 10;

12, 17, 16 равны 1 мкФ, 100 нФ, 100 пФ, 195 и Ф, 150 и Ф соответственно. Индуктивности

4, 7, 13 равны 510 мкГ, 32 млГ, 410 мкГ соответственно. Максимальные емкости переменных конденсаторов 9, 15 равны 100 нФ, 150 пФ соответственно. Максимальные

1820315

10

25

40

Значение индуктивности 9 выбрано довольно большим: 32 млГ, для того, чтобы уменьшить максимальное значение емкости переменного конденсатора 8 до 100 нФ.

Сетки линий уравновешивания ветвей а1с1Ь1 и а2Ь2с2 противофазных мостов на 5 кГц и 1 МГц с нанесенными на них годографами комплексного сопротивления вихретокового преобразователя расположенного над ферромагнитным полупространством приведены на фиг.2 и 4.

Сетка линий уравновешивания ветви

a>d>bq противофаэного моста на 5 кГц приведена на фиг.3, причем, в качестве реактивного регулируемого параметра взята непосредственно переменная емкость С4 ..

По сеткам линий уравновешивания при. веденным на фиг.2, 3, 4 наглядно видны условия отстроек от влияния магнитной проницаемости на амплитуды выходных напряжений мостов, которые заключаются в том, что вектора выходных напряжений мостов

d>c> и dace при влиянии магнитной проницаемости двигаются не меняясь по амплитудам по окружностям.

Прижоги снижают прочность и долговечность деталей. Однако приборы для выявления прижогов слабой степени при наличии мешающего влияния структуры металла до настоящего времени отсутствуют.

Поэтому выявление прижогов является актуальной задачей, Устройство для контроля изделий из ферромагнитных материалов позволяет выявлять прижоги на ферромагнитных изделиях и этим повышает достоверность нераэрушающего контроля изделий, Формула изобретения

Устройство для контроля иэделий из ферромагнитного материала, содержащее генераторы высокой и низкой частот, вихретоковый преобразователь, две мостовые схемы, в одно из плеч каждой из которых включена катушка индуктивности вихретокового преобразователя, фильтры высокой и низкой частот, два амплитудных детектора и индикатор, первые выходы генераторов высокой и низкой частот подключены к точкам соединения левых плеч верхней и нижней ветвей, соответственно. первой и второй мостовых схем, вторые выходы генераторов высокой и низкой частоты обьединены и подключены к точке соединения правых плеч верхней и нижней ветвей первой и второй мостовых схем, точки соединения правых и левых плеч нижних ветвей первой и второй мостовых схем предназначены для подключения к земле, точки соединения правых и левых плеч верхних ветвей первой и второй мостовых схем являются выходами мостовых схем и подключены соответственно к фильтрам низкой и высокой частот, отличающийся тем, что, с целью расширения области использования эа счет выявления также и дефектов типа прижог, оно снабжено дифференциальным усилителем, первая мостовая схема выполнена в виде верхней и нижней ветвей, содержащих левое и правое плечи, левое плечо верхней ветви содержит последовательно соединенные первый конденсатор и первую индуктивность, правое плечо верхней ветви содержит последовательно соединенные первый резистор и катушку индуктив ности вихретокового и реобразователя, левое плечо нижней ветви содержит второй конденсатор, а правое плечо нижней ветви содержит последовательно соединенные первый переменный конденсатор, первый переменный резистор и вторую индуктивность, а вторая мостовая схема выполнена в виде верхней и нижней ветвей, содержащих левое и правое плечи, левое плечо верхней ветви содержит третий конденсатор, правое плечо верхней ветви — последовательно соединенные второй резистор, четвертый конденсатор и катушку индуктивности вихретокового преобразователя, левое плечо нижней ветви содержит пятый конденсатор, а правое плечо нижней ветви — последовательно соединенные второй переменный конденсатор, второй переменный резистор и третью индуктивность, выходы фильтров высокой и низкой частот соединены с входами соответствующих амплитудных детекторов. выходы которых соединены с входами дифференциального. усилителя, выход которого соединен с инди50 катором.

1820315

1820315

%,Вне- С вЂ” - Она

-Ee

Составитель В. Митюрин

Техред M.Ìîðãåíòàë Корректор M. Самборская

Редактор Л. Волкова

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101

Заказ 2027 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и откритиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35. Раушская наб., 4/5