Способ получения топливных дистиллятов

Способ получения топливных дистиллятов

Реферат

 

Использование: углехимия. Сущность: термическому гидрокрекингу подвергают смесь, содержащую остаточное нефтяное сырье, %: 1 - 10 сапрпелит; 2 - 10 жидкие продукты, содержащие тетралин или его алкилпроизводные в чистом виде или в виде технического продукта, или в смеси с другими углеводородами и 20 - 50 фракция больше 370^oС продуктов термического гидрокрекинга. Исходная смесь может дополнительно содержать 10 - 20% дизельной фракции продуктов термического гидрокрекинга. 1 з. п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к производству светлых нефтяных топлив и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Задачи нефтеперерабатывающей промышленности на современном этапе неразрешимы без широкого внедрения вторичных процессов переработки остаточного нефтяного сырья, содержащего повышенное количество металлов, в первую очередь ванадия и никеля, такого как мазуты, гудроны и тяжелые нефти (мальты).

Одним из применяющихся за рубежом путей решения этой задачи является процесс термического гидрокрекинга остаточного нефтяного сырья, встречающегося в специальной литературе под фирменным названием Аурабон-процесс [1] Достоинством этого процесса является его технологическая гибкость: изменяя режим процесса (температуру, давление, время контакта и т.п.) можно изменять глубину конверсии и выход продуктов. При наиболее жестких режимах в процессе Аурабон при переработке мазута Восканской нефти получают в мас. газ 5,6; бензин 4; дизельный дистиллят 14; вакуумный газойль 65; остаток 13. Бензин и дизельный дистиллят используют для дальнейшей очистки с получением компонентов топлив. Вакуумный дистиллят с пониженным содержанием серы и металлов является хорошим сырьем для каталитического крекинга.

Одним из узких мест термического гидрокрекинга является возможность отложения кокса на стенках аппаратуры, требующее периодической остановки процесса.

Для решения этой задачи одним из наиболее эффективных решений предлагалось проводить термический гидрокрекинг остаточного нефтяного сырья совместно с углем при повышенных температуре и давлении. При таком проведении процесса отложение кокса происходит не на стенках аппаратуры, а на дисперсных частичках угля, обладающих большой удельной поверхностью и некоторой деметаллизирующей и крекирующей активностью.

Количество угля лежит в пределах 0,1-25 мас. и эффективным является диапазон 2-10 мас. Продукты гирокрекинга подвергают разделению с выделением целевых продуктов [2] Как и в процессе Аурабон, основным продуктом гидрокрекинга является вакуумный газойль сырье для каталитического крекинга. Светлые же топливные дистилляты образуются лишь как побочные продукты, то-есть для глубокой переработки остаточного нефтяного сырья необходимо использовать кроме термического гидрокрекинга, по меньшей мере, еще один вторичный процесс каталитический крекинг.

Таким образом, задача глубокой (по существу полной) конверсии остаточного нефтяного сырья путем термического гидрокрекинга в обычных для этого процесса относительно мягких условиях (температура 400-500^оС, давление 3,5-10 МПа, объемная скорость подачи сырья 1-4 ч^-1 не решена в источниках уровня техники.

Наиболее близким заявленному изобретению является способ получения топливных дистиллятов термическим гидрокрекингом смеси, содержащей остаточное нефтяное сырье (смесь гудронов западно-сибирской, ромашкинской и ухтинской нефти или тяжелую нефть месторождения Бузачи, Мангышлак), сапропелит прибалтийский, сернистый сланец или Кузбасский сапромиксит в количестве 2-10 мас. и смолу газификации сланца или ее фракцию с т.кип. 220-340^оС в количестве 2-10 мас. на остаточный нефтепродукт при повышенных температуре и давлении с последующим выделением топливных дистиллятов [3] Выход топливных дистиллятов составляет 90 мас. и более на гудрон. Путем гидрогенизационной переработки дистиллятов термического гидрокрекинга могут быть получены компоненты светлых моторных топлив, в том числе автомобильного бензина и дизельного топлива.

Данное решение несвободно от недостатков. Так, сланцевая смола или фракция с т. кип. 220-340^оС этой смолы в промышленности вырабатывается путем газификации сланца. Этот процесс является технически несовершенным громоздким и главное экологически вредным, так как сопровождается образованием большого количества неиспользуемого полукокса, содержащего в своем составе токсические компоненты и способного к самовозгоранию при складировании, а также фусов смеси жидких (в основном высококипящих) продуктов газификации сланца, содержащих токсические фенолы.

Таким образом, способ [3] не вполне удовлетворительно решает задачу получения топливных дистиллятов из остаточных нефтяных продуктов.

Для достижения технического результата упрощения способа глубокой конверсии остаточного нефтяного сырья и топливные дистилляты и создания экологически чистого производства, предлагается в соответствии с изобретением способ получения топливных дистиллятов термическим гидрокрекингом смеси, содержащей остаточное нефтяное сырье и уголь в количестве 2-10 мас. от остаточного нефтяного сырья при повышенных температуре и давлении с последующим выделением целевых продуктов.

Основной особенностью заявленного изобретения является использование в качестве угля сапропелита, а также использование в качестве сырья дополнительно тетралина и его производных в чистом или в виде технического продукта или их смеси с другими углеводородами в количестве 2-10 мас. от остаточного нефтяного сырья и фракции с т. кип. выше 370^оС, выделенной из продуктов гидрокрекинга и рециклизуемой в количестве 20-50 мас. от остаточного нефтяного сырья.

В некоторых вариантах воплощения изобретения целесообразно подвергать гидрокрекингу смесь, дополнительно содержащую фракцию дизельного топлива, выделенную из продуктов гидрокрекинга и рециклизуемую в количестве 10-20 мас. от остаточного нефтяного сырья.

Понятие "термический гидрокрекинг", используемое в данном описании, имеет традиционное назначение и включает приведение в контакт крекируемого сырья с водородом 500-2000 объемов водорода при нормальных условиях (Т=0^оС, Р= 0,1013 МПа) на один объем жидкого сырья при давлении 5,0-20,0 МПа, объемной скорости 0,7-3 ч^-1 (условное время контакта 20-90 мин) и температуре 390-440^оС.

При промышленном проведении процесса используют традиционное оборудование, применяемое в процессах термического гидрокрекинга, примет такого оборудования описан в [2] Можно использовать и другое реакционное оборудование, известное из уровня техники и применяемое в аналогичных процессах: трубчатые печи, их комбинация с полыми или секционированными барботажными колонными реакторами и т.п. В отличии от процесса каталитичекого гидрокрекинга при проведении термического гидрокрекинга наблюдается удовлетворительная корреляция результатов, полученных в промышленных и пилотных проточных установках с результатами, полученными на лабораторном оборудовании, например во вращающихся автоклавах. Продукты реакции разделяют традиционными методами с использованием традиционного оборудования, такого как сепараторы для отделения водорода, который после соответствующей очистки может быть рециркулирован в процесс, как в традиционных гидрогенизационных процессах, средства для отделения шлама (концентрата твердых компонентов) от жидкости (отстойники, центрифуги, фильтры и т.п.) и средства для ректификации жидких продуктов. Подходящее разделительное оборудование описано в [2] Целевыми топливными дистиллятами, получаемыми при разделении продуктов термического гидрокрекинга, являются обычные широкие топливные фракции: бензиновая, выкипающая в пределах н.к. -205^оС (или н.к. -180^оС), дизельная, выкипающая в пределах 180-370^оС (или 200-370^оС). Возможно также выделение более узких фракций дистиллятов, например, тяжелого дизельного (240-370^оС), легкого бензинового, тяжелого бензинового, реактивного с т.кип. 120-240^оС (т. кип. 200-315^оС) и т.п. свойства и пути дальнейшей переработки которых общеизвестны из уровня техники, такими как гидроочистка (или легкий гидрокрекинг) бензиновой фракции с возможностью последующего риформинга, гидроочистка дизельной фракции и гидрирование реактивных дистиллятов. В результате известных процессов переработки топливных дистиллятов, полученных в соответствии с изобретением, получают товарные дистиллятные топлива или их компоненты. При этом не нужна повторная глубокая деструкция сырья каталитического крекинга, как это известно из уровня техники.

Понятие "остаточное нефтяное сырье" используется в настоящем описании в традиционном значении и охватывает, в частности, такие продукты, как тяжелые нефти (мальты), мазут, полугудрон, гудрон.

В качестве сапропелитов могут быть использованы такие горючие ископаемые как сланцы, сернистые сланцы, сапромиксит.

Водород, используемый для проведения процесса, необязательно должен быть чистым, возможно использование различных водородсодержащих газов, как это принято при осуществлении процессов гидрокрекинга в нефтепереработке.

В качестве тетралина и его производных могут быть использованы как чистые продукты, так и их смеси с другими углеводородами, в том числе и дизельная фракция с т.кип. 200-350^оС, выделенная из гидрированных продуктов гидрокрекинга остаточного нефтяного сырья.

Названные выше и иные преимущества заявленного изобретения проиллюстрированы приведенными ниже примерами.

В качестве остаточного сырья в приведенных ниже примерах используют: гудрон из смеси западно-сибирской нефти, ромашкинской и ухтинской нефтей, который имеет следующую характеристику: плотность ₄²⁰ 1002 кг/м³, элементный состав, мас. С 86,10; Н 11,72; S 2,06; N 0,1; (кислород и примеси по разности до 100%), содержание асфальтенов 13,6 мас. никеля 40-45 г/т, ванадия 70-75 г/т; тяжелая нефть месторождения Бузачи (Казахстан), имеющая следующую характеристику: плотность ₄²⁰ 910 кг/м³, элементный состав, мас. C 85,29; H 11,75; S 1,5; N 0,24 (кислород и примеси по разности до 100%). Содержание фракций, выкипающих ниже 370^оС 20 мас. содержание асфальтенов 9,2 мас.

В качестве сапропелита используют: рядовой прибалтийский сланец, имеющий следующую характеристику, мас. A^d 47,83; CO_2мин^d 8,32; C^daf 80,40; H^daf 9,43; N^daf 0,25; S_t^d 0,91; W^d 0,3; рядовой сернистый сланец, имеющий следующую характеристику, мас. A^d 44,25; CO_2мин^d 8,32; C^daf 73,54; H^daf 9,43, N^daf 1,42; S_t^d 5,10; W^d 4,0; сапромиксит Кузбасский, имеющий следующую характеристику, мас. A^d 29,44; C^daf 77,06; H^daf 8,19; N^daf 0,85; S_t^d 0,56; W^d 2,99.

В качестве жидких продуктов, содержащих тетралин, его алкилпроизводные и их смеси с другими углеводородами используют: тетралин, имеющий следующую характеристику: плотность ₄²⁰ 0,9706; n_D²⁰ 1,5412; состав, мас. цис- и транс-декалины 4,7; тетралин 92,1; нафталин 3,2; тетралин-метилтетралиновая фракция, имеющая следующую характеристику: n_D²⁰ 1,5407; состав, мас. декалин и метилдекалины 1,0; тетралин 79,0; метилтетралины 18,8; нафталин и метилнафталины 1,2; фракция с т. кип. 200-350^оС, имеющая следующую характеристику; пределы кипения 200-350^оС, n_D²⁰ 1,5100; содержание, мас. тетралина и его алкилпроизводных 17,2; элементный состав, мас. C 85,12; H 12,10; S 0,72 (кислород и примеси по разности до 100%).

Процесс термического гидрокрекинга тяжелых нефтепродуктов проводят во вращающемся 2-литровом автоклаве, в который загружают исходную смесь. Гидрокрекинг осуществляют в течение 20-90 мин. Время нагрева автоклава до рабочей температуры составляет 1 ч 50 мин. Процесс ведут при 390-440^оС, давлении 5-20 МПа.

Количество жидкого продукта, содержащего тетралин и его алкилпроизводные составляет 1-10 мас. количество сапропелита 1-10 мас. от исходного тяжелого нефтепродукта. Предусматривается добавление к сырью циркулирующей фракции с т. кип. 200-370^оС жидкого продукта гидрокрекинга в количестве 10-20 мас. на тяжелый нефтепродукт. После окончания опыта автоклав охлаждают, сбрасывают давление, отбирают газ, выгружают жидкие продукты, которые подвергают фильтрованию или центрифугированию для отделения твердых компонентов. Образование коксообразных продуктов ("кокса") на стенках автоклава не наблюдается. Кокс отлагается на минеральной части сапропелита. Жидкие продукты процесса дистиллируют при нормальном давлении для отбора бензиновой фракции с т.кип. до 200^оС, а затем под вакуумом для отбора дизельной фракции с т.кип. 200-370^оС (в расчете на нормальное давление). Остаток от разгонки с т.кип. выше 370^оС возвращается на гидрокрекинг в смеси с исходным нефтепродуктом, а также частично используется в качестве компонента энергетического топлива.

На проточной установке с объемом реактора 3 л процесс проводят при 425^оС, давление 10 МПа и объемной скорости 1 ч^-1, и подаче водорода 800 л на л остаточного нефтепродукта.

П р и м е р 1. Исходное сырье готовят смешением гудрона 100 г, рисайкла с т. кип. выше 370^оС 40 г, рядового прибалтийского сланца 2,8 г и тетралина 4,2 г при температуре 80-120^оС.

Гидрокрекинг гудрона в смеси со сланцем и тетралином ведут при температуре 425^оС, в течение 60 мин, под давлением 10 МПа и соотношение водород: гудрон 800 л/л. Полученные жидкие продукты подвергают фильтрованию для отделения твердых компонентов. Жидкие беззольные продукты дистиллируют первоначально при атмосферном давлении отбирают воду и бензиновую фракцию с т. кип. до 200^оС, а затем отбензиненный продукт перегоняют под вакуумом при остаточном давлении 100 мм рт.ст. с получением дизельной фракции с т.кип. 200-370^оС (в расчете на нормальное давление), а в остатке получают рисайкл и компонент энергетического топлива. Показатели процесса приведены в табл.1.

Полученные продукты имеют следующую характеристику. Фракция с т.кип. до 200^оС: n_D²⁰ 1,4348; элементный состав, мас. C 83,12; H 13,80; S 0,31. Фракция с т.кип. 200-370^оС: n_D 1,4940; элементный состав, мас. С 85,89; Н 11,54; S 0,59. Остаток с т.кип. выше 370^оC: температура размягчения 13^оС; элементный состав, мас. C 83,12; H -8,75; S 1,30, содержание асфальтенов 5,0 мас.

П р и м е р 2. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением давления, составляющего 5,0 МПа. Показатели гидрокрекинга приведены в табл.1.

П р и м е р 3. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением давления, равного 20,0 МПа. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 4. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением количества сланца, равного 5,0 мас. на гудрон. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 5. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением количества сланца, равного 10 мас. на гудрон. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 6. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением количества сланца, равного 1,0 мас. на гудрон. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 7. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением применения рядового сернистого сланца. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 8. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением применения кузбасского сапромиксита. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 9. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением температуры, равной 390^оС. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 10. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением температуры, равной 440^оС. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 11. Сырье и условия аналогичны процессу в примере 1, за исключением продолжительности, равной 20 мин. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 12. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением продолжительности, равной 90 мин. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 13. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением применения тетралин-метилтетралиновой фракции. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 14. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением применения дизельной фракции с т.кип. 200-350^оС, выделенной из гидрированных продуктов гидрокрекинга, нефтяного сырья взятой в количестве 10 мас. на гудрон. Показатели процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 15. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением количества рисайкла с т.кип. выше 370^оС, составляющего 20,0 мас. на гудрон. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 16. Сырье и условия процеса аналогичны примеру 1 за исключением количества рисайкла с т.кип. выше 370^оС, составляющего 50 мас. на гудрон. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 17. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением соотношения водород:гудрон, составляющего 500 л/л. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 18. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением соотношения водород:гудрон, составляющего 2000 л/л. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 19. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением применения тяжелой нефти. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 20. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением применения циркулирующей дизельной фракции гидрокрекинга с т.кип. 200-370^оС, составляющей 10 мас. от гудрона и смешения исходного сырья при температуре 70-110^оС. Результаты процесса приведены в табл.1.

П р и м е р 21. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 20 за исключением количества циркулирующей дизельной фракции с т.кип. 200-370^оС, составляющего 20 мас. от гудрона и проведением его на проточной установке. Смешение исходного сырья производят при температуре 60-90^оС. Результаты процесса приведены в табл.1. Количество циркулирующей дизельной фракции в примерах 20 и 21 в выходе продуктов в расчете на гудрон не учитывалось.

П р и м е р 22. Сырье и условия процесса аналогичны примеру 1 за исключением количества тетралина, составляющего 2 мас. на гудрон. Результаты процесса приведены в табл.1.

Анализ табл.1 показывает следующее. Снижение давления при гидрокрекинге от 10,0 МПа (в условиях примера 1) до 5,0 МПа (в условиях примера 2) снижает общий выход бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций с 90,1 (в условиях примера 1) до 82,5 мас. на гудрон (в условиях примера 2), что ухудшает показатели процесса. Повышение давления до 20,0 МПа (в условиях примера 3) повышает выход бензиновой и дизельной фракций до 92,7 мас. на гудрон (в условиях примера 3). Дальнейшее повышение давления нецелесообразно, так как усложняет аппаратурное формление процесса. Следовательно гидрокрекинг целесообразно проводить при давлении 5,0-20,0 МПа.

Повышение количества сланца от 2,0 (в условиях примера 1) до 5,0 мас. на гудрон (в условиях примера 4) повышает общий выход бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций с 90,1 (в условиях примера 1) до 91,2 мас. на гудрон (в условиях примера 4). При дальнейшем повышении количества сланца от 5,0 (в условиях примера 4) до 10,0 мас. на гудрон (в условиях примера 5) незначительно повышается общий выход бензиновой и дизельной фракций от 91,2 (в условиях примера 4) до 93,3 мас. на гудрон (в условиях примера 5), но одновременно повышается зольность рабочего сырья в два раза от 2,0% (в условиях примера 4) до 3,89 мас. (в условиях примера 5), а следовательно усиливается эрозия аппаратуры. При снижении количества сланца от 2,0 (в условиях примера 1) до 1,0 мас. на гудрон (в условиях примера 6) уменьшается общий выход бензиновой и дизельной фракций с 90,1 (в условиях примера 1) до 87,6 мас. на гудрон (в условиях примера 6).

Применение вместо прибалтийского сланца (в условиях примера 1) сернистого сланца (в условиях примера 7) или сапромиксита (в условиях примера 8) мало изменяет общий выход бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций, который составляет 90,1, 89,2 и 89,7 мас. на гудрон (в условиях примера 1 и примеров 7 и 8, соответственно). Поэтому при гидрокрекинге тяжелых нефтяных продуктов следует применять сапропелиты: прибалтийский сланец, сернистый сланец или сапромиксит в количестве 1,0-10,0 мас. на тяжелый нефтепродукт.

При снижении температуры с 425 (в условиях примера 1) до 390^оС (в условиях примера 9) уменьшается общий выход бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т. кип. 200-370^оС фракций от 90,1 (в условиях примера 1) до 87,5 мас. на гудрон (в условиях примера 9), а ее повышение до 440^оС (в условиях примера 10) также снижает общий выход этих фракций от 90,1 (в условиях примера 1) до 90,0 мас. на гудрон (в условиях примера 10). Поэтому процесс целесообразно вести при температурах в интервале 390-440^оС.

При снижении продолжительности процесса с 60 мин (в условиях примера 1) до 20 мин (в условиях примера 11) также снижается общий выход бензиновой и дизельной фракций от 90,1 (в условиях примера 1) до 86,3 мас. на гудрон в условиях примера 11). Увеличение продолжительности процесса до 90 мин (в условиях примера 12) также приводит к снижению общего выхода бензиновой с т. кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций до 88,9 мас. на гудрон (в условиях примера 12). Исходя из этого длительность процесса должна составлять от 20 до 90 мин.

При уменьшении содержания в рабочем сырье тетралина с 4,2 (в условиях примера 1) до 2,0 мас. на гудрон (в условиях примера 22) снижается общий выход бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций с 90,1 (в условиях примера 1) до 88,8 мас. на гудрон (в условиях примера 22).

Наряду с тетралином (в условиях примера 1) возможно применять тетралин-метилтетралиновую фракцию (в условиях примера 13) практически без изменения результатов процесса. Возможно также использование вместо тетралина (в условиях примера 1) дизельной фракции с т.кип. 200-350^оС гидрированных продуктов гидрокрекинга нефтяного сырья в количестве 10 мас. на гудрон (в условиях примера 14) и получение высокого выхода бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т. кип. 200-370^оС фракций в количестве 88,8 мас. на гудрон (в условиях примера 14).

Дальнейшее повышение содержания в рабочем сырье фракции с т.кип. 200-350^оС гидрированных продуктов гидрокрекинга нефтяного сырья связано с усложнением процесса гидрокрекинга.

Поэтому целесообразно применять тетралин, тетралин-метилтетралиновую фракцию или дизельную фракцию с т.кип. 200-350^оС гидрированных продуктов гидрокрекинга нефтяного сырья в количестве 2,0-10,0 мас. на тяжелый нефтепродукт.

Увеличение количества рисайкла с т.кип. выше 370^оС с 40,0 (в условиях примера 1) до 50,0 мас. на гудрон (в условиях примера 16) связано с увеличением выхода компонента энергетического топлива с т.кип. выше 370^оС, менее ценного, чем бензиновая и дизельная фракция, с 2,4 (в условиях примера 1) до 8,5 мас. на гудрон (в условиях примера 16), а при уменьшении количества рисайкла с т.кип. выше 370^оС до 20 мас. на гудрон (в условиях примера 15), компонент энергетического топлива не образуется. Поэтому рекомендуется применять рисайкл с т.кип. выше 370^оС в количестве 20-50 мас. на гудрон.

Уменьшение соотношения между количеством водорода и гудрона с 800 (в условиях примера 1) до 500 л/л (в условиях примера 17) снижает общий выход бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций с 90,1 (в условиях примера 1) до 87,2 мас. на гудрон (в условиях примера 17), а повышение этого количества до 2000 л/л (в условиях примера 18) несколько повышает выход этих фракций до 91,4 мас. на гудрон. Дальнейшее увеличение подачи водорода на гудрон нецелесообразно из-за повышения эксплуатационных расходов. Поэтому рекомендуется применять соотношение между водородом и тяжелым нефтепродуктом в пределах 500-2000 л/л.

Наряду с гудроном (условия примера 1) гидрокрекингу возможно подвергать тяжелую нефть (условия примера 19), получая при этом высокий выход целевых бензиновой с т.кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций, равной 91,5 мас. в расчете на тяжелую нефть (в условиях примера 19).

Новый технический результат, достигаемый заявленным изобретением, проявляется при сопоставлении данных примера 1 с данными примера 23, который соответствует примеру в прототипе [3] поскольку в примере 1 используют аналогичное нефтяное сырье (гудрон) и его термический гидрокрекинг проводят при одинаковых условиях с примером из прототипа: температура 425^оС, рабочее давление 10 МПа, продолжительность 60 мин, подача на 1 л гудрона 800 л водорода и достигают практически одинаковый суммарный выход бензиновой с т. кип. до 200^оС и дизельной с т.кип. 200-370^оС фракций 90,1 (в примере 1) и 96,0 мас. на гудрон (в примере 23 прототипа [3]), но упрощается способ переработки остаточного нефтяного сырья за счет исключения технически несовершенного (громоздкого и экологически вредного) процесса газификации сланца, используемого для получения жидкой добавки сланцевой смолы или ее фракции с т. кип. 220-340^оС для гидрокрекинга гудрона, которые заменяются в заявленном изобретении на жидкие продукты, содержащие тетралин, его алкилпроизводные и их смеси с другими углеводородами, которые вырабатываются современными технологическими процессами, то-есть достигнут новый технологический эффект, указанный в преамбуле заявленного изобретения и невытекающий из уровня техники.

Формула изобретения

1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОПЛИВНЫХ ДИСТИЛЛЯТОВ термическим гидрокрекингом смеси, содержащей остаточное нефтяное сырье, сапропелит, при повышенных температуре и давлении с последующим выделением целевых продуктов, отличающийся тем, что используют сапропелит в количестве 1 10% от массы остаточного нефтяного сырья и термическому гидрокрекингу подвергают смесь, дополнительно содержащую жидкие продукты, содержащие тетралин или его алкилпроизводные в чистом виде или в виде технического продукта, или в смеси с другими углеводородами в количестве 2 10% от массы остаточного нефтяного сырья и фракцию с температурой кипения выше 370^oС продуктов термического гидрокрекинга в количестве 20,0 50,0 от массы остаточного нефтяного сырья.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что термическому гидрокрекингу подвергают смесь, дополнительно содержащую дизельную фракцию продуктов термического гидрокрекинга в количестве 10 20% от массы остаточного сырья.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5, Рисунок 6