Гибкая трубчатая конструкция и способ ее формирования, способы формирования спирального элемента и соединения с трубчатой конструкцией

Гибкая трубчатая конструкция и способ ее формирования, способы формирования спирального элемента и соединения с трубчатой конструкцией

Реферат

 

Использование: для изготовления трубчатых конструкций. Сущность: трубчатая конструкция, например труба или резервуар, снабжена стенкой, выполненной из пластмассы, композитов или эластомерных материалов, композитные материалы спирально наматываются и разделены эластомерными полосами, стенка имеет внутренний стеновой элемент, образованный непрерывным гибким пластмассовым цилиндром со спиральным выступом на его наружной поверхности, наружный слой выполнен из чередующихся спирально намотанных полос из композита и эластомера, композитная полоса имеет направленный радиально внутрь выступ, удаленный в осевом направлении от выступа на пластмассовом цилиндре, но перекрывающийся в радиальном направлении, цилиндр и слой разделены промежуточным слоем, выполненным из композитных и эластомерных полос, композитная полоса располагается между каждой парой соседних выступов и отделена от них эластомерной полосой, наружный стеновой элемент выполнен из чередующихся спирально намотанных композитных и эластомерных полос, причем последние имеют шаг намотки больше, чем внутренний стеновой элемент. 4 с.и. 19 з.п. ф-лы, 25 ил., 2 табл.

Изобретение касается трубчатых конструкций, выполненных частично из композитных материалов.

Композитный материал может рассматриваться как микроскопическая комбинация из двух или более определенных материалов, имеющих различную поверхность раздела между ними. Композиты обычно имеют прерывистые волокна или фазу из частиц и непрерывную матричную фазу.

Дисперсная или прерывная фаза является более жесткой и прочной, чем непрерывная матричная фаза и обычно имеется 10% или больше объемной доли дисперсной фазы.

Композиты могут быть разделены на классы различными способами. Одна схема классификации заключается в разведении их по виду армирования, используемого в дисперсной фазе, т.е. армирование частицами, армирование волокнами или слоистые композиты. Армированные волокнами композиты содержат армирования, имеющие длины, значительно большие, чем их поперечные размеры. Армированные волокном композиты могут быть дополнительно разделены на те, что содержат дисперсные или непрерывные волокна. Композит может считаться дисперсно-волокнистым или коротковолокнистым композитом, если его свойства изменяются с длинной волокна. С другой стороны, когда длина волокна является такой, что любое дальнейшее ее увеличение не приводит, например, к увеличению модуля упругости композита, то последний рассматривается в качестве композита, армированного непрерывными волокнами. Большинство армированных непрерывными волокнами композитов содержат волокна, которые сравнимы по длине или больше, чем общие размеры композитной части.

Композиты с органической матрицей, армированной стекловолокном, являются более известными и широко использующимися и имеют широкое применение в промышленности, потребительских товарах, оборонной и аэрокосмической промышленностях. Обычно используемое стекловолокно известно как E-стекло, кальциевое альминоборосиликатное стекло, имеющее пригодный баланс механических, химических и электрических свойств при умеренной стоимости. Другие материалы армирования волокном включают синтетические органические волокна (например, нейлон, полиэфир и арамиды) и синтетические неорганические волокна (как то, бор, углерод и карбид кремния).

Матричные материалы схватывают диапазон от полимеров до металлов и керамики. Полимеры являются обычно наиболее используемыми матричными материалами, в частности органические полиэфиры и винилэфирные смолы. Полимеры отличаются низкой плотностью, относительно низкой прочностью, нелинейной зависимостью между напряжением и деформацией и относительно высокой зависимостью деформации-разрушения. Когда требования к свойствам оправдывают дополнительные расходы, то могут использоваться другие матрицы, включая эпоксидную смолу, бутадиен, висмалемид, полиимиды и другие термореактивные смолы и термопластичные смолы. Могут использоваться также совместно смешанные пучки волокон.

Композитные структуры, включающие непрерывные однонаправленные ориентированные волокна, могут быть по своей сущности радиально анизотропными, т.е. они проявляют существенно различные свойства по различным осям. Прочность, жесткость и коэффициент теплового расширения могут изменяться более, чем в 10 раз в различных направлениях. В направлении волокна нагрузки воспринимаются главным образом волокнами, которые определяют механические свойства в этом направлении. Волокна деформируются очень мало и ограничивают матрицу небольшими деформациями. С другой стороны, волокна не оказывают значимого содействия в направлении, перпендикулярном волокнам, в результате чего матрица действует в качестве непрерывной грузонесущей конструкции и волокна двигаются вместе с деформирующейся матрицей, не оказывая существенного сопротивления деформации. Механические свойства, замеренные поперек направлению армирования, будут, таким образом, аналогичны тем, что у неармированных матричных материалов.

Цель матрицы композита состоит в удержании армирующих волокон в правильной ориентации и положении с тем, чтобы они могли нести предназначенные нагрузки, распределять нагрузки более или менее равномерно среди волокон и обеспечивать сопротивление распространению трещины и повреждению Механические свойства матрицы обычно оказывают небольшое влияние на общую прочность композита, кроме характеристик передачи нагрузки и прочности поверхности раздела. Матрица в основном определяет общие ограничения температуры эксплуатации композита и может также контролировать его стойкость к окружающей среде.

Трубчатая конструкция, подверженная напряжению, обусловленному давлением на закрывающемся свободном конце, как например резервуар давления или нагнетающий трубопровод, может подвергаться воздействию внутреннего или наружного давления, а поэтому должна иметь конструкцию трубчатой стенки, одновременно противостоящую продольным и окружным направлениям. Кроме того, трубчатая конструкция может подвергаться воздействию одного или комбинации из наружного нормального или касательного напряжений, обусловленных наружным давлением, изгибающей, окручивающей или термической нагрузкой.

В случае жестких трубчатых конструкций, использующих изотропные материалы, как то сталь или другие металлы, конструкция одновременно может сопротивляться продольным и окружным напряжениям с одной стеновой конструкцией.

Поскольку однонаправленные композиты обычно имеют исключительные свойства в направлении армирующих волокон, но слабы к посредственным свойствам перпендикулярно (поперек) волокнам, то подход, выбранный для известных армированных непрерывными волокнами композитных трубчатых конструкций, подверженных воздействию более чем одной размерной нагрузки, заключался в комбинировании слоев с различной ориентацией волокон. Таким образом, более слабые свойства перпендикулярно направлению волокон увеличиваются за счет более лучших свойств в направлении ориентации волокна. Примыкающие слои скрепляются вместе в слоистую структуру и ориентированы под различными углами один относительно другого так, что эффективные свойства слоистой структуры отвечают некоторому конкретному условию нагружения. Внешние нагрузки или напряжения, прикладываемые к композитной трубчатой конструкции, приводят к возникновению внутренних напряжений, которые являются различными в индивидуальных слоях. Наружные нормальные напряжения могут приводить не только к внутренним нормальным напряжениям, но и к внутренним касательным напряжениям, а наружные касательные напряжения могут приводить к внутренним нормальным напряжениям, а также внутренним касательным напряжениям. Поэтому, эффективные свойства слоистых материалов подгоняются, чтобы удовлетворять требованиям характеристик за счет использования теории слоистости, по которой соотношения между напряжением и деформацией для тонкой слоистой пластины создаются для случая усилий пластинчатой мембраны и изгибающих моментов.

Известные слоистые композитные трубчатые конструкции используют целый ряд конфигураций армирования непрерывными волокнами для достижения требуемых эффективных слоистых свойств. Сюда входит конфигурация, ориентирующая армирующие волокна под постоянным углом спирали, что разлагает различные внешние усилия в одно результирующее усилие в направлении волокна. Другая конфигурация, используемая при отсутствии закручивающих сил, комбинирует продольно ориентированные армирующие волокна (параллельные оси цилиндра) для сопротивления осевым нагрузкам вместе с ориентированными в круговую армирующими волокнами (перпендикулярно оси цилиндра) для противостояния кольцевым нагрузкам.

Другая конфигурация сочетает ориентированные по кругу армирующие волокна для сопротивления части кольцевой нагрузке вместе со спирально ориентированными армирующими волокнами для сопротивления закручивающим и осевым нагрузкам и части кольцевой нагрузки. Еще одна конфигурация ориентации непрерывных волокон, использующаяся в известных композитных трубчатых конструкциях, сочетает ориентирование в круговую армирующих волокон для сопротивления части кольцевой или сдавливающей нагрузки вместе со спирально ориентированными волокнами или сопротивления скручивающим нагрузкам и части сдавливающей и осевой нагрузкам вместе с продольно ориентированными армирующими волокнами для сопротивления части осевой нагрузки.

Когда конструкция должна быть относительно жесткой и от нее не требуется значительной гибкости, то слоистая структура может использовать соответствующие конфигурации для удовлетворения предполагаемых условий приложения нагрузки. Однако, когда требуется гибкая конструкция, то тогда необходимы дополнительные соображения.

Жесткость к изгибу или жесткость на изгиб трубчатой конструкции является мерой ее жесткости или сопротивлением к смещению перпендикулярно ее длине, что определяется как эластичными свойствами материала, так и поперечными размерами. Жесткость к изгибу трубчатой конструкции может быть выражена радиусом кривизны (r), образующимся от приложения изгибающего момента (М) и является пропорциональной модулю упругости (Н) и моменту инерции (I), что определяется формулой l/r = M/EI. Прогиб при изгибании трубчатой конструкции приводит к сжатию одной половины стенки цилиндра и растяжению другой половины с нейтральной осью, не изменившейся в длине. Однако в отличие от осевого сжатия или растяжения, продольное осевое напряжение линейно изменяется выше и ниже от нейтральной оси.

Трубчатые конструкции ограничены в такой степени, в какой они могут отклоняться перпендикулярно своей длине при изгибании под действием максимальной величины растягивающего или сжимающего напряжения (любое вызывает разрушение), которыми стенка цилиндра в самой удаленной от нейтральной оси точке может нагружаться без разрушения. Такая зависимость может быть выражена формулой о- = E_с/r, где о- = продольное напряжение в стенке цилиндра на расстоянии от центральной оси (с) цилиндра, дающее радиус кривизны (r). Продольное напряжение, образующееся в стенке цилиндра, отклоняющейся при изгибании, является, таким образом, обратно пропорциональным радиусу кривизны и прямо пропорциональным расстоянию от центральной линии цилиндра. Большая кривизна (меньший радиус) увеличивает осевое напряжение в стенке цилиндра, а максимальное напряжение наблюдается на периферии цилиндра на большем расстоянии от его нейтральной оси. Прочность на изгиб трубчатых конструкций обычно называют максимальным напряжением, которое может выдерживать поверхностный элемент цилиндра при изгибе без разрушения.

Для композитных трубчатых конструкций фундаментальные принципы управления изгибанием остаются такими же. Однако, существуют некоторые дополнительные факторы. Для композитных трубчатых конструкций, содержащих армированные непрерывными волокнами слоистые слои, ориентированные в различных направлениях относительно друг друга, максимальное напряжение при изгибе не обязательно возникает на самом внешнем периметре цилиндра, как у изотропных материалов. Вследствие различной направленной ориентации волокнистого армирования, каждый слоистый слой вероятно имеет различную прочность и жесткость при измерении в направлении оси цилиндра. Когда изгибающий момент прикладывается к композитной трубчатой конструкции, то продольное напряжение возникает в каждом слоистом слое пропорционально модулю упругости этого слоя и его расстоянию от нейтральной оси. Максимальное напряжение при изгибе в каждом слое наблюдается из радиальной наружной кромки каждого слоистого слоя. Это продольное напряжение, возникающее в каждом слоистом слое, воспринимается прочностью каждого слоя с разрушением, происходящим в индивидуальном слоистом слое с наименьшим пределом происходящим в индивидуальном слоистом слое с наименьшим пределом прочности (в пределах его жесткости) относительно создаваемого напряжения при изгибе. Поэтому, хотя слоистая структура композитных трубчатых конструкций создает потенциально другое место разрушения при изгибе, отличное от наружного периметра цилиндра, максимальный изгиб известных композитных трубчатых конструкций ограничивается максимальным продольным напряжением, которое может выдерживать самый первый разрушающийся слоистый слой.

Анизотропная сущность армированных непрерывными волокнами композитов накладывает ряд ограничений на способность увеличивать максимальный прогиб известных композитных трубчатых конструкций. Слоистые слои, содержащие волокнистые армирования, ориентированные параллельно напряжению при изгибе, проявляют наивысший предел прочности и наибольший модуль упругости. Волокна, ориентированные поперек напряжению при изгибе, будут обнаруживать не только наименьший модуль упругости, но и наименьший предел прочности.

Если даны высокие уровни прочности и предсказуемости армированных непрерывными волокнами композитных конструкций при осевом растяжении, то мало вероятно, чтобы та часть известной стенки цилиндра, которая подвергается растяжению, осевого расширения не может быть на практике приведена в соответствие с обычным расширением стальных устройств, существенные ограничения накладываются на характеристику известных композитных трубчатых конструкций, когда они используются в качестве резервуаров давления или содержащих давление трубопроводов.

Для создания гибкой трубчатой конструкции были предложены различные конструкции (см. например, патент США, 3858616, кл. F 16 L 11/08, 1975), в которых стенка конструкции изготавливалась из нескольких различных компонентов. В случае гибких трубчатых конструкций, использующих изотропные материалы, как то сталь и другие металлы, существует значительное снижение эффективности конструкции в противоположность жестким трубчатым конструкциям, так как конструктор должен обеспечивать конструктивную стенку или слой, противостоящий каждой из продольных и окружных усилий. Одна стенка конструкции или слой должен быть ориентирован так, чтобы главным образом оказывать сопротивление окружным усилиям, одновременно с этим обладая способностью простираться в осевом направлении для обеспечения изгиба, тем самым обладая незначительным или никаким сопротивлением к продольным усилиям. Вторая стенка или слой должен быть ориентирован так, чтобы периодически противодействовать продольным силам, при этом одновременно обладая способностью простирать себя в осевом направлении для обеспечения изгибания, тем самым имея незначительное сопротивление или никакого к окружным усилиям. Оба независимых слоя служат для осуществления их специальных функций за счет использования узких спирально намотанных полос, которые в обоих случаях периодически подвергаются напряжению вдоль длины полосы с небольшим напряжением или отсутствием его поперек ширины узкой полосы. По этой причине изотропные материалы, как например, сталь и другие металлы, являются неэффективными материалами для таких гибких конструкций, поскольку прочность материала в направлении поперек длины полосы остается недоиспользованной и тем самым теряется при противодействии напряжением, прикладываемым к трубчатой конструкции.

Обычно, известные стальные гибкие трубчатые конструкции используют механизм спирально ориентированных взаимносцепленных металлических полос, служащих для ограничения максимальной осевой деформации при изгибании в любой точке по длине цилиндра. Этот механизм обеспечивает за счет выполнения U- или Z - образного профиля и последующего формования его в спирально ориентированную стальную полосу таким образом, чтобы обеспечить блокировку полосы при ее формировании вокруг трубы. При изгибании этот механизм блокировки ограничивает зазор между соседними полосами максимально установленным размером, тем самым образуя определенную удерживающую "сетку", через которую внутренняя пластмассовая облицовка или пузырь не может выдавливаться.

Однако как отмечалось выше, изотропные материалы, как то сталь и другие металлы, являются неэффективными материалами для таких гибких конструкций, поскольку прочность материала в направлении поперек длины полосы не доиспользуется и тем самым теряется при сопротивлении напряжениям, прикладываемым к трубчатой конструкции.

Хотя композиты считаются анизотропными и должны, поэтому быть более эффективными, чем изотропные материалы в таких конструкциях, однако механизмы блокировки, как те, что использовались для стальных конструкций, не практикуются с гибкими трубчатыми конструкциями, использующими армированные непрерывными волокнами композитные материалы. Хотя линейная U- или Z - образной формы армированная волокном композитная часть может быть изготовлена с помощью процесса pultrusion/"проталкивание", однако последний не практикуется для изготовления спирально ориентированных компонентов, использующихся в стальных конструкциях, поскольку такая часть не может подвергаться последующему формированию.

Таким образом, задачей настоящего изобретения является обеспечение гибкой трубчатой конструкции, допускающей использование волокнистых армированных композитов в качестве конструкционного компонента.

Вообще настоящее изобретение обеспечивает трубчатую конструкцию, имеющую окружную стенку, выполненную из двух расположенных рядом стеновых элементов. Один из стеновых элементов содержит несколько расположенных рядом слоев, один из которых является непрерывным и гибким и имеет спирально намотанный радиальный выступ, направленный в сторону другого слоя. Другой слой включает первую спирально намотанную композитную полосу, имеющую радиальный выступ, направленный в сторону другого слоя. Другой слой также включает спирально намотанную эластомерную полосу, помещенную между соседними проходами или витками композитной полосы. Выступы одного и другого слоев ступенчато расположены относительно друг друга в осевом направлении и перекрывают друг друга в радиальном направлении. Слои разделены промежуточным слоем, имеющим спирально намотанную композитную полосу, расположенную между каждой парой выступов, и закрыты с концов спирально намотанными эластомерными полосами с тем, чтобы разместить эластомерную полосу между композитной полосой промежуточного слоя и одного слоя с выступами. Композитные полосы слоев перекрывают друг друга в осевом направлении для получения непрерывного композитного барьера в одном стеновом элементе в радиальном направлении. Другой стеновой элемент содержит слой из чередующихся спирально намотанных композитных и эластомерных полос. Шаг спирально намотанных композитных полос у радиально наружного стенового элемента больше, чем шаг композитных полос у радиально внутреннего стенового элемента. Эластомерные полосы в каждом стеновом элементе равномерно распределяют композитные полосы на соответствующем стеновом элементе при изгибании трубчатой конструкции для поддержания ее конструктивной целостности.

При изгибании три слоя, которые содержит один стеновой элемент, служат для обеспечения и облегчения переориентации композитных полос способом, который стремится свести к минимуму напряжения, возникающие в таких структурных компонентах, и который пытается поддержать максимальную равномерную деформацию по длине цилиндра за счет ограничения максимального осевого расстояния, разделяющего любые две соседние спирально намотанные полосы, жесткость на изгиб цилиндра в значительной степени определяется радиальной толщиной и модулем упругости непрерывного гибкого слоя. Промежуточный и другие слои одного стенового элемента обеспечивают основное сопротивление окружным растягивающим напряжениям, обусловленным внутренним давлением, и сопротивление окружным сжимающим напряжениям, обусловленным осевым приложением нагрузки и наружным давлением. При изгибании деформации эластомерного материала между соседними спирально намотанными композитными полосами допускается укорачивание той половины стенового элемента, которая подвергается сжатию за счет перехода части эластомерного материала в противоположную половину стенового элемента, подвергающегося растяжению.

Другой стеновой элемент обеспечивает сопротивление продольным растягивающим напряжениям, обусловленным внутренним давлением, скручивающей и осевой нагрузками, и сопротивление сжимающим напряжениям, обусловленным наружным давлением. Когда действуют изгибающие усилия, то части стеновых элементов, находящиеся под сжатием, достигают укорачивания по их продольной оси за счет уменьшения расстояния между соседними композитными полосами. Части стенового элемента, находящиеся под растяжением, достигают удлинения по своей продольной оси за счет увеличения расстояния между соседними композитными полосами. Для любой заданной длины цилиндра при изгибании увеличение в районе выше нейтральной оси равно уменьшению в районе ниже нейтральной оси. При изгибании часть эластомерного материала в уменьшившейся части между соседними композитными полосами на половине цилиндра, которая укоротилась в осевом направлении за счет сжатия, перераспределяется в увеличившуюся часть между соседними композитными полосами на половине цилиндра, находящейся под растяжением. Таким образом, минимальное напряжение при изгибе образуется в армированных волокном композитных полосах и скорее изгибание становится возможным за счет изменения их геометрии и деформации эластомерного материала.

Трубчатая конструкция предпочтительных вариантов сводит к минимуму опору на ограниченные и сильно изменяющиеся максимальные величины напряжения сжатия для обеспечения достижения меньшего радиуса кривизны.

Трубчатая композитная конструкция, которая может подвергаться воздействию внутреннего или наружного давления, теплового или скручивающего напряжения, или комбинации этих нагружающих условий, должна быть выполнена так, чтобы предел прочности слоистого материала был достаточным, чтобы выдерживать воздействие всех напряжений, включая напряжение при изгибе, без разрушения. Поэтому прикладываемое напряжение к цилиндру при изгибании должно добавляться к прикладываемому напряжению, обусловленному другими условиями нагрузки, при определении требуемых ориентации и толщины слоистой структуры. В предпочтительном варианте, поскольку структурные компоненты трубчатой конструкции, в частности спирально намотанные композитные полосы, не подвергаются существенному напряжению при изгибании, то толщина слоистого материала определяется в основном другими условиями приложения нагрузки.

На фиг. 1 изображен общий вид сбоку трубчатой конструкции с постепенно удаленными ее слоями; на фиг. 2 - вид сбоку конструкции, представленной на фиг. 1; на фиг. 3 - вид в сечении фиг. 2 по нейтральной оси, выполненном по линии 3А-3А; на фиг. 4 - вид, аналогичный представленному на фиг. 3, но выполненных по линии 3В-3В; на фиг. 5 - вид, аналогичный представленному на фиг. 3, выполненный по линии 3С-3С; на фиг. 6 - общий перспективный вид другого варианта трубчатой конструкции; на фиг. 7-16 - схематичное изображение последовательных этапов изготовления конструкции, показанной на фиг. 1; на фиг. 17 - показана установка, использующая в качестве альтернативы процедуре, показанной на фиг. 7; на фиг. 18-25 - схематично показаны последовательные этапы операции соединения двух трубчатых конструкций, аналогичных той, что показана фиг. 1.

Как показано на фиг. 1, трубчатая конструкция 10 имеет окружную стенку 12, выполненную из двух установленных рядом стеновых элементов 14, 16. Наружная оболочка 18 заканчивает стенку 12 и обеспечивает защиту от окружающей среды для элементов 14, 16.

Как показано на фиг. 3, радиально внутренний стеновой элемент 14 содержит три отдельных слоя, а именно, 20, 22 и 24. Внутренний слой 20 состоит из непрерывного гибкого пластмассового цилиндра 26, имеющего спирально намотанный выступ 28, направленный радиально наружу от него. Слой 20 обычно изготавливается из термопластического полимера или эластомерного материала и является предпочтительно непроницаемым для жидкостей, воздействию которых он может подвергаться. В некоторых случаях, слой 20 может включать внутреннюю обкладку (не показано) из непроницаемого материала, в результате чего цилиндр 26 может быть изготовлен из материала, имеющего различные свойства.

Наружный слой 24 состоит из спирально намотанной композитной полосы 30, имеющей радиально внутренний выступ 32, направленный в сторону внутреннего слоя 20. Композитная полоса 30 имеет такой же шаг и направление, что и спиральные выступы 28. Однако выступы 32 и 28 ступенчато располагаются в осевом направлении и перекрываются в радиальном направлении. Вторая спирально намотанная композитная полоса 34 расположена между последовательными витками полосы 30 и размещена в осевом направлении так, чтобы быть выровненной с выступом 28. Каждая из композитных полос 30, 34 состоит из пучка волокон или ровницы, например, E-стекла, в основном ориентированного в направлении намотки с матрицей диспергированной между волокон. Волокна в ровнице могут удерживаться поперечными волокнами, идущими вокруг ровницы для обеспечения гладкой наружной поверхности и сопротивление скручивающим нагрузкам в полосе, возникающих при изгибании конструкции. Матрица, например, может быть полиэфиром. Обычно, композитные полосы имеют 75% по весу волокон и 25% по весу матрицы, хотя, как будет описано ниже, могут использоваться другие материалы и соотношения.

Между композитными полосами 30, 34 расположена пара спирально намотанных эластомерных полос 36, 38. Эти полосы могут быть из любого подходящего эластомера, например, неопрена. Полосы 36 и 38 расположены на противоположных концах композитной полосы 30 и служат для поддержания композитных полос 30 и 34 на расстоянии друг от друга.

Промежуточный слой 22 расположен между слоями 20, 24 и состоит из двух композитных спирально намотанных полос 40, 42. Каждая из этих полос 40, 42 имеет тоже направление и шаг, что и полосы 30 и 34 и расположена в осевом направлении так, чтобы перекрывать в осевом направлении каждую из соседних полос 30, 34 наружного слоя 24. Каждая из полос 40 и 42 расположена между соседними выступами 32, 28. Две эластомерные полосы 44, 46 и 48, 50 взаимодействуют с композитными полосами 40 и 42 соответственно и расположены на противоположных их сторонах. Таким образом, полоса 44 расположена между композитной полосой 40 и выступом 28, а эластомерная полоса 46 расположена между полосой 40 и выступом 32. Аналогично, эластомерные полосы 48 и 50 расположены между композитной полосой 42 и выступами 32 и 28 соответственно.

Слой из уменьшающего трение материала, например из полиэтиленовой пленки 52, расположен между внутренним слоем 20 и промежуточным слоем 22. Аналогично слой из уменьшающего трение материала 54 располагается между наружным слоем 24 и промежуточным слоем 22, тем самым сводя к минимуму сопротивление относительному осевому перемещению между слоями 22 и 24.

Наружный стеновой элемент 16 отделен от внутреннего стенового элемента 14 уменьшающей трение пленкой 56. Наружный стеновой элемент 16 состоит из внутреннего и наружного слоев 58, 60, которые в свою очередь разделены уменьшающей трение пленкой 62. Каждый из слоев 58 и 60 состоит из чередующихся композитных полос 64 и эластомерных полос 66, намотанных спирально. Шаг между последовательными нитками каждой полосы 64 больше, чем у композитных полос внутреннего стенового элемента 14, в результате чего, вообще, будет иметь место большее число индивидуальных полос 64, чем полос 30, 34. Для большей ясности, каждая отдельная полоса 64 обозначена с суффиксом a, b на фиг. 3,А и соответствующая эластомерная полоса 66 также обозначена с суффиксами a, b, c. Шаг полос 64, 66 в наружном слое 60 является таким же, как и у внутренних слоев 58, но противоположной направленности, как показано на фиг. 1.

Уменьшающая трение пленка 68 располагается между наружной оболочкой 18 и слоем 60 для сведения к минимуму сопротивления относительному перемещению между оболочкой и наружным слоем 60.

При работе начальная жесткость на изгиб конструкции 10 определяется гибким слоем 20. Композитные полосы наружного слоя 24 и промежуточный слой 22 стенового элемента 14 по существу образуют спиральные пружины, выполненные из композитного материала и не оказывают существенного содействия жесткости на изгиб всей конструкции. Перекрытие композитных полос промежуточного слоя 22 и наружного слоя 24 образует непрерывный барьер из композитного материала в радиальном направлении в стеновом элементе 14 и, тем самым, поддерживает слой 20 против внутреннего давления, чтобы предотвратить вдавливание слоя 20 через стеновой элемент 14. Эластомерные полосы служат для поддержания композитных полос равномерно распределенными по осевой длине трубчатой конструкции и взаимодействия с выступами 28 и 32 для поддержания композитных полос 42 промежуточного слоя в центре между композитными полосами 30, 34 наружного слоя 24. Как показано на фиг. 4 и 5, когда трубчатая конструкция изгибается поперек своей продольной оси, то композитные полосы на одной стороне от нейтральной оси расходятся, а композитные полосы на другой стороне от нейтральной оси сходятся. Это достигается за счет смещения целиком эластомерных полос, которые, однако, сохраняют равномерное приложение нагрузки к композитной полосе для поддержания их равномерно распределенными, а также для поддержания непрерывного композитного барьера в радиальном направлении.

При изгибании проведение каждого из компонентов, содержащихся в слоях, определяется поведением компонентов, имеющих большую жесткость на изгиб. При изгибании тот компонент, который имеет наибольшую жесткость на изгиб, будет первый добиваться своей измененной формы и стремится сместить компонент со следующей наибольшей жесткостью на изгиб, чтобы он следовал его перемещению. Компонент со второй наибольшей жесткостью на изгиб будет принимать свою измененную форму в пределах ограничений, накладываемых компонентом с наибольшей жесткостью на изгиб, и стремится сместить компонент с третьей наибольшей жесткостью на изгиб, чтобы он следовал его перемещению За счет изменения размеров и модулей упругости композитных, пластмассовых и эластомерных компонентов, образующих слои, можно определить поведение каждого из компонентов при изгибании. Для трубчатой конструкции с внутренним диаметром 76,2 мм и углом спирали 70^o следующие размеры компонентов и модули упругости обеспечивают следующие соответствующие напряжения при изгибе для каждого компонента, приведенные в табл.1.

В приведенном выше примере, пластмассовый цилиндр 26 диктует поведение остальным компонентам, благодаря его значительно большей жесткости на изгиб относительно других компонентов. Спирально намотанные эластомерные полосы, благодаря их следующей наибольшей жесткости на изгиб, будут изменять свою форму в пределах, определенных пластмассовым цилиндрическим компонентом и в свою очередь заставляет приспосабливаться композитные полосы с меньшей соответствующей жесткостью на изгиб. За счет надежного контролирования поведения компонентов таким образом, а также благодаря минимальной жесткости на изгиб структурных композитных компонентов, трубчатая конструкция может прогибаться при изгибе по радиусу кривизны, превышающему в 10 раз ее диаметр, не подвергая композитные структурные компоненты значительным напряжениям при изгибе. При изгибе, половина внутреннего стенового элемента, подверженная растяжению, достигает удлинения вдоль своей продольной оси за счет увеличения осевого расстояния между выступами, идущими от внутреннего пластмассового цилиндра. Противоположная половина такого внутреннего стенового элемента, находящаяся под сжатием, достигает укорачивания по своей продольной оси за счет уменьшения расстояния между выступами, идущими с внутреннего пластмассового цилиндра. Это регулирование расстояния между выступами пластмассового цилиндра 26 с высокой жесткостью на изгиб выводит деформацию эластомерного материала из уменьшившейся зоны в половине цилиндра, укоротившейся осевом направлении при сжатии, в увеличившуюся зону в половине цилиндра, удлинившуюся в осевом направлении при растяжении. Такая деформация эластомерного материала из одной половины трубчатой конструкции в другую приводит к переориентации спирально намотанных композитных полос, имеющих наименьшую жесткость на изгиб. При изгибе выступы 28 и 32 взаимодействуют с эластомерными полосами промежуточного слоя 22 для гарантирования, что композитные элементы остаются перекрытыми и образуется непрерывная стенка из композитного материала.

Наличие пленок 52, 54, 56, 62 и 68 устраняет непосредственный контакт между слоями и поэтому, облегчает относительное перемещение между элементами слоев во время изгибания.

Основная функция наружного стенового элемента 16 заключается в сопротивлении осевым нагрузкам. Когда угол спирали полос 64 уменьшается, т.е. шаг увеличивается, то осевая прочность конструкции увеличивается.

Соответствующие радиальные толщины композитных полос 30, 34 и 40, 42, 64 и соответствующие шаги каждого стенового элемента определяют максимальную грузонесущую способность, доступную для данной конструкции. Как видно из табл. 1, приложенной к описанию, параметры являются до некоторой степени взаимозависимыми, но могут регулироваться, чтобы приспосабливаться к различным рабочим условиям.

Как видно из ряда А табл. 1, когда максимальное внутреннее давление увеличивается, то радиальная толщина каждого слоя 22, 24 и 58, 60 аналогично увеличивается по существу по линейной зависимости. Следует отметить, однако, что жесткость на изгиб остается по существу такой же, указывая на то, как отмечалось выше, что жесткость на изгиб определяется в основном цилиндром 26.

Ряд B в табл. 1 показывает результат изменения угла спирали в наружном стеновом элементе 16, как можно предполагать, когда угол спирали увеличивается с 40 до 50^o (шаг уменьшается), то существенно затрагивается осевая прочность и необходимо большое увеличение толщины слоев 53, 60. Имеет место небольшое уменьшение толщины слоев 22, 24, но его недостаточно для компенсации увеличения у элементов 58, 60.

Ряд С показывает, как изменение угла спирали компонентов стенового элемента 14 существенно не влияет на жесткость на изгиб, но требует большого увеличения радиальной толщины для поддержания максимального допустимого значения внутреннего давления при изменении с 70 до 60^o. Имеет место соответствующее уменьшение толщины слоев 58, 60, но это отражается в уменьшении осевой прочности.

Ряды Д и Е ясно показывают, как углы спирали композитных полос стеновых элементов 14, 16 имеют оптимальные величины для поддержания максимально допустимого внутреннего давления.

В вышеприведенных примерах эластомерные полосы имеют осевую ширину 6,35 мм, а композитные полосы - ширину 31,75 мм.

В качестве сравнения табл. 2 по