Способ изготовления гнутых профилей (варианты)

Способ изготовления гнутых профилей (варианты)

Реферат

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для использования при изготовлении гнутых профилей (П) с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу П, с пятью местами изгиба (МИ), образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки П образуют его первое, четвертое и пятое МИ, считая от МИ П с конечным углом изгиба, который входит в правую часть предложенного неравенства (МИПСКУИКВВПЧПН), в черной металлургии, тракторном, транспортном и сельскохозяйственном машиностроении и судостроении. Цель изобретения - повышение качества П путем уменьшения их винтообразного скручивания. Поставленная цель достигается тем, что поворот стенки П, второй от МИПСКУИКВВПЧПН, осуществляют в технологических формующих переходах относительно вершины МИ П, второго от МИПСКУИКВВПЧПН, в направлении подгибки полки П, сопряженной с МИПСКУИКВВПЧПН, до достижения в последнем технологическом формующем переходе конечного угла поворота, равного углу, величину которого вычисляют по предложенной зависимости, или поперечное сжимающее усилие прикладывает к стенке П, третьей от МИПСКУИКВВПЧПН, со стороны МИ, четвертого от МИПСКУИКВВПЧПН, и во всех технологических переходах удерживают стенку П, вторую от МИПСКУИКВВПЧПН, в плоскости формовки в случае, когда угол, величину которого вычисляют по предложенной зависимости, больше нуля. 2 с.п.ф-лы, 8 ил., 4 табл.

Изобретение относится к механической обработке металлов давлением листового материала с помощью валков специальной формы и предназначено для использования преимущественно в черной металлургии, а также в транспортном, тракторном и сельскохозяйственном машиностроении и судостроении.

Изготовление гнутых профилей с несимметричной конфигурацией поперечного сечения в валках связано с большими затруднениями из-за несимметричной деформации металла, вызывающей винтообразное скручивание, продольный прогиб и изменение основных размеров поперечного сечения по длине профиля. Для предупреждения и устранения этих дефектов применяют различные способы формовки, в которых предусматриваются увеличенное количество технологических переходов, применение правки и раскручивание профилей в процессе их изготовления, нагрев исходной заготовки и другие приемы. Однако указанные способы в ряде случаев не находят применения из-за усложнения конструкции калибров валков, чрезмерного увеличения количества технологических переходов, применения дополнительного оборудования для нагрева и правки профилей. Тогда не обеспечивается заданное качество профилей из-за их винтообразного скручивания и продольного прогиба, волнистости кромок полок и других дефектов.

Известен способ изготовления несимметричных гнутых профилей (авт. св. N 969366, кл. B 21 D 5/06, 1982), согласно которому с целью повышения качества профиля путем предупреждения его винтообразного скручивания и продольного искривления, при многопереходной подгибке элементов профиля в валках профилегибочного стана с поворотом профиля вокруг оси профилирования в сторону подгибки меньшей полки, поворот профиля осуществляют до расположения главных осей инерции переходных сечений параллельно главным осям инерции исходной заготовки.

Существенным недостатком этого аналога является получение в ряде случаев профилей невысокого качества вследствие отсутствия взаимного уравновешивания формоизменяющих моментов всех элементов профиля по всем технологическим формующим переходам.

Известен также способ изготовления несимметричных профилей (авт. св. N 1019727, кл. B 21 D 5/06, 1983), согласно которому, с целью улучшения качества профилей путем уменьшения их винтообразного скручивания, при многопереходной подгибке элементов профиля в валках профилегибочного стана, в каждом переходе сечению заготовки придают профиль, у которого моменты сопротивления изгибу частей сечения относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести сечения профиля, равны между собой.

Основным недостатком второго аналога для данного способа по п. 1 (как и первого) является получение в ряде случаев профилей невысокого качества вследствие отсутствия взаимного уравновешивания суммарных (по поперечному сечению) формоизменяющих моментов по всем технологическим переходам.

Наиболее близким по технической сущности к данному способу по п. 1 является выбранный в качестве прототипа способ изготовления неравнополочных гнутых профилей (см. статью И.С. Тришевского и В.И.Мирошниченко. Исследование процесса и разработка режима профилирования несимметричных гнутых профилей проката. - В кн.: "Теория и технология производства экономичных профилей проката". Труды УкрНИИмета, вып. 15. - Харьков: 1970, с. 170), согласно которому, с целью предупреждения винтообразного скручивания профилей, их формообразование осуществляют за счет равных вертикальных смещений кромок заготовки в осевой плоскости каждого технологического формующего перехода.

Существенным недостатком прототипа (как и обоих аналогов) для способа по п. 1 является то, что при изготовлении гнутых профилей с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к , который входит в правую часть неравенства , в ряде случаев получают профили невысокого качества из-за винтообразного скручивания относительно продольной оси, выходящего за допустимые пределы. Для получения гнутых профилей указанного типа с винтообразным скручиванием относительно продольной оси в допустимых пределах вследствие взаимного уравновешивания всех формоизменяющих моментов, приложенных ко всем элементам во всех технологических переходах, необходимо подгибать плоские элементы на различные углы и в последнем технологическом формующем переходе фиксировать положение профиля в пространстве в последнем переходе.

Так, например, режим формовки при изготовлении гнутого профиля 75х88х30х25х30х3 мм с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к , входящим в правую часть неравенства (2), из низколегированной стали 09Г2 (с ширинами плоских и развертками криволинейных элементов b₁ = 14,0 мм; b₂ = 15,0 мм; b₃ = b₅ = b₇ = b₉ = b₁₁ = 14,7 мм; b₄ = b₈ = 66,0 мм; b₆ = 53,0 мм; b₁₀ = 8,0 мм; внутренним радиусом мест изгиба r = 8,0 мм, конечными углами изгиба мест изгиба _к = _к= _к= _к= _к= 90 , толщиной металла исходной заготовки S = 3,0 мм и шириной исходной заготовки B_заг = 295,5 мм, определенный согласно способу прототипа для способа по п. 1, приведен в табл. 1.

Здесь _к - конечный угол изгиба места изгиба, входящий в правую часть неравенства (2); _к,_к,_к,_к - конечные углы соответственно второго, третьего, четвертого и пятого мест изгиба профиля, считая от его места изгиба с конечным углом изгиба _к ; b₁ - ширина полки профиля, прилежащей к его месту изгиба с конечным углом изгиба _к ; b₂ - ширина другой полки профиля; b₃, b₅, b₇, b₉, b₁₁ - ширины разверток мест изгиба профиля с конечными углами изгиба соответственно _к, _к, _к, _к, _к; ; b₄, b₆, b₈, b₁₀ - ширины стенок профиля соответственно первой, второй, третьей и четвертой, считая от места изгиба с конечным углом изгиба _к ; B_заг - ширина исходной заготовки.

Профиль формовали непрерывным способом на профилегибочном стане 1... 4х50...300 из рулонной заготовки.

В связи с отсутствием сведений о количестве технологических переходов и величинах углов изгиба мест изгиба во всех технологических переходах (кроме последнего) при изготовлении профиля согласно способу прототипа для способа по п. 1 они были определены по методу экспертных оценок и приняты равными величинам соответствующих параметров при изготовлении профиля согласно способу по п.1.

Угол поворота _к стенки профиля шириной b₆ в последнем формующем переходе определили, исходя из равенства горизонтальных перемещений кромок полок; значения углов поворота _t стенки профиля шириной b₆ в промежуточных переходах были определены по методу экспертных оценок.

В первом технологическом задающем переходе исходную заготовку перемещали вдоль профилегибочного стана.

Во втором-девятом технологических формующих переходах формовали профиль путем многопереходного поворота стенки профиля шириной b₆ до достижения в последнем двенадцатом технологическом формующем переходе конечного угла изгиба _к = -44^o и многопереходной подгибки остальных плоских элементов профиля. Углы изгиба мест изгиба в последнем двенадцатом технологическом формующем переходе равнялись конечным углам изгиба мест изгиба _к = _к= _к= _к= _к= 90 .

Для получения готового гнутого профиля 75х88х30х25х30х3 мм с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к , согласно способу - прототипу для способа по п. 1 потребовалось девять технологических переходов. Винтообразное скручивание готового профиля составило 2^o - 2^o30' на 1 метр длины, что выходит за пределы требований ГОСТ 8281-80 "Сталь холодногнутая. Швеллеры неравнополочные. Сортамент" (допускаемое винтообразное скручивание - 1^o на 1 метр длины).

Целью изобретения является повышение качества гнутых профилей с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к , который входит в правую часть неравенства , за счет уменьшения их винтообразного скручивания относительно продольной оси.

Поставленная цель достигается тем, что в способе изготовления гнутых профилей с несимметричной конфигурацией поперечного сечения с полками наружу с несколькими местами изгиба, включающем формовку профиля в валках путем многопереходного поворота стенки профиля относительно вершины прилегающего к этой стенке места изгиба в направлении подгибки одной из полок, профиля и одновременной многопереходной подгибки остальных плоских элементов профиля до его задней конфигурации, поворот стенки профиля, второй от места изгиба с конечным углом изгиба _к осуществляют в технологических формующих переходах относительно вершины места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к в направлении подгибки полки профиля, сопряженной с его местом изгиба, конечный угол изгиба которого _к , до достижения в последнем технологическом формующем переходе конечного угла поворота _к , величину которого вычисляют по зависимости где _к, _к, _к, _к - конечные углы изгиба соответственно второго, третьего, четвертого и пятого мест изгиба профиля, считая от его места изгиба с конечным углом изгиба _к ; b₁ - ширина полки профиля, прилегающей к его месту изгиба с конечным углом изгиба _к ; b₂ - ширина другой полки профиля; B_заг - ширина исходной заготовки; m = 0,95 ... 1,1 - эмпирический коэффициент, при этом все углы изгиба профиля связаны между собой следующим неравенством; Для обеспечения винтообразного скручивания готового профиля в пределах допустимых значений необходимо и достаточно, чтобы система суммарных (по поперечным сечениям полосы) формоизменяющих моментов, приложенных к формуемой полосе во всех технологических переходах, был уравновешена, т.е. чтобы выполнялось равенство где t - номер промежуточного технологического формующего перехода; - суммарный (по поперечному сечению полосы) формоизменяющий момент, приложенный к формуемой полосе в t-м промежуточном технологическом формующем переходе; P_t - поперечное сжимающее усилие, приложенное к стенке профиля, в t-м технологическом формующем переходе; - момент поперечного сжимающего усилия P_t относительно центра тяжести C_t поперечного сечения формуемой полосы в осевой плоскости t-го технологического формующего перехода; n - количество всех технологических формующих переходов.

При отсутствии поперечных сжимающих усилий P_t из (3) имеем При формовке только одного места изгиба профиля, конечный угол изгиба которого _к , путем подгибки полки профиля, прилежащей к формуемому месту изгиба, и одновременного поворота многоэлементного участка профиля, содержащего все остальные места изгиба профиля и прилежащие к ним его плоские элементы, в противоположных направлениях, формоизменяющие моменты, необходимые для формоизменения всех элементов полосы в каждом t-м промежуточном технологическом формующем переходе, в первом приближении, при удерживании формуемого места изгиба на постоянном уровне в t-м и (t-1)-м технологических переходах, определяются зависимостями: где M^(Ф)_t,1,n - - формоизменяющий момент, необходимый для формоизменения места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к и прилежащей к нему полки на участке главного перехода t-го промежуточного технологического формующего перехода при формовке только этого места изгиба профиля; M^(Ф)_t,1,c - формоизменяющий момент, необходимый для формоизменения места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к и многоэлементного участка профиля, содержащего все остальные места изгиба профиля и прилежащие к ним его плоские элементы, на участке плавного перехода t-го промежуточного технологического формующего перехода при формовке только одного места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к ; M^(Ф)_t,1 - суммарный (по поперечному сечению формуемой полосы) формоизменяющий момент, необходимый для формоизменения всех элементов профиля на участке плавного перехода t-го промежуточного технологического формующего перехода при формовке только места изгиба с конечным углом изгиба _к ; l_t,1 - длина активной зоны участка плавного перехода места изгиба, конечный угол изгиба которого _к , при формовке только этого места изгиба в t-м промежуточном технологическом формующем переходе; _t - изменение угла изгиба за проход места изгиба профиля, конечный угол изгиба которого_к , при формовке только этого места изгиба, в t-м промежуточном технологическом формующем переходе; _t,1 - угол поворота за проход стенки профиля, второй от места изгиба с конечным углом изгиба _к в t-м промежуточном технологическом формующем переходе; _T - предел текучести материала заготовки; S - толщина металла заготовки; J - модуль упругости второго рода металла заготовки.

Аналогично предыдущему, для оставшихся четырех мест изгиба профиля запишем: где - суммарные (по поперечному сечению формуемой полосы) формоизменяющие моменты, необходимые для формоизменения всех элементов профиля на участке плавного перехода t-го технологического формующего перехода при формовке только одного места изгиба профиля, конечный угол изгиба которого - соответственно - _к, _к, _к, _к; ; _t, _t, _t, _t - изменения углов изгиба за проход мест изгиба профиля, конечные углы изгиба которых соответственно _к, _к, _к, _к, , при формовке только каждого из них в t-м технологическом формующем переходе; _t,2, _t,3, _t,4, _t,5 - углы поворота за проход стенки профиля шириной b₆ при формовке только одного места изгиба профиля, конечный угол изгиба которого соответственно _к, _к, _к, _к, в t-м технологическом формующем перехода.

При одновременной формовке всех пяти мест изгиба профиля рассматриваемого типа имеем: где M⁽_t^фс) - суммарный (по поперечному сечению формуемой полосы) формоизменяющий момент, необходимый для формоизменения всех элементов формуемой полосы на участке плавного переход t-го технологического формующего перехода при одновременной формовке всех пяти мест изгиба профиля; _t - угол поворота за проход стенки профиля шириной b₆ в t-м технологическом формующем перехода.

Суммируя формоизменяющие моменты M⁽_t^фс) по всем технологическим формующим переходам, получим Из (14) следует, что (4) выполняется при На основании экспериментальных исследований установлено, что вместо (16) надо принимать где m = 0,95 ^oC 1,1 - эмпирический коэффициент.

Из геометрических соотношений получим _к > 2_к. Тогда из (17) к (1) найдем Таким образом, способ обеспечивает винтообразное скручивание гнутых профилей рассматриваемого типа в пределах допустимых значений и достижение заявляемой цели - повышение качества профилей за счет уменьшения их винтообразного скручивания относительно продольной оси.

По имеющимся у заявителя данным в известных решениях отсутствуют признаки, сходные с признаками, которые отличают от прототипа данное техническое решение, что позволяет сделать вывод о его соответствии критерию "изобретательский уровень".

Для осуществления в технологических формующих переходах поворота стенки профиля, второй от места изгиба с конечным углом изгиба _к, , относительно вершины места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к в направлении подгибки полки профиля, сопряженной с его местом изгиба, конечный угол изгиба которого _к, , до достижения в последнем технологическом формующем переходе конечного угла поворота _к величину которого вычисляют по зависимости (1), необходимо и достаточно предусмотреть наличие конических элементов с соответствующими углами между образующими и осью в комплекте валков для изготовления профиля.

Отличие коэффициента пропорциональности m в формуле (I) от единицы обусловлено отсутствием учета деформационного упрочнения металла мест изгиба профиля при вычислении формоизменяющих моментов, приложенных к формуемой полосе. Выбор коэффициента проведен, исходя из следующих соображений: 1) при коэффициенте m, меньшем 0,95, в некоторых случаях наблюдается винтообразное скручивание готового профиля относительно продольной оси, величина которого выходит за допустимые пределы, в направлении с полки профиля шириной b₁ на его полку шириной b₂; 2) при коэффициенте m, большем 1,1, в некоторых случаях наблюдается винтообразное скручивание готового профиля относительно продольной оси, величина которого выходит за допустимые пределы, в направлении с полки профиля шириной b₂ на его полку шириной b₁.

Проведенный анализ способа изготовления гнутых профилей с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к, по п. 1 свидетельствует, что способ промышленно применим и положительный эффект при осуществлении изобретения будет получен благодаря взаимному уравновешиванию суммарных (по поперечному сечению полосы) формоизменяющих моментов, приложенных к формуемой полосе во всех технологических переходах.

Сущность изобретения поясняется чертежами.

На фиг. 1 изображена технологическая схема формовки гнутого профиля с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка профиля, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к, , согласно способу по п. 1; на фиг. 2 изображено поперечное сечение готового гнутого профиля с несимметричной конфигурацией поперечного сечения описываемого типа; на фиг. 3 изображена вспомогательная схема для определения угла поворота за проход _t,1 стенки профиля шириной b₆ при формовке только одного места изгиба, конечный угол изгиба которого _к , в t-м технологическом формующем переходе; на фиг. 4 изображена вспомогательная схема для определения угла поворота за проход _t,2 стенки профиля шириной b₆ при формовке только одного места изгиба, конечный угол изгиба которого _к, , в t-м технологическом формующем переходе; на фиг. 5 изображена вспомогательная схема для определения угла поворота за проход _t,3 стенки профиля шириной b₆ при формовке только одного места изгиба, конечный угол изгиба которого _к , в t-м технологическом формующем переходе; на фиг. 6 - изображена вспомогательная схема для определения угла поворота за проход _t,4 стенки профиля шириной b₆ при формовке только одного места изгиба, конечный угол изгиба которого _к , в t-м технологическом формующем переходе; На фиг. 7 изображена вспомогательная схема для определения угла поворота за проход _t,5 стенки профиля шириной b₆ при формовке только одного места изгиба, конечный угол изгиба которого _к, , в t-м технологическом формующем переходе.

При изготовлении гнутых профилей с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба с конечным углом изгиба _к, , который входит в правую часть неравенства , в валках путем многопереходного поворота стенки профиля относительно вершины прилежащего к этой стенке места изгиба в направлении подгибки одной из полок профиля и одновременной многопереходной подгибки остальных плоских элементов профиля до его заданной конфигурации, поворот стенки профиля, второй от места изгиба с конечным углом изгиба _к , осуществляют в технологических формующих переходах относительно вершины места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к в направлении подгибки полки профиля, сопряженной с его местом изгиба, конечный угол изгиба которого _к, , до достижения в последнем технологическом формующем переходе конечного угла поворота _к , величину которого вычисляют по зависимости , где _к, _к, _к, _к - конечные углы изгиба соответственно второго, третьего, четвертого и пятого мест изгиба профиля, считая от его места изгиба с конечным углом _к ; b₁ - ширина полки профиля, прилежащей к его месту изгиба с конечным углом изгиба _к ; b₂ - ширина другой полки профиля; b₃, b₅, b₉, b₁₁ - ширины разверток мест изгиба профиля с конечными углами изгиба соответственно _к, _к, _к, _к, _к; ; b₄, b₆, b₈, b₁₀ - ширины стенок профиля соответственно первой, второй, третьей и четвертой, считая от места изгиба с конечным углом изгиба _к ; B_заг - ширина исходной заготовки; m = 0,95...1,1 - эмпирический коэффициент.

В технологическом задающем переходе I a исходную заготовку 1 перемещают вдоль профилегибочного стана.

В технологических формующих переходах II a формуют промежуточный профиль корытного типа. При этом место изгиба 2 изгибают на угол _t, , подгибая полку 3 и стенку 4 профиля; место изгиба 5 изгибают на угол _t , подгибая стенку 4 профиля и выдерживая его стенку 6 в плоскости формовки ММ; место изгиба 7 изгибают на угол _t , подгибая стенку 8 профиля; место изгиба 9 изгибают на угол _t , подгибая стенку 8 профиля и полку 10 промежуточного профиля корытного типа.

В технологических формующих переходах III a, IV а формуют профиль с пятью местами изгиба до получения заданной конфигурации поперечного сечения полосы в последнем технологическом формующем переходе IV a. При этом место изгиба 2 изгибают на угол _t , подгибая полку 3 профиля и его стенку 4 до достижения конечного угла изгиба _к в последнем технологическом формующем переходе IV a; место изгиба 5 изгибают на угол _t , подгибая стенку 4 профиля и поворачивая его стенку 6 относительно вершины места изгиба 5 на угол _t в направлении подгибки полки 3 профиля до достижения конечных угла изгиба _к и угла поворота _к = _к,т в последнем технологическом формующем переходе IV a, а место изгиба 7 изгибают на угол _к , подгибая стенку 8 профиля и поворачивая его стенку 6 до достижения конечного угла изгиба _t в последнем технологическом формующем переходе IV a; место изгиба 9 изгибают на угол _к , подгибая стенки 8 и 11 профиля до достижения конечного угла изгиба _t в последнем технологическом формующем переходе IV a; место изгиба 12 изгибают на угол , подгибая стенку 11 профиля и его полку 13 до достижения конечного угла изгиба _к в последнем технологическом формующем переходе IV a.

Способ по п.1 может быть осуществлен с помощью устройства, содержащего комплект валков для изготовления гнутого профиля с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к, , который входит в правую часть неравенства (2).

Так, например, режим формовки при изготовлении гнутого профиля 75х88х30х25х30х3 мм с несимметричной конфигурацией поперечного сечения, с полками наружу профиля, с пятью местами изгиба, образующими два выпуклых и три вогнутых трехэлементных участка, причем вогнутые трехэлементные участки профиля образуют его первое, четвертое и пятое места изгиба, считая от места изгиба профиля с конечным углом изгиба _к , входящим в правую часть неравенства (1), из низколегированной стали 09Г2 с ширинами плоских и развертками криволинейных элементов b₁ = 14,0 мм, b₂ = 15,0 мм, b₃ = b₅ = b₇ = b₉ = b₁₁ = 14,7 мм, b₄ = b₈ = 66,0 мм, b₆ = 53,0 мм, b₁₀ = 8,0 мм, внутренним радиусом мест изгиба r = 8,0 мм, конечными углами изгиба мест изгиба _к = _к= _к= _к= _к= 90, толщиной металла исходной заготовки S = 3,0 мм и шириной исходной заготовки B_заг = 295,5 мм, определенный согласно способу по п. 1, приведен в табл. 2.

До начала формовки профиля проверили индексацию его элементов путем подстановки численных значений размеров профиля в неравенстве (1): Справедливость неравенства подтвердила верность индексации элементов профиля.

По формуле (I) определили величину угла _к,т, , равного конечному углу поворота _к стенки профиля шириной b: Приняли _к,т = 5^o, m = 1,094.

Профиль формовки непрерывным способом на профилегибочном стане 1...4х50. ..300 из рулонной заготовки.

В первом задающем технологическом переходе I, а исходную заготовку 1 перемещали вдоль профилегибочного стана.

Во втором - третьем технологических формующих переходах II a формовали промежуточный профиль корытного типа. При этом место изгиба 2 изгибали на угол _t , прогибая полку 3 и стенку 4 профиля; место изгиба 5 изгибали на угол _t, подгибая стенку профиля и выдерживая его стенку 6 в плоскости формовки ММ; место изгиба 7 изгибали на угол _t подгибая стенку 8 профиля; место изгиба 9 изгибали на угол _t, , подгибая стенку 8 профиля и полку 10 промежуточного профиля.

В четвертом-девятом технологических формующих переходах III a, IV a формовали профиль с пятью местами изгиба по получении заданной конфигурации поперечного сечения полосы в девятом - последнем технологическом формующем переходе IV a. При этом место изгиба 2 изгибали на угол _t, , подгибая полку 3 профиля и его стенку 4 до достижения конечного угла изгиба _к = 90^o в девятом - последнем технологическом формующем переходе IV a, место изгиба 5 изгибали на угол _t, , подгибая стенку 4 профиля и поворачивая его стенку 6 относительно вершины места изгиба 5 на угол _t в направлении подгибки полки 3 профиля до достижения конечных углов изгиба _к = 90^o и угла поворота _к = _к,т = 5^o, величину которого вычислили по формуле (2), в девятом - последнем технологическом формующем переходе IV a; место изгиба 7 изгибали на угол _t , подгибая стенку 8 профиля и поворачивая его стенку 6 по достижения конечного угла изгиба _к = 90 в девятом - последнем технологическом формующем переходе IV a; место изгиба 9 изгибали на угол _t, , подгибая стенки 8 и 11 профиля до достижении конечного угла изгиба _к = 90^o в девятом - последнем технологическом формующем переходе IV a; место изгиба 12 изгибали на угол