Способ определения азимута и зенитного угла скважины и гироскопический инклинометр

Способ определения азимута и зенитного угла скважины и гироскопический инклинометр

Реферат

 

Изобретение относится к точному приборостроению и может быть использовано, например, для обследования нефтяных, газовых и геофизических скважин путем движения скважинного прибора (СП) в скважине. Изобретение решает задачу повышения точности определения азимута и зенитного угла скважины, позволяет снять ограничения с зенитных углов за счет перехода при зенитных углах ₂> ⁱ> ₁ к другим формулам определения приращения матрицы ориентации, базирующимся на информации датчика угловой скорости (ДУС), которые хорошо работают вблизи зенитного угла 90° (их особая точка соответствует =0). Такое совместное применение двух методов, каждый из которых не работает при произвольных зенитных углах, возможно лишь в случае нахождения измерительной оси ДУС вблизи вертикальной плоскости с отклонением от 3 до 5^o и нахождения кинетического момента вблизи горизонтальной плоскости. Поэтому математическая модель дрейфа гироскопа описывается достаточно простой функцией с постоянными параметрами как для оси гиростабилизатора, так и для оси ДУС. Это позволяет учитывать и компенсировать соответствующие дрейфы, повышая тем самым точность измерения. Способ осуществляется с помощью гироскопического инклинометра, который содержит наземный вычислитель, соединенный каротажным кабелем с СП. Причем СП содержит одноосный гиростабилизатор (ГС), на платформе которого установлены два акселерометра с взаимно ортогональными осями чувствительности, ориентированными перпендикулярно оси стабилизации, и трехстепенной гироскоп. Датчики угла гироскопа соединены с входами модуля измерения угловой скорости и стабилизации, подключенного своими выходами соответственно к объединенным обмоткам возбуждения датчиков угла, к датчику момента гироскопа по перпендикулярной соответствующему датчику угла оси, к входной шине блока цифровой обработки (БЦО) и к двигателю отработки, кинематически связанному с осью стабилизации. На последней закреплен выходной датчик угла в виде синусно-косинусного трансформатора, обмотка возбуждения и выходы которого подключены к модулю преобразователей угла, соединенному с входной шиной БЦО. К шине БЦО подключены также выходы модуля преобразователей ускорений, входы которого соединены с выходами акселерометров. Входы синхронизации модулей преобразователей угла и ускорений, модуля измерения угловой скорости и стабилизации объединены и подключены к выходной шине БЦО, с которой соединен также первый вход задатчика эталонного тока. Выходы задатчика подключены к второму датчику момента гироскопа, шина ввода-вывода БЦО соединена с каротажным кабелем. На платформе одноосного ГС дополнительно установлен третий акселерометр, ось чувствительности которого совпадает с осью стабилизации. Выход третьего акселерометра подключен к соответствующему входу модуля преобразователей ускорений. Второй вход задатчика эталонного тока также соединен с выходной шиной БЦО, к дополнительной входной шине которого подключены датчики температуры акселерометров и трехстепенного гироскопа. 2 с. и 5 з.п.ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к точному приборостроению и может быть использовано для обследования нефтяных, газовых и геофизических скважин.

Известен способ непрерывного обследования скважины посредством гироскопического инклинометра (патент РФ N 2004786, МКИ E 21 В 47/02, Бюл. N 45 и 46, 15.12.93). Указанный способ основан на измерении ускорений относительно двух взаимно перпендикулярных осей, измерение угловых скоростей относительно двух взаимно перпендикулярных осей, совпадающих с осями измерения ускорений, на измерении угла поворота скважинного прибора относительно стабилизированного в плоскости горизонта и в азимуте направления, построенного трехстепенным гироскопом.

При этом в режиме начальной выставки используют все пять вышеназванных операций в сочетании с алгоритмами, которые по структуре представляют тригонометрические уравнения, соответствующие сигналам измерения угловых скоростей и выражение для вычисления кардановой погрешности, в которое входят зенитные и апсидальные углы, определяемые измерением ускорений и угол поворота скважинного прибора вокруг продольной оси относительно стабилизированного направления. В результате работы алгоритма начальной выставки определяется азимут стабилизированного направления (азимут главной оси трехстепенного гироскопа). В режиме измерения параметров ориентации скважины (азимута и зенитного угла) при непрерывном движении скважинного прибора используются операции измерения ускорений, измерения угла поворота скважинного прибора вокруг продольной оси, вычисленное и запоминаемое в режиме начальной выставки значение азимута главной оси гироскопа, а также алгоритмы формирования азимута и зенитного угла скважины. Так как, при этом азимут скважины измеряют в горизонтальной плоскости, а угол поворота скважинного прибора - вокруг продольной оси, отклоненной от местной вертикали на зенитный угол, то для компенсации методической погрешности измерения основу алгоритма составляет тригонометрическое выражение для вычисления кардановой погрешности. При формировании азимута скважины (плоскости наклонения) осуществляется алгоритмическая компенсация вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли и систематической составляющей угловой скорости дрейфа гироскопа.

Однако в данном способе измерения ускорений осуществляются измерителями ускорений, жестко закрепленными на корпусе скважинного прибора, что порождает дополнительные погрешности в режиме непрерывного измерения, так как измерители ускорений участвуют во вращении скважинного прибора вокруг продольной оси.

Наиболее близким является способ определения азимута и зенитного угла скважины посредством гироскопического инклинометра (патент РФ N 2100594, МКИ E 21 B 47/02, Бюл. N 36 от 27.12.97), взятый за прототип, включающий измерение ускорений по двум взаимно перпендикулярным осям, измерение угловой скорости относительно одной из вышеназванных осей, стабилизацию указанных осей относительно оси, совпадающей с продольной осью скважинного прибора, измерение угла поворота корпуса прибора относительно этих осей.

При этом в режиме начальной выставки указанные оси вращают вокруг оси стабилизации с постоянной скоростью на заданный угол, измеряют в последовательных положениях угол поворота этих осей относительно корпуса, горизонтальную составляющую угловой скорости вращения Земли совместно с угловой скоростью дрейфа гироскопа относительно оси, совпадающей с осью чувствительности измерителя угловой скорости, по результатам измерений вычисляют среднюю угловую скорость вращения платформы, систематическую составляющую дрейфа гироскопа и формируют эталонную модель измеряемой угловой скорости, для оценки фазового сдвига, вычисляют функцию невязки, которую минимизируют по фазовому сдвигу и определяют азимутальный угол осей чувствительности измерителей ускорений в момент окончания выставки. В режиме работы формируют по результатам режима начальной выставки матрицу ориентации, измеряют ускорения по указанным осям, измеряют угловую скорость относительно одной из названных осей, формируют по результатам измерений на каждом такте приращение матрицы ориентации и по соответствующим элементам матрицы ориентации определяют азимутальный и зенитные углы.

Однако данный способ имеет ряд недостатков, а именно: ограниченную область применения, что обусловлено тем, что при зенитном угле 90^o уравнения ориентации имеют особую точку, практически при зенитном угле 75^o влияние погрешностей элементов (в первую очередь дрейф гиростабилизатора) на ошибки гироинклинометра становится недопустимо большим; недостаточно высокую точность измерения, что обусловлено тем, что при произвольной ориентации в пространстве дрейф трехстепенного гироскопа содержит, кроме известных компонентов (дрейф от небаланса, радиальной и квадратурной составляющих дрейфа), также нелинейные компоненты, являющиеся функцией от двух компонентов ускорения (наиболее известен среди них дрейф от трения-качения).

Кроме того, в данном способе длительность такта работы считается константой, а в общем случае, на эту длительность влияют, как сбои обмена, вызванные в основном наличием геофизического коллектора, так и внутренние немаскируемые прерывания наземного вычислителя, например, такие как "Авария источника питания", что вызывает изменение длительности такта, соответственно изменение масштаба, что и приводит, в конечном итоге, к снижению точности измерения, к аналогичному результату приводит отсутствие компенсации температурных погрешностей, в первую очередь акселерометров.

Известен также инклинометр гироскопического типа (патент РФ N 2004786, МКИ E 21 В 47/02, Бюл. N 45 и 46 от 15.12.93), содержащий наземный вычислитель и связанный с ним каротажным кабелем скважинный прибор, содержащий жестко закрепленный на корпусе измеритель ускорений по двум взаимно перпендикулярным осям и измеритель угловой скорости по двум взаимно перпендикулярным осям, например, на основе динамически настраиваемого гироскопа, оси чувствительности которых параллельны и перпендикулярны продольной оси скважинного прибора, трехстепенный гироскоп с датчиком угла по внешней оси, направленной по продольной оси скважинного прибора, и контуром коррекции для горизонтирования главной оси гироскопа в режиме выставки.

Выходы двухкомпонентных измерителей ускорений и угловых скоростей, выход датчика угла трехстепенного гироскопа соединены каротажным кабелем с наземным вычислителем, снабженным блоком компенсации видимого ухода гироскопа и систематической составляющей его дрейфа, а также задатчиком режимов работы выставка - движение.

Данный инклинометр имеет ряд недостатков, так как измерители ускорений жестко закреплены на корпусе скважинного прибора, то в режиме непрерывного движения скважинного прибора в скважине возникают дополнительные погрешности, обусловленные его вращением вокруг продольной оси, кроме того, при автоматической компенсации угловой скорости дрейфа трехстепенного гироскопа не учитывается, что при изменении зенитного угла будет изменяться угол между осью ротора и осью наружной рамки гироскопа, влияющий на величину дрейфа, что не отражено в алгоритме.

Наиболее близок гироскопический инклинометр (патент РФ N 2100594, МКИ 6 E 21 В 47/02, Бюл. N 36, 27 от 12.06.97), содержащий скважинный прибор, соединенный каротажным кабелем с наземным вычислителем, причем скважинный прибор содержит одноосный гиростабилизатор, на платформе которого жестко установлены два измерителя ускорений с взаимно перпендикулярными осями чувствительности, ориентированными перпендикулярно оси стабилизации гиростабилизатора, и трехстепенной гироскоп, первый датчик угла на измерительной оси гироскопа подключен через усилитель контура измерения угловой скорости к второму датчику момента по перпендикулярной датчику угла оси, второй датчик угла гироскопа через усилитель контура стабилизации соединен с двигателем отработки, кинематически связанным с осью стабилизации, на которой закреплен выходной датчик угла, например, в виде синусно-косинусного трансформатора, выходы которого через соответствующий канал измерения угла подключены к соответствующим входам блока цифровой обработки, на остальные входы которого поданы соответствующие сигналы с измерителей ускорения, датчика температуры и измерителя угловой скорости, причем первый выход блока цифровой обработки соединен с входом задатчика эталонного тока, выход которого подключен к первому датчику момента гироскопа, расположенному на оси, перпендикулярной оси стабилизации, второй и третий выходы блока цифровой обработки соединены с каротажным кабелем.

Однако данное устройство имеет ограниченную область применения и недостаточно высокую точность, кроме того, опыт эксплуатации показал, что данное устройство имеет недостаточно высокие технико-экономические показатели, в основном, такие как: надежность, ремонтопригодность и большая трудоемкость изготовления, обусловленные применением микросборок, сложность конструкции, обусловленную большим количеством модулей и межмодульных связей.

Цель изобретения - повышение точности определения азимутального и зенитного углов, расширение области применения и повышение технико-экономических показателей устройства.

Поставленная цель достигается тем, что в способе определения азимута и зенитного угла скважины посредством гироскопического инклинометра, включающем измерение ускорения силы тяжести по двум взаимно перпендикулярным осям посредством акселерометров, измерение угловой скорости относительно одной из вышеназванных осей посредством трехстепенного гироскопа, измерение температуры, стабилизацию осей чувствительности акселерометров и гироскопа относительно оси, совпадающей с продольной осью скважинного прибора посредством одноосного гиростабилизатора, измерение угла поворота корпуса скважинного прибора относительно этих осей посредством синусно-косинусного трансформатора, определение начальной ориентации осей чувствительности акселерометров в азимуте, формирование матрицы ориентации, вычисление на каждом такте работы вычислителя при движении скважинного прибора в скважине азимута и зенитного угла, например, по формулам ⁱ⁺¹ = arctg (b₂₃ⁱ⁺¹/b₂₁ⁱ⁺¹), [рад]; где i+1 - текущий такт работы; bⁱ⁺¹, l, g элементы матрицы ориентации Bⁱ⁺¹, которую формируют в виде произведения матриц Bⁱ⁺¹ = Bⁱ⁺¹ Bⁱ, где Bⁱ, Bⁱ⁺¹ - матрицы ориентации на предыдущем и текущем такте работы вычислителя - приращение матрицы ориентации, элементы которой определяют в зависимости от углов ориентации Q_x, Q_y, Q_z, причем начальное значение матрицы ориентации равно где xb - азимутальный угол осей чувствительности акселерометров в момент окончания выставки.

Дополнительно измеряют ускорение силы тяжести по третьей ортогональной оси, измеряют длительность такта работы, осуществляют операцию нормирования информации гироскопа, акселерометров и датчика угла поворота путем вычисления коэффициента нормирования по формуле n = /ⁱ⁺¹, где - заданная длительность такта работы, [с]; ⁱ⁺¹ - длительность данного такта работы, [с]; и вычисления произведений nⁱ⁺¹ N_jⁱ⁺¹, где N_jⁱ⁺¹ - коды измеренных значений с гироскопа, акселерометров и датчика угла поворота, производят компенсацию температурных составляющих угловой скорости и ускорения, контролируют предыдущую величину зенитного угла ⁱ и текущую проекцию axⁱ⁺¹ ускорения силы тяжести, формируют управляющее воздействие на гироскоп по стабилизированной оси таким образом, что бы ось его кинетического момента находилась вблизи плоскости горизонта, вводят добавки, компенсирующие дрейф одноосного гиростабилизатора и определяют угол поворота Q_y по формуле Qⁱ_y⁺¹ = ⁱ⁺¹(Wⁱ⁺¹_упр+Wⁱ⁺¹_дрп-ⁱ⁺_уп¹), [рад], W_упрⁱ⁺¹ - скорость управления гиростабилизатором, с^-1; W_дпрⁱ⁺¹ - прогноз величины дрейфа гиростабилизатора, с^-1; ⁱ⁺_уп¹ - проекция угловой скорости Земли на ось стабилизации, с^-1.

Определяют углы ориентации Q_xⁱ⁺¹, Q_zⁱ⁺¹ по формулам Q_xⁱ⁺¹ = (-b₃₂ⁱ⁺¹ + b₃₂ⁱ - Q_yⁱ⁺¹b₁₂ⁱ)/(b₂₂ⁱ⁺¹ + b₂₂ⁱ)/2 при ⁱ ₁ или ⁱ ₂, Q_zⁱ⁺¹ = (b₁₂ⁱ⁺¹ - b₁₂ⁱ - Q_yⁱ⁺¹b₃₂ⁱ)/(b₂₂ⁱ⁺¹ + b₂₂ⁱ/2 Q_zⁱ⁺¹ = ⁱ⁺¹ (W_zⁱ⁺¹ - W_z3ⁱ⁺¹ - W_дргⁱ⁺¹) при ₂> ⁱ> ₁, Q_xⁱ⁺¹ = (b₂₂ⁱ⁺¹ - b₂₂ⁱ + Q_zⁱ⁺¹b₁₂ⁱ)/(b₃₂ⁱ⁺¹ + b₃₂ⁱ)/2, где b₃₂ⁱ⁺¹ = azⁱ⁺¹/g; b₁₂ⁱ⁺¹ = axⁱ⁺¹/g; b₂₂ⁱ⁺¹ = ayⁱ⁺¹/g при ₂> ⁱ> ₁ или элементы матрицы ориентации, формируемые по результатам измерения проекций axⁱ⁺¹, ayⁱ⁺¹, azⁱ⁺¹ ускорения силы тяжести g, при этом ₁,₂ - константы, sign(cos ⁱ) - определяет знак, W_zⁱ⁺¹ - измеренное значение угловой скорости, c^-1; W_z3ⁱ⁺¹ - проекция угловой скорости Земли на измерительную ось, c^-1; W_дргⁱ⁺¹ - дрейф гироскопа по соответствующей оси, с^-1.

Вычисляют значение зенитного угла по вышеуказанной формуле при ⁱ ₂ ⁱ ₁ или по формуле В соответствии со способом был разработан гироскопический инклинометр, в котором поставленная цель достигается тем, что в гироскопический инклинометр, содержащий наземный вычислитель, соединенный каротажным кабелем со скважинным прибором, содержащим блок обработки информации, включающий однокристальную ЭВМ и приемопередатчик, одноосный гиростабилизатор, на платформе которого установлены два акселерометра со взаимно ортогональными осями чувствительности, ориентированными перпендикулярно оси стабилизации гиростабилизатора и трехстепенной гироскоп с датчиками угла и момента, двигатель отработки, кинематически связанный с осью стабилизации, на которой закреплен выходной датчик угла в виде синусно-косинусного трансформатора, задатчик эталонного тока, один из входов которого соединен с выходной шиной блока цифровой обработки, а выход подключен к одному из датчиков момента гироскопа, датчик температуры, причем шина ввода-вывода блока цифровой обработки является выходом скважинного прибора, отличающийся тем, что снабжен модулем измерения угловой скорости и стабилизации, модулями преобразователей ускорений и угла и установленным на платформе одноосного гиростабилизатора третьим акселерометром, ось чувствительности которого совпадает с осью стабилизации, а датчик температуры установлен на гироскопе, причем выходы всех акселерометров подключены к входам модуля преобразователей ускорений, второй вход задатчика эталонного тока соединен с выходной шиной блока цифровой обработки, к дополнительной входной шине которого подключены датчик температуры и встроенные датчики температуры акселерометров, при этом датчики угла гироскопа соединены со входами модуля измерения угловой скорости и стабилизации, подключенного своими выходами соответственно к объединенным обмоткам возбуждения датчиков угла, к датчику момента гироскопа по перпендикулярной соответствующему датчику угла оси, к входной шине блока цифровой обработки и к двигателю обработки, обмотка возбуждения и выходы синусно-косинусного трансформатора подключены к модулю преобразователей угла, соединенному со входной шиной блока цифровой обработки, к которой подключены также выходы модуля преобразователей ускорений, причем входы синхронизации модулей преобразователей угла и ускорения и модуля измерения угловой скорости и стабилизации объединены и подключены к выходной шине блока цифровой обработки, с которой соединен второй вход задатчика эталонного тока, выходы которого подключены ко второму датчику момента гироскопа.

Кроме того, в блок цифровой обработки дополнительно введено перепрограммируемое запоминающее устройство (ППЗУ) с последовательным вводом-выводом, причем выводы Р2.0 и Р2.1 порта Р2 однокристальной ЭВМ запрограммированы на асинхронный ввод-вывод и подключены через приемопередатчик к шине ввода-вывода блока цифровой обработки, выводы Р6.4 - Р6.7 порта Р6 запрограммированы на синхронный ввод-вывод и соединены с ППЗУ, выводы Р1.0 - Р1.5 порта Р1 и Р0.4-Р0.7 порта Р0, запрограммированые на ввод, являются соответственно основной и дополнительной шинами блока цифровой обработки, а выводы Р2.5- Р2.7 порта Р2, запрограммированные на вывод, его выходной шиной.

Кроме того, модуль измерения угловой скорости и стабилизации имеет два канала, а именно: канал измерения угловой скорости, содержащий последовательно соединенные линейный дифференциальный преобразователь, устройство формирования амплитудно-частотной характеристики, усилитель мощности, преобразователь напряжение - частота и канал стабилизации платформы, содержащий последовательно соединенные второй линейный дифференциальный преобразователь, второе устройство формирования амплитудно-частотной характеристики и второй усилитель мощности, причем входы линейных дифференциональных преобразователей и вход синхронизации преобразователя напряжение - частота являются входами модуля измерения угловой скорости и стабилизации, а его выходами являются выход генератора опорного напряжения первого линейного дифференциального преобразователя, соединенный со входом синхронизации второго линейного дифференциального преобразователя, выходы первого и второго усилителей мощности и выход преобразователя напряжение - частота, кроме того, выход источника эталонного напряжения преобразователя напряжение - частота соединен через резистор с его же входом интегратора.

Кроме того, модуль преобразователей угла имеет два канала: канал преобразования sin, содержащий последовательно соединенные линейный дифференциальный преобразователь и преобразователь напряжение - частота; и канал преобразования cos, содержащий последовательно соединение второй линейный дифференциальный преобразователь и второй преобразователь напряжение - частота, причем первые входы линейных дифференциальных преобразователей и объединенные входы синхронизации преобразователей напряжение - частота являются входами модуля преобразователей угла, а его выходами являются: выход генератора опорного напряжения первого линейного дифференциального преобразователя, соединенный с его же вторым входом, входом синхронизации и вторым входом второго линейного дифференциального преобразователя; и выходы преобразователей напряжение - частота, кроме того, выходы источников эталонного напряжения преобразователей напряжение - частота через соответствующие резисторы соединены с их же входами интеграторов.

Кроме того, модуль преобразователей ускорений имеет три идентичных канала, причем каждый канал содержит последовательно соединенные фильтр низкой частоты и преобразователь напряжение - частота, причем входы фильтров низкой частоты и объединенные входы синхронизации преобразователей напряжение - частота являются входами модуля преобразователей ускорений, а выходы преобразователей напряжение - частота его выходами, при этом выходы источников эталонного напряжения преобразователей напряжение - частота через соответствующие резисторы соединены с их же входами интеграторов.

Кроме того, задатчик эталонного тока содержит источник опорного напряжения, аналоговый коммутатор и два выходных усилителя мощности, причем входы управления аналогового коммутатора являются входами задатчика эталонного тока, его соответствующие входы соединены с источником опорного напряжения, а выходы подключены ко входам усилителей мощности, выходы которых являются выходами задатчика эталонного тока.

Сущность изобретения поясняется чертежами, приведенными на фиг. 1 - 7, где фиг. 1 - кинематическая схема и блок схема скважинного прибора с наземным вычислителем (блоки питания условно не показаны); фиг. 2 - блок-схема блока цифровой обработки; фиг. 3 - блок-схема модуля измерения угловой скорости и стабилизации; фиг. 4 - блок-схема модуля преобразователей угла; фиг. 5 - блок-схема модуля преобразователей ускорений; фиг. 6 - блок-схема задатчика эталонного тока; фиг. 7 - взаимное положение систем координат в произвольной точке скважины.

На чертежах введены следующие обозначения: 1 - наземный вычислитель, например, PC-486 типа NOTE BOOK; 2 - каротажный кабель, который осуществляет спуск-подъем скважинного прибора, подачу электропитания и прием/передачу информации последовательным кодом; 3 - скважинный прибор; 4 - блок цифровой обработки, при этом: 4.1 - входная шина блока цифровой обработки; 4.2 - выходная шина блока цифровой обработки; 4.3 - дополнительная входная шина блока цифровой обработки; 4.4 - шина ввода-вывода блока цифровой обработки; 4.5 - однокристальная ЭВМ, например, типа LN87C196NT, она имеет внутреннее однократно программируемое ПЗУ емкостью 32 кбайт, асинхронный последовательный порт, синхронный последовательный порт блок процессоров событий, встроенное АЦП; 4.6 - приемопередатчик, его можно реализовать на оптронах; 4.7 - ППЗУ с последовательным вводом-выводом, например, типа SPM28L10M, оно имеет 1 кбайт памяти; 5 - модуль измерения угловой скорости и стабилизации, при этом: 5.1, 5.2 - линейные дифференциальные преобразователи, например, типа АД598, они имеют встроенный генератор опорного напряжения, демодуляторы, фильтры, масштабирующий усилитель; 5.3, 5.4 - устройства формирования амплитудно-частотной характеристики, их можно выполнить на активных фильтрах пробках, настроенных на частоту вращения двигателя гироскопа и частоту нутации гироскопа; 5.5, 5.6 - выходные усилители мощности, например, типа АД815; 5.7 - преобразователь напряжение - частота, например, типа АД652, он имеет встроенный источник опорного напряжения, интегратор и блок синхронизации; 5.8-5.12 - входы модуля измерения угловой скорости и стабилизации; 5.13-5.16 - выходы модуля измерения угловой скорости и стабилизации; 6 - модуль преобразователей угла, при этом: 6.1, 6.2 - линейные дифференциальные преобразователи, например, типа АД698, они имеют встроенный генератор опорного напряжения, демодуляторы, фильтры, масштабирующий усилитель; 6.3, 6.4 - преобразователи напряжение - частота, типа АД652; 6.5 - 6.7 - входы модуля преобразователей угла; 7 - модуль преобразователей ускорений, при этом: 7.1 - 7.3 - фильтры низкой частоты, их можно выполнить на активных фильтрах второго порядка; 7.4 - 7.6 - преобразователи напряжение - частота, типа АД652; 7.7 - 7.10 - входы модуля преобразователей ускорений; 7.11 - 7.13 - выходы модуля преобразователей ускорений; 8 - задатчик эталонного тока, при этом: 8.1 - источник опорного напряжения; 8.2 - аналоговый коммутатор; 8.3, 8.4 - выходные усилители - мощности, типа АД815; 8.5, 8.6 - входы задатчика эталонного тока; 8.6 - 8.8 - выходы задатчика эталонного тока; 9 - датчик угла поворота платформы, например, одноканальный синусно-косинуснй трансформатор, типа СКТ-3250; 10 - платформа гиростабилизатора, ось подвеса ОУ_п которой совпадает с продольной осью ОУ_с скважинного прибора; 11 - 13 - акселерометры, например, типа АТ-1104, они имеют встроенные датчики температуры; 14 - измеритель угловой скорости на базе трехстепенного гироскопа, например, типа Д-7-03, при этом: 14.1, 14.2 - датчики угла гироскопа; 14.3, 14.4 - датчики момента гироскопа; 14.5 - датчик температуры гироскопа; 14.6 - ротор трехстепенного гироскопа; 14.7, 14.8 - внутренняя и наружная рамки гироскопа соответственно; 15 - двигатель отработки, например, ДМ-5 (двигатель постоянного тока с возбуждением от постоянных магнитов).

Системы координат, принятые на фиг. 7, имеют следующие обозначения: OX_gY_gZ_g - земная географическая система координат, причем ось OX_g - ориентирована на север (N), ось OY_g ориентирована по местной вертикали, ось OZ_g дополняет систему координат до правой.

OX_cY_cZ_c - система координат, связанная с корпусом скважинного прибора, причем ось OY_c направлена по продольной оси скважинного прибора, ось OX_с ориентирована вдоль нулевой риски статора датчика угла 9; ось OZ_с - дополняет систему координат до правой; ОХ_пY_пZ_п - система координат, связанная с платформой 10 гиростабилизатора, причем ось OY_п - ось стабилизации (ось подвеса платформы); OX_п, OZ_п - стабилизированные оси, которые параллельны соответственно осям чувствительности акселерометров 11, 12 и ориентированы так, чтобы система координат, была правой.

Для пояснения существа изобретения, особенностей операций способа и работы приняты следующие обозначения: - угол поворота оси чувствительности измерителя угловой скорости относительно корпуса скважинного прибора (угол поворота платформы гиростабилизатора относительно оси стабилизации), [рад], при этом соответственно ¹ - угол поворота соответствующий i измерению, [рад], причем i = 1 - n; x - азимутальный угол оси измерителя угловой скорости (оси платформы ОХ_п гиростабилизатора, стабилизированных осей чувствительности акселерометров), [рад], при этом xв - азимутальный угол в момент окончания выставки, [рад]; - азимут скважины (угол между проекцией орта jyp на OX_gZ_g и OZ_g), [рад]; - зенитный угол скважины, [рад]; _3в= ₃sin - вертикальная составляющая угловой скорости Земли, [с^-1] ; _3г= ₃cos - горизонтальная составляющая угловой скорости Земли, [с^-1].

Данный способ базируется на применении цифрового вычислителя, работающего в реальном масштабе времени, и предназначен для повышения точности и расширения области применения известного способа определения параметров ориентации при помощи ускорений в системе, стабилизированной по одной из осей с учетом известной начальной ориентации, заключающегося в следующем.

В режиме начальной выставки определяется азимутальный угол оси чувствительности гироскопа xв в момент окончания выставки.

На начальном такте i = 0 матрица ориентации B⁰ = E, где E - единичная матрица, а начальное значение матрицы ориентации B¹ определяется матрицей Исходя из того что приращение матрицы ориентации обусловлено малым поворотом на текущем i+1 такте, оно формируется в виде матрицы элементы которой определяют в зависимости от углов ориентации Q_xⁱ⁺¹, Q_yⁱ⁺¹, Q_zⁱ⁺¹, а матрица ориентации B на текущем такте формируется в виде из которой азимут ⁱ⁺¹ и зенитный угол ⁱ⁺¹ можно определить, например, по формулам ⁱ⁺¹ arctg(b₂₃ⁱ⁺¹/b₂₁ⁱ⁺¹), [рад] Предлагаемый способ можно представить на текущем i+1 такте в виде следующих действий и операций: 1. По заданному количеству тактов внутреннего системного таймера наземный вычислитель выдает команду "Синхронизация", обеспечивая тем самым заданный интервал измерения, т.е. такт работы ⁱ⁺¹, (с), однако длительность ⁱ⁺¹, а следовательно, и точность измерения определяется не только количеством тактов внутреннего системного таймера, поскольку любое внутреннее немаскируемое прерывание наземного вычислителя, например, "Авария источника питания" и т. п., вызовет увеличение длительности ⁱ⁺¹ на время выполнения программы этого прерывания, кроме того, из-за наличия геофизического коллектора, возможны сбои обмена при передаче команды "Синхронизация" либо приема "Ответа" на нее, что также вызывает изменение длительности такта ⁱ⁺¹. 2. При получении "Ответа" наземный вычислитель выдает команду "Обмен" - получает "Ответ" и коды измеренных значений угловой скорости Nⁱ⁺¹w, ускорений Nⁱ⁺¹ax, Nⁱ⁺¹ay, Nⁱ⁺¹az, coответствующих температур Nⁱ⁺¹tw, Nⁱ⁺¹tax, Nⁱ⁺¹tay, Nⁱ⁺¹taz, a также коды Nⁱ⁺¹ sin , Nⁱ⁺¹ cos угла поворота ⁱ⁺¹ и код Nⁱ⁺¹ длительности такта ⁱ⁺¹. 3. Измерение температуры соответствующих датчиков осуществляется четырехканальным АЦП, т.е. измеряется мгновенное значение, соответственно коды температуры не зависят от длительности такта ⁱ⁺¹, поэтому температуру вычисляют по формуле tⁱ⁺¹j = Ktj(Nⁱ⁺¹tj + N_oj), [^oC], где j = w, ax, ay, az; Ktj - цена младшего разряда соответствующего канала, [^oC]; Nⁱ⁺¹tj - значение кода данного канала; N_oj - нулевой сигнал этого канала; (Применение четырех каналов измерения температуры обусловлено большими градиентами температуры при движении прибора в скважинах с малыми зенитными углами до 50^o существенно упрощает математическую модель погрешностей датчиков, как функцию температуры, за счет исключения члена e^t и гистерезиса, что облегчает компенсацию температурных погрешностей).

4. Преобразование в код угловой скорости, ускорений и угла поворота осуществляется с помощью преобразователей напряжение - частота (ПНЧ) (поскольку применение АЦП приводит к потере части информации на интервале измерения, что существенно снижает точность), таким образом, выходная информация - количество импульсов будет определяться формулой: Nⁱ⁺¹j = fjⁱ⁺¹, где j - wⁱ⁺¹, axⁱ⁺¹, ayⁱ⁺¹, azⁱ⁺¹, sinⁱ⁺¹,cosⁱ⁺¹; fj - выходная частота соответствующего ПНЧ, [с^-1], т.е. является функцией не только fj, но и ⁱ⁺¹, поэтому вычисляют коэффициент нормирования по формуле nⁱ⁺¹= /ⁱ⁺¹= /к Nⁱ⁺¹, где - заданное время такта является константой, [с]; k - цена импульса канала измерения такта, [с], и производят операцию нормирования, вычисляя произведение nⁱ⁺¹Nⁱ⁺¹ = fj, которое является только функцией fj, исключая тем самым влияние длительности такта ⁱ⁺¹ на точность измерения.

5 Вычисляют значение sinⁱ⁺¹ и cosⁱ⁺¹ (вычисление угла ⁱ⁺¹, т.е. вычисление функции arctg, считается стандартной процедурой, поэтому не рассматривается) по формулам sin