Способ получения дистиллятных и масляных фракций

Способ получения дистиллятных и масляных фракций

Реферат

 

Использование: нефтехимия. Сущность: дистиллятные и масляные фракции получают путем контактирования сырья, возможно в смеси с рециклом, с регенерируемым катализатором олигомеризации олефинов по меньшей мере в одном трубчатом реакторе или последовательного контактирования в двух трубчатых реакторах с разными катализаторами, или последовательного контактирования по меньшей мере в трех адиабатических реакторах с одним или двумя разными катализаторами олигомеризации при 150-450^oС, 0,1-6,0 МПа и скорости подачи сырья 0,2-10 ч^-1. Продукты олигомеризации разделяют (с вариантами) с выделением фракций <250^{С и >150-250oС. Возможна подача на рецикл фракций <250С и подача рецикла в промежуточный реакционный поток между работающими реакторами. Фракцию >150-250oС подвергают гидрообработке на катализаторе, активном в реакциях гидрирования углеводородов, при 80-400oС, 0,5-6,0 МПа и мольном отношении Н₂/олефины 1-20. Технический результат: расширение ассортимента получаемых продуктов. 11 з.п. ф-лы, 2 табл.}

Предлагаемое изобретение относится к способам получения дистиллятных и синтетических масляных фракций из олефинсодержащего углеводородного сырья.

В процессах нефтепереработки и нефтехимии образуются значительные количества различных олефинсодержащих углеводородных фракций, таких как, например, углеводородные газы каталитического и термического крекинга, дегидрирования, бензины термокрекинга и коксования и т.д. Одним из возможных направлений дальнейшей переработки этих фракций может быть производство из них дистиллятных фракций - бензиновых и/или керосиновых, и/или дизельных, и/или масляных (выкипающих выше 250^oС) фракций при помощи твердых катализаторов. В качестве таких катализаторов могут быть использованы каталитические системы на основе силикатов, цеолитов и молекулярных сит, активных в реакциях олигомеризации олефинов.

Известны способы олигомеризации с применением катализаторов, содержащих цеолиты ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, ZSM-23, ZSM-35, ZSM-38 и ZSM-48 [Патенты США 4607130, кл. С 07 С 2/00, 1986; 4665265, кл. С 07 С 5/42, 1987]. Согласно данным способам переработку олефинсодержащего сырья осуществляют путем его контактирования с одним из этих катализаторов при температуре 110-375^oС, давлении 0,4-7,0 МПа и скорости подачи 0,2-2,0 ч^-1.

Известны способы переработки олефинсодержащего сырья С₃-C₅ в бензиновые и дизельные фракции с одновременным применением двух разных катализаторов. Согласно способу [Пат. США 5134241, кл. С 07 С 2/00, 1992] переработку олефинсодержащего сырья ведут в две стадии. На первой стадии осуществляют контактирование исходного сырья при температуре 40-250^oС, давлении 0,1-13 МПа и весовой скорости подачи сырья 0,1-5,0 ч^-1 с мезопористыми молекулярными ситами МСМ-41 (МСМ-41 - кристаллическая элементосиликофосфатная система, которая может содержать металлы I, II, III, IV, VII, VIII групп и РЗЭ, с размером пор >13 ). На второй стадии при температуре 250-700^oС, давлении 0,1-1,5 МПа и весовой скорости подачи сырья 0,1-100 ч^-1 осуществляют контактирование полученного на первой стадии продукта с цеолитом МСМ-22 (металлосиликатный цеолит с размером пор 5-8 ) или с катализатором, содержащим МСМ-22 в смеси с цеолитом, выбранным из следующего ряда цеолитов: ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-35, ZSM-48, бета, цеолит У, морденит.

Известны способы переработки олефинсодержащего сырья путем его олигомеризации с получением бензиновой и дизельной фракций, осуществляя которые возможно регулировать соотношения выходов целевых продуктов [Пат. США 4456779, кл. С 07 С 3/03, 1984; Пат. США 4456781, кл. С 07 С 2/02, 1984]. Согласно данным способам дистиллятные фракции - бензиновую и дизельную - получают из легкого олефинсодержащего сырья (С₃-С₄) следующим образом. Сырье в смеси с рециклом при температуре 190-375^oС, давлении 0,4-7,0 МПа и объемной скорости подачи жидкого сырья 0,5-2,0 ч^-1 подвергают контактированию с катализатором олигомеризации, находящимся в трех последовательно работающих реакторах с промежуточным охлаждением реакционного потока между реакторами. Продукты реакции разделяют в дебутанизаторе с выделением фракции С_4- и фракции С₅₊. Часть фракции С_4- подают на смешение с исходным сырьем в виде рецикла, а балансовую часть разделяют в деэтанизаторе с выделением фракции С_2- и фракции С₃-С₄. Фракцию с₅₊ разделяют в ректификационной колонне с выделением бензиновой фракции С₅-165^oС и дизельной фракции >165^oС. Для увеличения выхода дизельной фракции возможна подача на рецикл части полученной бензиновой фракции. Применяемый катализатор содержит цеолит ZSM-5, и его состав описывается общей эмпирической формулой аNа₂OАl₂O₃(70-500)SiO₂, где а<<1. Варьируя условия ведения процесса возможно изменять соотношение выходов целевых продуктов и производить из газов каталитического крекинга, содержащих ~ 62 мол. % олефинов С₃-С₄, бензиновые фракции в интервале выходов 13-52% и соответственно дизельные фракции - 79-32 мас.% на олефины сырья.

Основным недостатком данных способов является относительно низкий выход тяжелых дистиллятных фракций, выкипающих выше 150^oС, и в особенности - низкий выход фракций, выкипающих выше 250^oС, являющихся сырьем для получения базы синтетических масел.

Для улучшения селективности действия катализаторов в составе последних используют и цеолиты, в кремнекислородном каркасе которых содержатся не атомы Al, а атомы других изоморфнозамещающих элементов. Так, известен способ облагораживания олефинсодержащего сырья с получением бензиновой, дизельной и тяжелой дистиллятной фракций при помощи кристаллического ферросиликата (цеолита), олигомеризацию олефинов С₂-С₈ на котором проводят при температуре 175-375^oС и давлении 1-20 МПа [Пат. США 4554396, кл. С 07 С 2/02, 1985]. Применяемый цеолит имеет структуру ZSM-5, и его состав описывается общей эмпирической формулой аNа₂OFе₂O₃bSiO₂, где а<<1 ?? b>24.

Известен катализатор и способ олигомеризации олефинсодержащего сырья [Пат. ЕВП 734766, кл. В 01 J 27/057, С 10 G 50/00, С 07 С 2/16, 1996]. Согласно данному способу переработку сырья осуществляют при температуре реакции до 400^oС, давлении - до 10 МПа и скорости подачи 0,1-50 ч^-1 на алюмосиликатном катализаторе, модифицированном сульфат-ионом (0,3-60 мас.% SO₄ ^2-) и содержащем по меньшей мере один оксид переходного металла. Продукты реакции разделяют с получением бензиновой, дизельной фракций и газойля.

Основным недостатком этих способов является низкий выход тяжелых дистиллятных фракций, выкипающих выше 250^oС и являющихся сырьем для получения базы синтетических масел.

Известен катализатор для процесса олигомеризации олефинов в тяжелые дистиллятные фракции с высоким индексом вязкости [Пат. США 5080878, кл. В 01 J 29/38, 29/28, 1992] , являющиеся основой для производства смазочных масел. Согласно данному способу олефины С₂-С₁₀ перерабатывают при температуре 200-260^oС, давлении не ниже 2 МПа и весовой скорости подачи сырья ниже 1 ч^-1 на катализаторе, содержащем один из следующих цеолитов: ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-35, ZSM-38 и ZSM-48. Применяемый в составе катализатора цеолит модифицирован одно- или двухвалентными катионами различных металлов или аммония, нанесенными из соответствующих солей гексафторсиликата.

Известен способ олигомеризации олефинов с получением дизельной и масляной фракций с высоким индексом вязкости [ЕВП 800568, кл. С 10 G 50/00, 1997]. Согласно данному способу олефины С₂-С₆ подвергают контактированию при температуре 160-350^oС (лучше 200-310^oС), давлении 1-8 МПа и весовой скорости подачи сырья 0,5-10 ^-1 (лучше 1-5 ч^-1) с катализатором, содержащим модифицированный 0,7-5,0 мас.% Сr цеолит ZSM-5.

Основными недостатками описанных выше способов являются относительно низкий выход тяжелых фракций и/или неудовлетворительное качество целевых продуктов - низкие термическая стабильность и стабильность к окислению, обусловленные высоким содержанием олефинов в продукте.

Для улучшения качества целевых продуктов (например, повышения термической стабильности, стабильности к окислению, понижения йодного числа всех дистиллятных фракций, повышения цетанового числа дизельных фракций и пр.) применяют комбинированные способы, сочетающие в себе стадию олигомеризации олефинсодержащего сырья и стадию гидрообработки полученного на стадии олигомеризации продукта.

Так, известен способ олигомеризации олефинов C₁₀-C₂₄ для получения базы синтетических масел, включающий стадию олигомеризации олефинов и стадию гидрообработки продуктов олигомеризации [ЕВП 564728, кл. С 07 С 2/12, С 10 М 107/10, В 01 J 29/08, 1992]. Согласно данному способу олефины С₁₀-С₂₄ подвергают контактированию, возможно, в смеси с рециркулирующими непрореагировавшими мономерами, выкипающими до 225-250^oС, с катализатором, содержащим деалюминированный цеолит типа У с отношением SiO₂/Аl₂O₃>5 (лучше >60) при температуре 50-300^oС (лучше 150-250^oС) и давлении 0,1-7,0 МПа. Продукты реакции могут быть разделены путем ректификации с выделением непрореагировавших мономеров, возвращаемых на рецикл, и дистиллятной фракции, выкипающей выше 225-250^oС. Для повышения термической стабильности и стабильности к окислению дистиллятная фракция может быть подвергнута гидрообработке на катализаторе, содержащем Ni, Pt, Pd, Сu, никель Ренея. Основным недостатком данного способа является производство целевого продукта из тяжелого сырья - олефинов ₁₀-C₂₄, что существенно ограничивает ассортимент перерабатываемого сырья.

Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемому эффекту является способ превращения олефинов в высшие углеводороды [Пат. США 4520215, кл. С 07 С 2/74, 1985]. Согласно выбранному прототипу бензиновую и дизельную или дистиллятную фракции получают из олефинсодержащих продуктов процесса Фишера-Тропша (содержащих преимущественно олефины C₅-C₆) следующим образом.

Исходное сырье смешивают с рециклом (фракция С₅-С₆), подогревают в теплообменниках и печи до начальной температуры переработки и при температуре 230-325^oС, давлении 2,8-10 МПа (лучше 4-7 МПа) и объемной скорости подачи сырья 0,5-1,5 ч^-1 (в пересчете на олефины) подвергают последовательному контактированию с катализатором олигомеризации, находящимся в трех последовательно работающих реакторах. Применяемый катализатор олигомеризации содержит цеолит H-ZSM-5. В результате протекания на катализаторе экзотермических химических реакций превращения олефинов температура реакционного потока в каждом реакторе возрастает на ~30^oС. Для снижения возросшей температуры реакционного потока до температуры переработки между реакторами осуществляют промежуточное охлаждение реакционного потока. После третьего реактора продукты реакции охлаждают и при более низком давлении разделяют в 1-м сепараторе с выделением газообразной фракции углеводородов (до С₆ включительно) и жидкой фазы, содержащей углеводороды С₃₊ и воду (образовавшуюся из кислородсодержащих соединений, присутствующих в сырье). Газообразную фракцию дохолаживают и разделяют во 2-м фазовом сепараторе с выделением воды и углеводородной фракции С₅-С₆, которую в виде рецикла направляют на смешение с исходным сырьем. Жидкую фракцию С₃₊ подают в ректификационную колонну-дебутанизатор. В эту же колонну возможна подача части выделенной в 1-м сепараторе газообразной фракции. В колонне-дебутанизаторе продукты стадии олигомеризации разделяют с выделением верхом колонны углеводородов C₁-C₄ (в т.ч. с выделением сжиженной фракции С₃-С₄) и остаточной воды и кубом колонны - углеводородной фракции С₅₊. Выделенную в колонне-дебутанизаторе фракцию C₅₊ подают в ректификационную колонну, где ее разделяют с выделением бензиновой фракции и дистиллятной фракции, выкипающей выше 154^oС и содержащей в основном углеводороды С₁₀-С₂₀, т.е. дизельной фракции.

Дистиллятную фракцию подвергают гидрообработке для получения целевого продукта - фракции, выкипающей выше 154^oС и имеющей низкое бромное число, высокое цетановое число и низкие температуры помутнения и застывания, т.е. дизельного топлива. Применяемый катализатор гидрообработки содержит Со или Ni с W/Mo или благородные металлы.

Дистиллятные фракции, выкипающие выше 250^oС и тем более выше 300^oС, по данному способу не производят, что является основным недостатком выбранного прототипа.

Цель изобретения - создание способа получения дистиллятных фракций и масляных (выкипающих выше 250^oС) фракций из олефинсодержащего углеводородного сырья, позволяющего расширить ассортимент получаемых целевых продуктов: бензиновые, керосиновые, дизельные фракции и дистиллятные фракции, выкипающие выше 250^oС, являющиеся сырьем для производства или самой базой синтетических масел.

Поставленная цель достигается тем, что дистиллятные и масляные фракции получают из олефинсодержащего сырья или смеси сырья и рецикла путем его предварительного нагрева в соответствующих технологических аппаратах до требуемой температуры реакции, последовательного контактирования при температуре 150-450^oС, давлении 0,1-6,0 МПа и массовой скорости подачи сырья 0,2-10 ч^-1 с активным в реакциях олигомеризации катализатором по меньшей мере в трех адиабатических реакторах или с двумя разными катализаторами олигомеризации, находящимися в разных реакторах, с промежуточным охлаждением между адиабатическими реакторами реакционного потока до требуемой температуры реакции в последующем по ходу подачи потока реакторе, или в трубном пространстве по меньшей мере одного трубчатого реактора, обеспечивающего съем избыточного тепла реакции подаваемым по межтрубному пространству более холодным теплоносителем, или последовательного контактирования при указанных условиях с двумя разными катализаторами олигомеризации, находящимися в разных трубчатых реакторах, охлаждения продуктов олигомеризации в соответствующих технологических аппаратах и их разделения путем ректификации с выделением фракций углеводородов, выкипающих до и выше 150-250^oС, или предварительного разделения в сепараторе с выделением газообразной фракции C₁-C₅ и жидкой фракции С₃₊, разделения ректификацией фракции С₃₊ с выделением фракций углеводородов, выкипающих до и выше 150-250^oС, или частичного охлаждения продуктов олигомеризации до температуры, обеспечивающей при рабочем давлении конденсацию углеводородов, имеющих при нормальном давлении температуру кипения выше 150-250^oС, и разделения при этой температуре путем сепарации с выделением газообразной фракции, выкипающей до 150-250^oС, и жидкой фракции, выкипающей выше 150-250^oС, смешения с водородсодержащим газом выделенной из продуктов олигомеризации выкипающей выше 150-250^oС фракции, ее гидрообработки на активном в реакциях гидрирования и/или гидроизомеризации, и/или гидроочистки катализаторе, содержащем по меньшей мере один металл I-VIII групп, при температуре 80-400^oС, давлении 0,5-6,0 МПа и мольном отношении водород/олефины 1-20 в трубном пространстве трубчатого реактора, обеспечивающего съем избыточного тепла реакции подаваемым по межтрубному пространству более холодным теплоносителем, или по меньшей мере в одном адиабатическом реакторе, охлаждения в соответствующем технологическом оборудовании продуктов стадии гидрообработки и их разделения путем сепарации с выделением водородсодержащего газа, газообразных и жидких продуктов гидрообработки, а также путем переключения со стадии контактирования на стадию регенерации реактора с закоксованным катализатором олигомеризации и подключения на стадию контактирования реактора с отрегенерированным катализатором олигомеризации, причем на стадии регенерации находится по меньшей мере один реактор с катализатором олигомеризации, а стадию окислительной регенерации катализатора олигомеризации осуществляют при температуре 350-550^oС и давлении 0,1-6,0 МПа первоначально регенерирующим газом с содержанием кислорода 0,1-5,0 об.%, а затем с содержанием кислорода 10-21 об.%, и при этом катализатор(ы) олигомеризации содержит(ат) активный компонент, выбранный из ряда - цеолит пентасил со структурой ZSM-5 или ZSM-11 или цеолит ZSM-12 или ZSM-20, или цеолит L, или бета, или омега, или цеолит Y, или морденит, или аморфный алюмо- или элементосиликат, или кристаллические алюмофосфатные или силикоалюмофосфатные молекулярные сита, и указанный активный компонент или катализатор модифицирован по меньшей мере одним элементом и/или соединением элемента I-VIII групп в количестве 0,01-10 мас.%.

В качестве рецикла используют выделенную после стадии олигомеризации фракцию, выкипающую до 150-250^oС. Подачу рецикла осуществляют в исходный сырьевой поток и/или по меньшей мере в один промежуточный реакционный поток между работающими реакторами при кратности рецикл/сырье от 0,01 до 10.

Возможна последующая ректификация жидких продуктов гидропереработки с выделением фракций, выкипающих до 250-360^oС, и фракций, выкипающих выше 250-350^oС.

Возможны гидрообработка выделенной из продуктов олигомеризации выкипающей выше 150-250^oС фракции в смеси с частью выделенной из продуктов олигомеризации фракции, выкипающей до 150-250^oС, и последующая ректификация жидких продуктов гидрообработки с выделением бензиновой фракции, фракций, выкипающих до 250-360^oС, и фракций, выкипающих выше 250-350^oС.

Возможно, что выделенную из продуктов стадии олигомеризации фракцию, выкипающую до 150-250^oС, или ее часть подвергают ректификации с выделением углеводородов C₁-C₄ и бензиновой фракции или бензиновой и дистиллятной фракции, выкипающей до 250^oС, или дохолаживают и разделяют путем сепарации с выделением углеводородов C₁-С₅ и бензиновой фракции. Тогда в качестве рецикла используют бензиновую фракцию и/или дистиллятную фракцию, выкипающую до 250^oС, и/или фракцию С₃-С₄. При этом возможно, что часть бензиновой фракции и/или выкипающей до 250^oС дистиллятной фракции смешивают с выделенной из продуктов олигомеризации фракцией, выкипающей выше 150-250^oС, и полученную смесь подвергают гидрообработке, а жидкие продукты гидрообработки разделяют путем ректификации с выделением бензиновой фракции, фракций, выкипающих до 250-360^oС, и фракций, выкипающих выше 250-350^oС.

Применяемый в составе катализатора олигомеризации цеолит пентасил со структурой ZSM-5 или ZSM-11 имеет состав, описываемый общей эмпирической формулой (0,02-0,5)Nа₂OЭл₂O₃(25-500)SiO₂kH₂O, где Эл - по меньшей мере один элемент из ряда Al, Ga, В, Fe, a k - соответствующий влагоемкости коэффициент.

Катализатор гидрообработки в качестве одного из активных компонентов может дополнительно содержать компонент, выбранный из ряда: цеолит ZSM-5 или ZSM-11 общей эмпирической формулы (0,02-0,8)Nа₂OЭл₂O₃(25-500)SiO₂kH₂O, где Эл - по меньшей мере один элемент из ряда Al, Ga, В, Fe, a k - соответствующий влагоемкости коэффициент, или цеолит L, или ZSM-12, или ZSM-20, или бета, или омега, или цеолит Y, или морденит, или аморфный алюмо- или элементосиликат, или кристаллические алюмофосфатные или силикоалюмофосфатные молекулярные сита, или указанный активный компонент, модифицированный элементами и/или соединениями элементов I-VIII групп в количестве 0,01-5,0 мас.%.

В качестве сырья возможно использование углеводородных фракций, содержащих олефины (желательно или преимущественно этилен или преимущественно олефины С₃₊) и получаемых различными термическими и каталитическими процессами, в т.ч. газообразных фракций (углеводородные газы пиролиза, термического и каталитического крекинга, процессов дегидрирования и т.п.) и/или жидких фракций, выкипающих до 250^oС (бензины термокрекинга, продукты процесса Фишера-Тропша и т.д.).

Основными отличительными признаками предлагаемого способа являются: - переработка сырья на стадии олигомеризации по меньшей мере в трех адиабатических реакторах или по меньшей мере в одном трубчатом реакторе и регенерация закоксованного катализатора олигомеризации по меньшей мере в одном реакторе; - возможность переработки сырья на стадии олигомеризации на катализаторах одного или двух разных типов; - возможность использования катализаторов олигомеризации, содержащих цеолит ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, ZSM-20, цеолит L, бета, омега, цеолит Y, морденит, аморфный алюмо- или элементосиликат, кристаллические алюмофосфатные и силикоалюмофосфатные молекулярные сита; - охлаждение продуктов олигомеризации и их разделение путем ректификации с выделением фракций углеводородов, выкипающих до и выше 150-250^oС, или предварительное разделение в сепараторе с выделением газообразной фракции C₁-C₅ и жидкой фракции С₃₊, разделение ректификацией фракции С₃₊ с выделением фракций углеводородов, выкипающих до и выше 150-250^oС, или частичное охлаждение продуктов олигомеризации до температуры, обеспечивающей при рабочем давлении конденсацию углеводородов, имеющих при нормальном давлении температуру кипения выше 150-250^oС, и разделение при этой температуре путем сепарации с выделением газообразной фракции, выкипающей до 150-250^oС, и жидкой фракции, выкипающей выше 150-250^oС; - подача рецикла в исходный сырьевой поток и/или в промежуточный реакционный поток между работающими реакторами олигомеризации; - использование в качестве рецикла фракции <150-250^{С, выделенной из продуктов стадии олигомеризации; - возможность или ректификации выделенной из продуктов олигомеризации фракции <150-250С или ее части с выделением одной или нескольких из следующих фракций: фракции C₁-C₄, фракции С₃-С₄, бензиновой фракции, дистиллятной фракции, выкипающей до 250oС, или ее дохолаживание и разделение путем сепарации с выделением углеводородов C₁-C₅ и бензиновой фракции; использование в качестве рецикла бензиновой фракции и/или дистиллятной фракции, выкипающей до 250oС, и/или фракции С₃-С₄; - гидрообработка выделенной из продуктов олигомеризации фракции <150-250С на катализаторе гидрирования и/или гидроизомеризации и/или гидроочистки, содержащем по меньшей мере один металл I-V, VII групп и/или хром, при температуре 80-400oС, давлении 0,5-6,0 МПа и мольном отношении водород/олефины 1-20, разделение продуктов гидрообработки путем сепарации с выделением водородсодержащего газа, газообразных и жидких продуктов гидрообработки; - возможность гидрообработки выделенной из продуктов олигомеризации фракции >150-250oС в смеси с частью выделенной из продуктов олигомеризации фракции <150-250С или бензиновой и/или дистиллятной фракции, выкипающей до 250oС; - возможность ректификации жидких продуктов гидрообработки с выделением различных фракций (продуктов); - возможность применения в качестве катализатора гидрообработки катализатора, содержащего в качестве одного из активных компонентов цеолит ZSM-5 или ZSM-11, или ZSM-12, или ZSM-20, или цеолит L, или бета, или омега, или цеолит Y, или морденит, или аморфный алюмо- или элементосиликат, или кристаллические алюмофосфатные, или силикоалюмофосфатные молекулярные сита; - осуществление стадии регенерации катализатора олигомеризации первоначально регенерирующим газом с содержанием кислорода 0,1-5,0 об.%, а затем 10-21 об. % при температуре 350-550oС и давлении 0,1-6,0 МПа и переключение со стадии контактирования на стадию регенерации реактора с закоксованным катализатором олигомеризации и подключение на стадию контактирования реактора с отрегенерированным катализатором олигомеризации.}

Достигаемый результат связан с сочетанием применяемых катализаторов, активных в реакциях превращения олефинов, катализатора гидрообработки и технологии процесса в целом. Так, варьирование состава катализаторов олигомеризации, в т.ч. варьирование состава цеолитов типа пентасил со структурой ZSM-5 и ZSM-11 (или их отечественных аналогов - высококремнистых цеолитов ЦВК, ЦВМ, ЦВН), и/или одновременное применение катализаторов олигомеризации двух разных типов позволяет увеличить глубину переработки сырья и увеличить выход целевых продуктов. Кроме того, изменение состава катализатора путем модифицирования различными элементами и/или соединениями элементов I-VIII групп дополнительно позволяет увеличить длительность межрегенерационного пробега катализатора и/или понизить температуру регенерации катализатора (последнее приводит к увеличению срока службы катализатора).

Организация рецикла, в качестве которого используют одну или две выделенные после стадии олигомеризации фракции, позволяет увеличить глубину переработки сырья, изменять селективность процесса и варьировать соотношение получаемых целевых продуктов, что повышает гибкость процесса, например рециркуляция бензиновой фракции приводит к увеличению глубины переработки сырья и к повышению выхода дистиллятных фракций, выкипающих выше 150^oС, а рециркуляция фракции, выкипающей до 150-250^oС, приводит к увеличению выхода фракций, выкипающих выше 250^oС (т.е. к увеличению выхода базы масел).

Подача рецикла в промежуточный реакционный поток между работающими реакторами, кроме увеличения глубины переработки сырья и изменения селективности процесса, дополнительно позволяет снизить тепловые нагрузки на соответствующее теплообменное оборудование (и, следовательно, снизить его металлоемкость и стоимость) за счет частичного охлаждения промежуточного потока холодным рециклом и упростить регулирование температурных режимов адиабатических реакторов.

Предварительное разделение продуктов реакции путем сепарации с выделением газообразной фракции C₁-C₅ и жидкой фракции С₃₊ с последующей ее ректификацией позволяет повысить гибкость процесса по отношении к составу сырья, т. к. является более оптимальным при переработке сырья, содержащего в значительных количествах углеводороды C₁-C₂ и/или H₂, N₂, CO, CO₂, и, кроме того, позволяет улучшить режим работы ректификационной колонны и/или снизить ее металлоемкость.

Гидропереработка выделенной из продуктов стадии олигомеризации фракции, выкипающей выше 150-250^oС, позволяет (в результате превращения олефинов в парафины) повысить качество целевых продуктов (например, снизить йодное число для керосиновой и дизельной фракций; повысить цетановое число дизельной фракции) и расширить ассортимент производимой продукции (например, производить сортные керосин, дизельное топливо, базу синтетических масел). Гидропереработка указанной выше фракции в смеси с частью бензиновой фракции или фракции, выкипающей до 150-250^oС, и последующая ректификация продуктов гидропереработки позволяют расширить ассортимент производимой продукции - дополнительно производить бензины с высоким индукционным периодом; получать фракции парафиновых углеводородов, используемые в качестве растворителей.

Способ осуществляют следующим образом. Сырье, возможно в смеси с рециклом, при абсолютном давлении 0,1-6,0 МПа (лучше 1-3 МПа) предварительно нагревают до температуры реакции в соответствующих технологических аппаратах (теплообменники, печи и т.п.) и при температуре 150-450^oС и массовой скорости подачи сырья 0,2-10 ч^-1 подвергают последовательному контактированию со стационарным слоем катализатора, активным в реакциях олигомеризации олефинов, в 3 или более адиабатических реакторах или в трубном пространстве по меньшей мере одного трубчатого реактора.

В реакторах олигомеризации может быть один и тот же катализатор или два разных типа катализатора олигомеризации, причем каждый реактор загружен катализатором только одного типа. При использовании в процессе одновременно двух разных катализаторов сырье подвергают последовательному превращению сначала на катализаторе одного, а затем другого типа. При использовании адиабатических реакторов один тип катализатора загружен по меньшей мере в два реактора и другой тип катализатора загружен по меньшей мере в один реактор. Возможна подача рецикла в реакционный поток между работающими реакторами.

В качестве катализатора олигомеризации используют системы, содержащие перечисленные выше цеолиты, силикаты и различные молекулярные сита (например, типа AIPO-5, -11, -31, SAPO-5, -11, MCM-41 и др.) с диаметром пор не менее 5,6 .

В результате протекания на катализаторе олигомеризации химических реакций (олигомеризации, ароматизации, алкилирования и пр.), имеющих в целом экзотермический тепловой эффект, температура реакции по слою катализатора в адиабатическом реакторе возрастает, вследствие чего поток реакционной смеси после каждого реактора выходит с температурой выше, чем температура потока на входе в этот реактор. Для поддержания оптимальных условий работы катализатора во всех адиабатических реакторах промежуточные реакционные потоки между реакторами охлаждают в соответствующей теплообменной аппаратуре до температуры реакции в последующем реакторе. Охлаждение этих потоков, частичное или до требуемой температуры, происходит и при подаче в промежуточный реакционный поток между реакторами рецикла, имеющего более низкую температуру. В трубчатых реакторах оптимальная температура реакции поддерживается за счет съема избыточного тепла реакции более холодным теплоносителем, подаваемым по межтрубному пространству реактора.

Температура реакции на стадии олигомеризации определяется в зависимости от типа применяемого катализатора и состава сырья (например, олефины С₃-С₄ или бензины термокрекинга). Усредненная температура реакции может быть примерно одинакова во всех работающих реакторах или различаться. Для увеличения длительности межрегенерационного пробега катализатора олигомеризации возможно повышение температуры реакции пропорционально степени дезактивации катализатора таким образом, чтобы поддерживать качество и групповой состав продуктов на одном уровне.

Продукты реакции стадии олигомеризации охлаждают в соответствующих технологических аппаратах (теплообменники, холодильники и т.п.) и разделяют в ректификационной колонне с выделением верхом колонны фракции, выкипающей до 150-250^oС (возможно с выделением остаточных углеводородов С₃-С₄), и кубом колонны - фракции, выкипающей выше 150-250^oС. Возможно предварительное разделение охлажденных продуктов олигомеризации путем сепарации с выделением газообразной фракции C₁-С₅ и жидкой фракции С₃₊ и последующее разделение ректификацией фракции С₃₊ с выделением фракции <150-250^{С (возможно с выделением остаточных углеводородов С₃-С₄) и фракции >150-250oС. Возможно частичное охлаждение продуктов олигомеризации до температуры, обеспечивающей при рабочем давлении конденсацию углеводородов, имеющих при нормальном давлении температуру кипения выше 150-250oС, и их разделение при этой температуре путем сепарации с выделением газообразной фракции, выкипающей до 150-250oС, и жидкой фракции, выкипающей выше 150-250oС.}

Выделенную из продуктов стадии олигомеризации фракцию <150-250^{С или ее часть направляют в виде рецикла на смешение с исходным сырьем и/или в промежуточный реакционный поток между работающими реакторами олигомеризации. Возможна подача на рецикл фракции С₃-С₄; подаваемые на рецикл фракции могут быть поданы как в смеси, так и раздельно (например, возможны раздельная подача фракции С₃-С₄ на смешение с исходным сырьем и подача фракции <150-250С между работающими реакторами).}

Для расширения ассортимента производимой продукции возможна дополнительная переработка фракции <150-250^{С или ее части путем последующего ее дохолаживания и разделения сепарацией с выделением углеводородов C₁-C₅ и бензиновой фракции или путем ректификации с выделением углеводородов C₁-C₄ (в т.ч. сжиженной фракции С₃-С₄) и бензиновой фракции или бензиновой и дистиллятной фракции, выкипающей до 250oС. В этом случае в качестве рецикла используют бензиновую и/или дистиллятную фракцию <250С и/или сжиженную фракцию С₃-С₄. При этом подаваемые на рецикл фракции могут быть поданы как в смеси, так и раздельно (например, раздельная подача бензиновой фракции или С₃-С₄ на смешение с исходным сырьем и подача дистиллятной фракции <250С в промежуточный реакционный поток между работающими реакторами).}

Выделенную из продуктов стадии олигомеризации фракцию, выкипающую выше 150-250^oС, смешивают с водородсодержащим газом, подогревают в соответствующем технологическом оборудовании (теплообменники, печи и т.п.) и подвергают гидрообработке при температуре 80-400^oС, давлении 0,5-6,0 МПа и мольном отношении водород/олефины 1-20 путем контактирования с катализатором, активным в реакциях гидрирования ненасыщенных углеводородов (катализатор гидрирования и/или гидроизомеризации, и/или гидроочистки).

Возможна гидропереработка фракции >150-250^oС в смеси с частью полученной при разделении продуктов стадии олигомеризации бензиновой фракции и/или дистиллятной фракции <250^{С или фракции <150-250С.}

Гидропереработку выделенной фракции осуществляют путем ее контактирования в присутствии водорода в трубном пространстве трубчатого реактора или по меньшей мере в одном адиабатическом реакторе со стационарном слоем катализатора гидрообработки. Катализатор гидрообработки содержит по меньшей мере один металл I-VIII групп и в качестве одного из активных компонентов он может содержать компонент, выбранный из ряда: цеолит ZSM-5 или ZSM-11, или цеолит L, или ZSM-12, или ZSM-20, или бета, или омега, или цеолит Y, или морденит, или аморфный алюмо- или элементосиликат, или кристаллические алюмофосфатные или силикоалюмофосфатные молекулярные сита (например, типа AIPO-5, -11, -31, SAPO-5, -11, MCM-41 и другие молекулярные сита с диаметром пор не менее 6 ), или указанный активный компонент, модифицированный элементами или соединениями элементов I-VIII групп в количестве 0,01-5,0 мас.%.

Продукты стадии гидрообработки охлаждают в соответствующих технологических аппаратах, разделяют путем сепарации с выделением водородсодержащего газа, газообразных углеводородов C₁-C₅ и жидких продуктов гидрообработки.

В зависимости от состава подаваемой на гидрообработку фракции и необходимого ассортимента продукции жидкие продукты гидрообработки могут быть подвергнуты ректификации по меньшей в одной ректификационной колонне с выделением: - бензиновой фракции <150^{С, дизельной фракции <360С и фракции >350oС (база синтетических масел); - бензиновой фракции <150С, керосина (фракция 150-250oС) и фракции >250oС (база синтетических масел); - бензина (фракция н.к. - 195oС), керосиновой фракции <250С (компонент дизельного топлива) и фракции >250oС (база синтетических масел); - бензиновой фракции <215С, фракции 200-250oС (компонент дизельного топлива) и фракции >250oС (база синтетических масел); - бензиновой фракции <205С, дизельной фракции <320С и фракции >300oС (база синтетических масел).}

Возможны любые промежуточные варианты, в т.ч. с выделением различных углеводородных фракций, используемых как растворители. Возможно выделение остаточных растворенных газов - фракции С₃-С₄.

В ходе переработки олефинсодержащего сырья на катализаторе олигомеризации протекают процессы коксообразования, приводящие со временем к обратимой дезактивации катализатора, в результате чего пр