Способ рекуперации хлористого метилена и установка для его осуществления

Способ рекуперации хлористого метилена и установка для его осуществления

Реферат

 

Изобретение относится к химической технологии, в частности к способам рекуперации хлористого метилена. Сущностью изобретения является использование для рекуперации хлористого метилена высококипящих органических веществ, например масла ХФ 22с-16, в качестве абсорбента, поглощающего пары хлористого метилена, выводимого из технологической цепочки в потоке газа-носителя. Процесс осуществляют в режиме идеального вытеснения при противотоке контактирующих фаз и условиях, обеспечивающих предельно полное удаление хлористого метилена из газа-носителя. Найдены оптимальные условия выделения хлористого метилена из насыщенного абсорбента при нагревании его в две стадии: в процессе пленочного течения по нагретой до 105-110^oС поверхности и в процессе струйно-капельного течения по нагретой до 115-120^oС температуропроводной насадке. Отвод паров хлористого метилена из зоны его выделения при термической регенерации абсорбента осуществляют термодиффузией за счет разницы давлений паров хлористого метилена в зоне его выделения и конденсации. Установка для осуществления способа содержит вентагрегат и компрессор для удаления паров хлористого метилена из технологической цепочки, устройство для поглощения паров, выполненное в виде двух последовательно соединенных абсорбционных насадочных колонн, устройство для выделения насыщенных паров хлористого метилена из отработанного абсорбента, охлаждаемый конденсатор, соединенный со сборником жидкого хлористого метилена через холодильник, и рекуператор тепла. Устройство для выделения насыщенных паров хлористого метилена из отработанного абсорбента выполнено в виде полностью теплоизолированного кожухотрубного теплообменника, снабженного распределительной гребенкой для ввода в трубное пространство отработанного абсорбента и патрубками для ввода в межтрубное пространство греющего пара и вывода конденсата греющего пара. В верхней части устройства имеется каплеулавливатель, представляющий собой насадочный цилиндрический элемент. Изобретение позволяет обеспечить повышение качества получаемого продукта, снижение энергозатрат и пожароопасности процесса. 2 с. и 4 з.п. ф-лы, 7 табл., 16 ил.

Изобретение относится к химической технологии, в частности к способам рекуперации хлористого метилена, применяемого в технологических процессах в качестве растворителя, хладагента и обезжиривающего вещества в химической, приборостроительной, легкой и других отраслях промышленности.

Уровень техники Известен способ очистки низкоконцентрированных по галогенуглеводородам отходящих газов путем абсорбции галогенуглеводородам фторированной жидкости 13 с индустриальным маслом [1, 2]. К недостаткам способа следует отнести невысокую степень улавливания галогенуглеводородов и отсутствие решений по глубокой регенерации абсорбента.

В свою очередь существует способ регенерации растворителей из абсорбента [3] путем нагрева последнего "острым" паром с последующей конденсацией выделяющихся паров растворителя при охлаждении. Недостатком данного способа является низкое качество регенерированного хлористого метилена в результате его контакта с водяными парами при повышении температуры в процессе паровой десорбции.

Известен способ рекуперации хлористого метилена методом конденсации [4]. Однако этот метод целесообразно реализовать на практике при поступлении на рекуперацию небольших объемов высококонцентрированных технологических газов, циркулирующих в замкнутом контуре "технологическое оборудование - конденсатор". В случае исключения замкнутого контура данная система рекуперации хлористого метилена должна предусматривать двухступенчатую схему: первая ступень - конденсация паров хлористого метилена при охлаждении, вторая ступень - доочистка газа активным углем, что в конечном счете приводит к низкой степени рекуперации.

Известен способ рекуперации хлористого метилена, применяемого в различных технологических процессах, включающий удаление паров хлористого метилена из оборудования с помощью газа-носителя, поглощение паров хлористого метилена из потока газа-носителя в процессе его контакта с поглотителем, выделение хлористого метилена из отработанного поглотителя в виде концентрированных паров с последующей их конденсацией в жидкую фазу при охлаждении [5]. Основными недостатками данного способа являются низкая степень рекуперации вследствие применения в качестве поглотителя паров хлористого метилена активного угля и необходимость использования для его регенерации "острого" пара или предварительно нагретого газа-носителя.

В условиях паровой десорбции хлористый метилен частично разлагается с образованием хлористого водорода и формальдегида, что резко снижает его качество. Кроме того, в процессе конденсации хлористого метилена неизбежна конденсация и водяного пара, в результате чего рекуперированный растворитель получается "влажным". Все это приводит к необходимости дополнительной очистки конденсированной фазы хлористого метилена, его осушки и стабилизации. Наряду с проблемой качества рекуперированного растворителя в данном случае существует также проблема утилизации загрязненного хлористым метиленом сточного водяного конденсата, образующегося в процессе разделения конденсированных фаз. Применение для десорбции хлористого метилена инертных газов вместо "острого" пара исключает часть недостатков, связанных с образованием конденсированной фазы воды, но при этом существенно возрастают эксплуатационные расходы из-за применения более дорогостоящих инертных газов и их нагрева. Общим недостатком всех углеадсорбционных методов рекуперации хлористого метилена является их повышенная пожароопасность вследствие неизбежности применения большой единовременной загрузки активного угля.

Этот способ по технической сущности и достигаемому результату является наиболее близким к заявляемому и взят нами в качестве прототипа.

Известна установка [6] для регенерации хлористого метилена из кубовых остатков, образующихся при проявлении и снятии фоторезиста в производстве плат печатного монтажа, методом глубокого упаривания, включающая испаритель для отгонки паров, конденсатор паров хлористого метилена, разделительный сосуд и адсорбер для санитарной очистки отходящих газов с системой регенерации адсорбента. Недостатками данной установки являются отсутствие возможности очистки от хлористого метилена газовоздушных смесей, удаляемых непосредственно из технологического оборудования, высокая остаточная концентрация хлористого метилена в кубовом остатке и необходимость доочистки полученного при регенерации продукта.

Известен пленочный испаритель [7] , представляющий собой вертикальный пустотелый сосуд с секциями горизонтальных змеевиков, обогреваемых парами высокотемпературного органического растворителя, со специальными распределителями. Аппарат данной конструкции позволяет повысить глубину извлечения хлористого метилена из жидкой фазы. Однако с помощью данного аппарата невозможно реализовать процесс поглощения паров хлористого метилена из газовых смесей и, как следствие, провести процесс рекуперации хлористого метилена по полному циклу.

Известна тепломассообменная колонна [8] для проведения тепломассообменных процессов, включающая корпус, расположенные в нем вертикальные трубки, внутри которых на различной высоте размещены перекрывающие элементы, одним концом прикрепленные к штоку, отличающаяся тем, что с целью устойчивой работы колонны в широком диапазоне рабочих нагрузок каждый перекрывающий элемент выполнен в виде отстоящих друг от друга лепестков выпуклой формы, причем лепестки прикреплены к штоку с помощью гибкого элемента. С помощью аппарата данной конструкции можно осуществлять глубокое извлечение паров органических растворителей из газовой фазы различными абсорбентами. К недостаткам данной конструкции следует отнести невозможность осуществления регенерации отработанного абсорбента, в частности, и невозможность рекуперации хлористого метилена в целом.

Известна установка для рекуперации хлористого метилена [5], применяемого в технологических процессах в качестве растворителя, содержащая источник паров хлористого метилена, снабженный патрубком для ввода жидкого хлористого метилена, соединенным с расходной емкостью жидкого хлористого метилена, патрубком для вывода паров хлористого метилена, соединенным посредством газохода и регулирующего шибера с всасом вентагрегата, патрубком для подсоса газа-носителя, сообщающимся посредством газохода и регулирующего шибера с атмосферой, устройство для поглощения паров хлористого метилена из потока газа-носителя, соединенное патрубком для ввода очищаемого потока с источником паров хлористого метилена и патрубком для вывода очищенного газового потока с атмосферой, охлаждаемый конденсатор для конденсации паров хлористого метилена, удаляемых из отработанного поглотителя, соединенный с устройством для поглощения паров хлористого метилена и сборником жидкого хлористого метилена. Недостатками данной установки являются низкая степень рекуперации хлористого метилена, необходимость доочистки полученной жидкой фазы хлористого метилена ввиду загрязнения его продуктами гидролиза, высокая пожароопасность вследствие применения для поглощения паров хлористого метилена большого объема активного угля.

Эта установка по технической сущности и достигаемому результату является наиболее близким решением к заявляемому способу и установке для его осуществления и взята нами в качестве прототипа.

Предлагаемая установка лишена указанных недостатков.

Сущность изобретения.

Сущностью изобретения является способ рекуперации хлористого метилена и установка для его осуществления, которые обеспечивают повышение степени рекуперации хлористого метилена при одновременном повышении качества получаемого продукта, снижении энергозатрат и пожароопасности процесса.

Технический результат достигается тем, что в способе рекуперации хлористого метилена, включающем удаление с помощью газа-носителя хлористого метилена из технологического оборудования в виде паров, поглощение паров из потока газа-носителя в процессе его контакта с поглотителем, выделение хлористого метилена из отработанного поглотителя в виде концентрированных паров с последующей их конденсацией в жидкую фазу при охлаждении, газ-носитель последовательно пропускают через все аппараты технологической цепочки противоточно движению материала, выделяющего пары хлористого метилена, поглощение паров хлористого метилена, выводимых из технологической цепочки в потоке газа-носителя, осуществляют путем абсорбции высококипящими органическими веществами в режиме идеального вытеснения при противотоке контактирующих фаз и условиях контакта, обеспечивающих предельно полное удаление хлористого метилена из потока газа-носителя при одновременно полном насыщении выводимого на регенерацию абсорбента хлористым метиленом, а выделение хлористого метилена из насыщенного абсорбента осуществляют путем нагрева абсорбента в процессе его течения по обогреваемой поверхности с последующей конденсацией выводимых насыщенных паров хлористого метилена при охлаждении в условиях, обеспечивающих, в свою очередь, предельно полное извлечение из абсорбента хлористого метилена при одновременно предельно глубокой конденсации его паров, при этом нагретый и освобожденный от хлористого метилена абсорбент охлаждают потоком поступающего на выделение хлористого метилена абсорбента и возвращают на абсорбцию. В качестве абсорбента используют фреоновые масла для холодильных машин ГОСТ 5546-86, например синтетическое масло с антиокислительной присадкой ХФ 22С-16, концентрацию хлористого метилена в потоке поступающего на абсорбцию газа-носителя поддерживают равной 700-1200 г/м³, высоту работающего слоя абсорбента в зоне абсорбции на насадке обеспечивают равной 1,70-1,95 м, плотность орошения задают равной 3,7-4,2 дм³ абсорбента на 1 м³ очищаемой газовой фазы, линейную скорость которой в зоне абсорбции поддерживают равной 0,04-0,06 м/с, причем нагрев насыщенного абсорбента осуществляют последовательно в две стадии, вначале в процессе его пленочного течения по нагретой до температуры 105-110^oС поверхности при плотности орошения 25-30 м³/м²ч и времени пребывания абсорбента на нагретой поверхности 36-40 с, затем в процессе его струйно-капельного течения по нагретой до температуры 115-120^oС температуропроводной насадке при плотности орошения 8-9 м³/м²ч и времени контакта 12-15 с, а отвод паров хлористого метилена из зоны его выделения при термической регенерации абсорбента осуществляют термодиффузией за счет разницы давлений паров хлористого метилена в зоне его выделения из насыщенного абсорбента и в зоне конденсации, возникающей в результате охлаждения перегретого пара хлористого метилена и его конденсации при температуре кипения, с выводом из зоны конденсации непрерывно образующейся конденсированной фазы хлористого метилена и дальнейшим охлаждением ее до температуры окружающей среды, исключая прямой контакт конденсированной фазы с атмосферой.

Технический результат также достигается тем, что установка для рекуперации хлористого метилена, содержащая источник паров хлористого метилена, снабженный патрубком для ввода жидкого хлористого метилена, соединенным посредством трубопровода и арматуры с расходной емкостью жидкого хлористого метилена, патрубком для вывода газа-носителя, насыщенного парами хлористого метилена, соединенным посредством газохода и регулирующего шибера с всасом вентагрегата, патрубком для подсоса газа-носителя, сообщающимся посредством газохода и регулирующего шибера с атмосферой, устройство для поглощения паров хлористого метилена из потока газа-носителя, соединенное патрубком для ввода очищаемого газового потока с источником паров хлористого метилена и патрубком для вывода очищаемого газового потока с атмосферой, охлаждаемый конденсатор для конденсации в жидкую фазу паров хлористого метилена, удаляемых из отработанного поглотителя, соединенный с устройством для поглощения паров хлористого метилена и сборником жидкого хлористого метилена, дополнительно снабжена компрессором, соединенным посредством газоходов своим всасывающим патрубком через расширительный сосуд с выхлопом вентагрегата, а своим выхлопным патрубком соответственно посредством газохода через ресивер и задвижку с патрубком для ввода очищаемого газового потока в устройство для поглощения паров хлористого метилена, выполненное в виде двух последовательно установленных и соединенных друг с другом посредством газоходов напрямую и посредством трубопроводов через насос и арматуру охлаждаемых абсорбционных насадочных колонн, и через газоход и задвижку с расширительным сосудом и своим всасывающим патрубком, устройством для выделения насыщенных паров хлористого метилена из отработанного абсорбента, соединенным патрубком для ввода теплоносителя с источником греющего пара, патрубком для вывода конденсата со сборником конденсата, патрубком для вывода насыщенных паров хлористого метилена с межтрубным пространством охлаждаемого конденсатора паров хлористого метилена в жидкую фазу, патрубок для вывода жидкой фазы хлористого метилена которого через холодильник соединен со сборником жидкого хлористого метилена, связанного, в свою очередь, посредством газохода и задвижки с межтрубным пространством конденсатора паров хлористого метилена, рекуператором тепла, соединенным посредством трубопроводов с патрубками соответственно для ввода отработанного и вывода регенерированного абсорбента паров хлористого метилена из устройства для выделения хлористого метилена из отработанного абсорбента, посредством трубопроводов и арматуры через насос с патрубком для вывода отработанного абсорбента первой по ходу очищаемого газового потока охлаждаемой абсорбционной насадочной колонны и посредством трубопроводов и арматуры через насос и холодильник с патрубком для ввода абсорбента второй охлаждаемой абсорбционной насадочной колонны, при этом устройство для выделения хлористого метилена из отработанного абсорбента выполнено полностью теплоизолированным в виде кожухотрубного теплообменника с боковыми патрубками, соответственно верхним для ввода в межтрубное пространство греющего пара и нижним для отвода из межтрубного пространства конденсата греющего пара, соединенного своей верхней трубной решеткой через конический диффузор, снабженный сообщающимся с распределительной гребенкой боковым патрубком для ввода в трубное пространство отработанного абсорбента, с каплеулавливателем, представляющим собой цилиндрический элемент с верхней крышкой, внутри которого установлены нижняя и верхняя решетки, образующие пространство, заполненное зернистым или волокнистым материалом, сообщающимся через установленный над верхней решеткой боковой наклонный конфузор с боковым патрубком для вывода перегретых паров хлористого метилена, а своей нижней трубной решеткой через нижний конический диффузор с подогревателем, представляющим собой заключенный в нагревательный элемент цилиндрический корпус с наклонным днищем и нижним боковым патрубком для вывода регенерированного абсорбента, при этом внутри нагревателя над нижним боковым патрубком установлена горизонтальная опорная решетка, над которой радиально установлены жестко прикрепленные к боковой поверхности цилиндрического корпуса вертикальные пластины, свободное пространство между которыми заполнено температуропроводной насадкой, например металлическими кольцами Рашига, причем верхние торцы труб в кожухотрубном теплообменнике находятся выше поверхности верхней трубной решетки, образуя с ней заполненную отработанным абсорбентом распределительную тарелку, каждая труба которой снабжена фитилем, представляющим собой смачиваемый абсорбентом рукав, одна часть которого помещена внутрь трубы и прижата к ее внутренней поверхности, имеющей кольцевой паз, с помощью прижимного кольца, другая часть которого вывернута наизнанку и натянута на трубу вплоть до поверхности верхней трубной решетки.

Предлагаемая установка для рекуперации хлористого метилена, применяемого в технологических процессах в качестве растворителя, хладагента и обезжиривающего вещества, выполненная согласно изобретению, обеспечивает высокую степень рекуперации хлористого метилена, исключает образование каких-либо побочных отходов и снижает пожароопасность процесса.

Краткий перечень чертежей Фиг.1. Аппаратурно-технологическая схема способа и установки рекуперации хлористого метилена.

Фиг. 2. Устройство для выделения насыщенных паров хлористого метилена из отработанного абсорбента.

Фиг.3. Динамика изменения во времени концентрации паров хлористого метилена в газовой фазе на выходе из сушильной камеры.

Фиг.4. Изотермы абсорбции хлористого метилена из паровоздушной смеси высококипящими органическими веществами.

Фиг. 5. Динамика изменения во времени концентрации хлористого метилена в паровоздушной смеси на выходе из абсорбера (С_к) при различных его начальных (С_н) концентрациях.

Фиг. 6. График зависимости времени защитного действия абсорбента (_p) от начальной концентрации хлористого метилена в паровоздушной смеси (С_н).

Фиг. 7. Динамика изменения во времени концентрации хлористого метилена в паровоздушной смеси на выходе из абсорбера (С_к) при различных линейных скоростях пропускания паровоздушной смеси через абсорбер (W).

Фиг. 8. График зависимости времени защитного действия абсорбента (_p) от линейной скорости пропускания паровоздушной смеси через абсорбер (W).

Фиг.9. Зависимость скорости фронта масляной абсорбции от начальной концентрации хлористого метилена в паровоздушной смеси при различных линейных скоростях паровоздушной смеси в абсорбере.

Фиг. 10. Динамика изменения во времени степени улавливания хлористого метилена (Е) при различных линейных скоростях паровоздушной смеси и неподвижном слое абсорбента на насадке.

Фиг. 11. Динамика изменения степени улавливания хлористого метилена из паровоздушной смеси масляной абсорбцией во времени при С_н=700 г/м³, различной высоте абсорбирующего слоя на насадке, различной плотности орошения в режиме идеального вытеснения и противотоке фаз.

Фиг. 12. Динамика изменения степени улавливания хлористого метилена из паровоздушной смеси масляной абсорбцией во времени при С_н=1200 г/м³, различной высоте абсорбирующего слоя на насадке, различной плотности орошения в режиме идеального вытеснения и противотоке фаз.

Фиг. 13. График зависимости степени регенерации отработанного абсорбента (, %) методом термодиффузии в процессе его пленочного течения по нагретой до 100^oС поверхности от плотности орошения (q, м³/м²ч).

Фиг. 14. График зависимости степени рекуперации хлористого метилена из отработанного абсорбента (R, %) методом термодиффузии в процессе его пленочного течения по нагретой до 100^oС поверхности от плотности орошения (q, м³/м²ч).

Фиг. 15. Зависимость степени регенерации отработанного абсорбента (, %) методом термодиффузии в процессе его пленочного течения при плотности орошения 27,5 м³/м²ч от температуры поверхности (t, ^oС) при различных длинах пути протекания (l).

Фиг. 16. Зависимость степени рекуперации хлористого метилена из отработанного абсорбента (R, %) методом термодиффузии в процессе его пленочного течения при плотности орошения 27,5 м³/м²ч по нагретой поверхности от температуры поверхности (t, ^oС) при различных длинах пути протекания (l).

Аппаратурно-технологическая схема способа и установки рекуперации хлористого метилена, приведенная на фиг.1, содержит в своем составе: - источник паров хлористого метилена, представляющий собой смеситель (4) с загрузочным бункером (1), соединенный через экструзер (5) и гранулятор (6) с контейнером готового продукта (7); - расходную емкость жидкого хлористого метилена (2), соединенную посредством арматуры (3) и трубопровода с патрубком для ввода жидкого хлористого метилена в смеситель (4); - регулируемый шибер (8), соединенный посредством газохода с патрубком для подсоса газа-носителя гранулятора (6) и атмосферой; - регулируемый шибер (9), соединенный посредством газохода с патрубком для вывода газа-носителя, насыщенного парами хлористого метилена, из смесителя (4) и всасом вентагрегата (10); - расширительный сосуд (11); - компрессор (12), снабженный задвижкой (13); - ресивер (14), снабженный задвижкой (15); - устройство для поглощения паров хлористого метилена из потока газа-носителя, представляющее собой две последовательно установленные и соединенные друг с другом посредством газоходов напрямую и посредством трубопровода через насос (18) и арматуру (19) охлаждаемые абсорбционные насадочные колонны (16) и (17); - холодильник регенерированного абсорбента (20); - насос (22) с арматурой (21) для подачи предварительно охлажденного в рекуператоре тепла (23) регенерированного абсорбента на дополнительное охлаждение в холодильник (20); - насос (25) с арматурой (24) для подачи предварительно подогретого в рекуператоре тепла (23) отработанного абсорбента на регенерацию; - устройство для выделения хлористого метилена из отработанного абсорбента (26) с патрубками соответственно для ввода теплоносителя (35), для вывода конденсата греющего пара (36), для ввода в трубное пространство отработанного абсорбента (39), для вывода регенерированного абсорбента (52), для вывода перегретых паров хлористого метилена (47); - источник греющего пара (60); - конденсатор паров хлористого метилена (28); - сборник конденсата греющего пара (27); - холодильник жидкой фазы хлористого метилена (29); - сборник жидкой фазы хлористого метилена (30), связанный посредством газохода и задвижки (32) с межтрубным пространством конденсатора паров хлористого метилена (28), а посредством трубопроводов соответственно через арматуру (31) с холодильником жидкой фазы хлористого метилена (29) и через арматуру (33) и насос (65) с расходной емкостью жидкого хлористого метилена (2); - расходная емкость абсорбента паров хлористого метилена (61), соединенная посредством трубопровода через арматуру (64) с патрубком ввода абсорбента абсорбционной колонны (17).

Устройство для выделения хлористого метилена из отработанного абсорбента (26), входящее в состав установки для рекуперации хлористого метилена, более детально представлено на фиг.2. Устройство в своем составе содержит: - кожухотрубный теплообменник (34) с верхней (37) и нижней (48) трубными решетками, боковым верхним патрубком для ввода в межтрубное пространство греющего пара (35) и боковым нижним патрубком для отвода из межтрубного пространства конденсата (36); - верхний конический диффузор (38); - патрубок для ввода в трубное пространство отработанного абсорбента (39) с распределительной гребенкой (40); - каплеулавливатель (41), представляющий собой цилиндрический элемент с верхней крышкой (42), внутри которого установлены нижняя (43) и верхняя (44) решетки, образующие пространство, заполненное зернистым или волокнистым материалом (45); - боковой наклонный конфузор (46) с боковым патрубком для вывода перегретых паров хлористого метилена (47); - нижний конический диффузор (62); - подогреватель, представляющий собой заключенный в нагревательный элемент (49) цилиндрический корпус (50) с наклонным днищем (51) и нижним боковым патрубком для вывода регенерированного абсорбента (52); - горизонтальная опорная решетка (53); - радиальные пластины (54), жестко прикрепленные к цилиндрическому корпусу (50); - температуропроводная насадка (55); - труба кожухотрубного теплообменника (56) с внутренним пазом (63); - фитиль (57), представляющий собой смачиваемый абсорбентом рукав; - прижимное кольцо (58); - теплоизолирующий материал (59).

Сведения, подтверждающие возможность реализации изобретения, относящиеся к способу рекуперации хлористого метилена и установке для его осуществления, приводятся ниже.

На примере рекуперации хлористого метилена при использовании его в качестве растворителя в процессе получения гранулированного сорбента установка работает следующим образом. Жидкий хлористый метилен из расходной емкости (2), расход которого регулируют арматурой (3), подают в смеситель (4), где его смешивают с исходными материалами, поступающими из бункера (1). Образующаяся в смесителе паста последовательно проходит экструзер (5) и гранулятор (6). При этом процесс смешения, экструзии и гранулирования на всем своем протяжении, вплоть до образования сыпучих гранул сорбента, выгружаемых в контейнер (7), сопровождается интенсивным испарением хлористого метилена из движущегося материала. Для предотвращения выброса паров хлористого метилена из технологического процесса аппараты герметично соединены между собой и находятся под небольшим разрежением, создаваемым вентилятором (10), устанавливаемым с помощью регулируемых шиберов (8) и (9). Для обеспечения более полного удаления паров хлористого метилена предусмотрена подача в технологическое оборудование газа-носителя (воздуха), поступающего в источник паров хлористого метилена из атмосферы посредством газохода через шибер (8). Максимальную движущую силу процесса удаления паров хлористого метилена обеспечивают за счет противоточного движения газа-носителя по отношению к движущемуся в технологической цепочке материалу. В этом случае также достигают предельно высокой концентрации паров хлористого метилена в газе-носителе на его выходе из технологического процесса. Насыщенный парами хлористого метилена газ-носитель посредством вентилятора (10) через расширительный сосуд (11) подают на всас компрессора (12) и далее через ресивер (14) на вход первой охлаждаемой абсорбционной насадочной колонны (16). Расширительный сосуд (11) и ресивер (14) устанавливают для обеспечения стабильного расхода газовой фазы и исключения пульсации.

С целью обеспечения возможности согласования производительности вентилятора и компрессора выхлоп компрессора соединен с его всасом. Расход очищаемой газовой фазы обеспечивают регулирующими шиберами (13) и (15). В первой абсорбционной насадочной колонне (16) улавливают основное количество хлористого метилена, вторая абсорбционная насадочная колонна (17), по существу, служит для санитарной очистки газа-носителя от паров хлористого метилена. Абсорбцию паров хлористого метилена на насадке осуществляют в режиме идеального вытеснения в противотоке контактирующих фаз. С этой целью абсорбент из расходной емкости (61) самотеком подают на абсорбцию в колонну (17) через патрубок ввода абсорбента. Расход абсорбента задают и регулируют с помощью арматуры (64). После противоточного контакта на насадке с потоком газа-носителя, удаляемого из колонны (17) в атмосферу, и абсорбции остатков хлористого метилена частично насыщенный хлористым метиленом абсорбент собирают в нижней части колонны (17) и посредством насоса (18), регулируя расход арматурой (19), подают в абсорбционную колонну (16) через патрубок ввода абсорбента. После повторного противоточного контакта на насадке с потоком насыщенного парами хлористого метилена газа-носителя и абсорбции основного количества хлористого метилена предельно насыщенный хлористым метиленом абсорбент (до 20 мас. % и выше) собирают в нижней части колонны (16) и насосом (25), регулируя расход арматурой (24), подогревают в рекуператоре (23) и подают в устройство для выделения хлористого метилена из отработанного абсорбента (26) через патрубок ввода отработанного абсорбента (39). Для повышения степени абсорбции хлористого метилена абсорбционные колонны снабжены, как правило, охлаждающими рубашками, обеспечивающими движение хладагента по поверхности колонн в направлении, противоположном движению абсорбента.

Удаление хлористого метилена в устройстве (26) осуществляют путем двухстадийного нагрева отработанного абсорбента при перемещении по развитой нагретой поверхности, вначале в процессе его пленочного движения по нагретым до температуры 100-105^oС трубам (56) кожухотрубного теплообменника (34) с верхней (37) и нижней (48) трубными решетками, затем в процессе его струйно-капельного течения по нагретой до температуры 115-125^oС температуропроводной насадке (55). Нагрев труб в кожухотрубном теплообменнике осуществляют путем подачи греющего пара из источника греющего пара (60) через боковой верхний патрубок для ввода теплоносителя (35) в межтрубное пространство и отвода конденсата греющего пара из межтрубного пространства через боковой нижний патрубок для отвода конденсата греющего пара (36) в сборник конденсата греющего пара (27), а нагрев температуропроводной насадки осуществляют через заключенный в нагревательный элемент (49) цилиндрический корпус (50) с радиальными пластинами (54), горизонтальной опорной решетки (53) и наклонным днищем (51).

Для обеспечения равномерности распределения по трубам кожухотрубного теплообменника отработанный абсорбент, во-первых, подают через распределительную гребенку (40), обеспечивая равномерное распределение по сечению устройства, во-вторых, верхние концы труб (56) находятся выше поверхности верхней трубной решетки (37), образуя с ней всегда заполненную отработанным абсорбентом распределительную тарелку, каждая труба которой снабжена фитилем (57), представляющим собой рукав, сшитый из хорошо смачиваемого абсорбентом материала, одна часть которого помещена внутрь трубы (56) и прижата к ее внутренней поверхности, имеющей кольцевой паз (63), с помощью пружинного кольца (58).

Предложенный принцип распределения абсорбента обеспечивает высокую равномерность дозирования его по трубам даже в случае небольших дефектов при изготовлении и монтаже устройства (26). В свою очередь, пары хлористого метилена, удаляемые из десорбера, по насадке (55) поднимаются вверх и через нижний диффузор (62) поступают в трубы (56) кожухотрубного теплообменника, где по мере подъема все больше концентрируются, достигая своей предельной концентрации в верхнем диффузоре (38) и каплеулавливателе (41). Движущей силой перемещения паров хлористого метилена является термодиффузия, возникающая за счет большой разницы давлений в верхней части устройства (26) и в межтрубном пространстве конденсатора (28), соединенном посредством патрубка (47) с боковым наклонным конфузором (46) устройства (26), возникающая в результате охлаждения перегретого пара хлористого метилена и его конденсации при температуре кипения (46^oС). Каплеулавливатель (41), представляющий собой цилиндрический элемент с верхней крышкой (42), внутри которого установлена нижняя (43) и верхняя (44) решетки, образующие пространство, заполненное зернистым или волокнистым материалом (45), предназначен для отделения от паровой фазы хлористого метилена капель абсорбента, выносимого из зоны нагрева. Образующуюся в межтрубном пространстве конденсатора (28) конденсированную фазу хлористого метилена постоянно выводят через холодильник (29), соединенный трубопроводом с регулирующей арматурой (31), в сборник жидкого хлористого метилена (30).

Для обеспечения равномерности поступления жидкой фазы хлористого метилена в сборник (30) путем стабилизации давления в сборнике (30) над зеркалом жидкости, исключая контакт хлористого метилена с атмосферой, сборник (30) посредством газохода и задвижки (32) соединен с межтрубным пространством конденсатора (28). Из сборника (30) жидкую фазу хлористого метилена посредством насоса перекачивают в расходную емкость жидкого хлористого метилена (2), регулируя расход посредством арматуры (33). Освобожденный от хлористого метилена (регенерированный) абсорбент через патрубок (52) выводят из устройства (26), предварительно охлаждают отработанным абсорбентом в рекуператоре тепла (23) и с помощью насоса (22), регулируя расход арматурой (21), подают на охлаждение в холодильник (20) и далее направляют в расходную емкость абсорбента (61).

В дальнейшем предлагаемое изобретение поясняется конкретными примерами.

Пример 1. На специальной лабораторной установке, представляющей собой сушильную камеру, имеющую входной и выходной патрубки, изучали процесс удаления хлористого метилена из пасты, получаемой путем растворения смеси ПХВ-смолы и порошка сорбента ДГАЛ-С1 в хлористом метилене при перемешивании. В качестве возможных методов удаления хлористого метилена использовали сушку пасты в токе воздуха (газ-носитель) и при разрежении. Создание разрежения в сушильной камере и организацию подачи воздуха в нее осуществляли с помощью газодувки и запорно-регулирующей арматуры, установленной на входе и выходе сушильной камеры. Расход воздуха измеряли с помощью ротаметра, а разряжение в камере - U-образным манометром. Отбор проб отводимой из сушильной камеры газовой фазы осуществляли газовым шприцом объемом 100 мл. Анализ газовой пробы проводили методом газовой хроматографии на хроматографе ЛХМ-80 с пламенно-ионизационным детектором. Для анализа использовали колонку, заполненную хроматоном-N, содержащим 10 мас.% апиезона-L, значение температуры в испарителе составляло 120^oС, значение температуры термостата колонок - 100^oС, расход азота (газ-носитель) - 30 мл/мин. Время анализа не превышало 2-х минут. Процесс удаления хлористого метилена из материала контролировали, отбирая во времени пробы газовой фазы на выходе из сушильной камеры и анализируя их на содержание хлористого метилена. Процесс удаления хлористого метилена считали законченным, когда его концентрация в газовой фазе на выходе из сушильной камеры составляла 1 г/м³. В процессе исследований меняли параметры сушильной камеры. При этом базовая сушильн