Способ получения дезинфицирующих растворов и установка для его осуществления

Способ получения дезинфицирующих растворов и установка для его осуществления

Реферат

 

Изобретение относится к области прикладной электрохимии и может быть использовано во всех областях техники, в которых требуется применение дезинфицирующих растворов, в частности в медицине, в пищевой промышленности и других. Способ получения дезинфицирующего раствора включает обработку исходного водного раствора хлорида щелочного или щелочноземельного металла в катодной камере диафрагменного электрохимического реактора, отвод части обработанного в катодной камере раствора и обработку основного потока раствора в анодной камере диафрагменного электрохимического реактора. Обработку ведут в блоке электрохимических реакторов, содержащем от двух до четырех реакторов, и обработку ведут при однократном протоке раствора через катодные камеры реакторов. Отвод части обработанного в катодных камерах раствора ведут путем обработки в герметичном флотационном реакторе с выводом флотошлама и основной поток последовательно обрабатывают в анодных камерах реакторов, причем скорость протока обрабатываемого раствора через анодные камеры реакторов в 2-4 раза превышает скорость протока его через катодные камеры. Технический эффект: снижение расхода электроэнергии на получение дезинфицирующих растворов, уменьшение расхода исходных реагентов (хлоридов), а также расширение функциональных возможностей технического решения за счет обеспечения возможности регулирования свойств получаемых растворов непосредственно во время электрохимической обработки, снижение эксплуатационных затрат. 2 с. и 15 з.п. ф-лы, 8 ил., 1 табл.

Область применения Изобретение относится к области прикладной электрохимии и может быть использовано во всех областях техники, в которых требуется применение дезинфицирующих растворов, в частности в медицине, в пищевой промышленности и других.

Предшествующий уровень техники В настоящее время в различных областях техники и, в частности, в области водоподготовки широко применяются дезинфицирующие водные растворы, содержащие соединения активного хлора, полученные химическим путем [1].

Недостатками известных решений являются недостаточно высокая дезинфицирующая способность, повышенные требования к технике безопасности, применение реагентов, иногда токсичных.

Подобных недостатков лишены электрохимические методы получения таких растворов, позволяющие упростить процесс приготовления, сократить число реагентов.

Наиболее близким по технической сути и достигаемому результату является способ и устройство для получения дезинфицирующего раствора путем электрохимической обработки растворов хлоридов щелочных металлов концентрацией до 5 г/л, полученных смешением пресной питьевой воды с насыщенным раствором хлорида щелочного металла (чаще всего натрия) и протекающих последовательно через катодную и анодную камеры диафрагменного электрохимического реактора [2]. При обработке часть раствора, обработанного в катодной камере, выводится из процесса вместе с выделившимися электролизными газами, а раствор, выводимый из анодной камеры, является дезинфицирующим - нейтральным анолитом АНК.

Устройство для получения этих растворов содержит реактор, выполненный, по крайней мере, из одного электрохимического модульного элемента, представляющего собой компактный диафрагменный электролизер с вертикальными цилиндрическими электродами и цилиндрической керамической диафрагмой, разделяющей межэлектродное пространство на электродные камеры со входом в нижней и выходом в верхней частях реактора. Электроды и диафрагма коаксиально установлены в диэлектрических втулках. В устройстве линия подачи воды снабжена приспособлением для дозирования реагента и соединена через регулятор расхода со входом в катодную камеру. Обработка осуществляется при однократном протоке обрабатываемого раствора снизу верх последовательно через катодную и анодную камеры. Вывод дезинфицирующего раствора - анолита нейтрального АНК осуществляется из анодной камеры.

Применение известного технического решения позволяет получить растворы с высокой дезинфицирующей и стерилизующей способностью.

Недостатком известного решения является сравнительно высокий расход электроэнергии на получение дезинфицирующего раствора и одновременное получение в катодной камере достаточно большого количества растворов, которые сбрасываются в дренаж, что приводит к перерасходу реагентов. Этот недостаток особенно становится заметен при значениях рН исходной воды порядка 8-9. Также недостатком известного решения является сравнительная сложность регулирования характеристик раствора, которые определяются за счет изменения концентрации солевого раствора, подаваемого на обработку, и времени обработки, при этом время обработки определяется не только необходимостью достижения требуемой величины параметров, но и необходимостью устранения из раствора веществ, образовавшихся в катодной камере и являющихся балластными или даже разрушающими полезные компоненты раствора, что снижает функциональность известного решения.

Раскрытие изобретения Техническим результатом использования настоящего изобретения является снижение расхода электроэнергии на получение дезинфицирующих растворов, уменьшение расхода исходных реагентов (хлоридов), а также расширение функциональных возможностей технического решения за счет обеспечения возможности регулирования свойств получаемых растворов непосредственно во время электрохимической обработки, снижение эксплуатационных затрат.

Указанный результат достигается тем, что в способе получения дезинфицирующего раствора, включающем обработку исходного водного раствора хлорида щелочного или щелочноземельного металла в катодной камере диафрагменного электрохимического реактора, отвод части обработанного в катодной камере раствора и обработку в анодной камере диафрагменного электрохимического реактора, обработку ведут в блоке электрохимических реакторов, содержащем 2, 3 или 4 реактора, причем обработку ведут при однократном протоке раствора через катодные камеры реакторов, отвод части обработанного в катодных камерах раствора ведут в процессе обработки его в герметичном флотационном реакторе с выводом флотошлама, а основной поток последовательно обрабатывают в анодных камерах реакторов, причем скорость протока обрабатываемого раствора через анодные камеры реакторов в 2-4 раза превышает скорость протока его через катодные камеры.

Обработка исходного раствора при однократном протоке через катодные камеры и последовательном протоке через более чем одну анодную камеру диафрагменного электрохимического реактора позволяет проводить процесс таким образом, чтобы избежать разрушения образовавшихся биоцидных веществ за счет электромиграции через диафрагму между электродными камерами.

Обработка во флотационном реакторе позволяет регулировать газонаполнение потока за счет удаления части водорода, осуществлять отвод части обработанного раствора в виде газожидкостной смеси, а также регулировать состав раствора за счет удаления нерастворимых примесей, которые образуются при обработке в катодной камере.

После обработки в катодной камере основного реактора раствор последовательно обрабатывается как минимум в двух анодных камерах (в зависимости от конструктивного оформления способа). Обработку в анодной камере реактора ведут при скорости протока обрабатываемой среды в 2-4 раза выше, чем скорость протока в катодной камере.

Такая обработка позволяет снизить расход энергии на обработку, особенно при обработке низкоминерализованных растворов, так как при невысокой скорости протока через катодную камеру в последних происходит накопление ионов гидроксила, обладающих значительной подвижностью и обеспечивающих высокую электропроводность раствора. Увеличение скорости протока в анодных камерах позволяет увеличить выход оксидантов, так как интенсивное перемешивание создает условия для образования пузырьков электролизных газов меньшего размера и способствует интенсификации процесса растворения их в обрабатываемом растворе и как следствие интенсификации окислительно-восстановительных реакций, протекающих в растворе.

В качестве исходного раствора хлорида щелочного металла используют раствор хлорида натрия с концентрацией 0,2-3,0 г/л. При использовании более концентрированного раствора увеличивается солесодержание полученного дезинфицирующего раствора, что ограничивает сферу применения последнего. Кроме того, резко увеличивается коррозионная активность дезинфицирующих растворов, а также возникает необходимость в применении специальных методов очистки отработанных растворов после использования. При использовании менее концентрированных растворов не достигается необходимая степень концентрации оксидантов. Использование исходного раствора с концентрацией 0,2-3,0 г/л позволяет получить дезинфицирующий раствор с оптимальным солесодержанием (в среднем 1,5-2,0 г/л и ниже, что существенно ниже, чем в установке по прототипу - 0,3-5,0 г/л) и расширить сферу применения растворов. Такое солесодержание дезинфицирующего раствора позволяет расширить сферу его применения, избежать возможного засаливания образующихся сточных вод при обеспечении необходимой степени дезинфицирующих свойств раствора.

В процессе также могут быть использованы исходные растворы другой, более высокой концентрации, однако солесодержание полученного дезинфицирующего раствора поддерживают на постоянным уровне.

Так, например, может быть использован исходный раствор хлорида натрия концентрацией 50-100 г/л, и перед обработкой в катодных камерах реакторов исходный раствор смешивают с пресной водой до концентрации 0,2-3,0 г/л.

Или может быть использован исходный раствор с концентрацией 50-250 г/л, и после обработки в катодных камерах реакторов обработанный раствор смешивают с пресной водой до концентрации 0,2-3,0 г/л.

Такой же исходный раствор (концентрацией 50-250 г/л) может быть обработан по следующей схеме: после обработки исходного раствора в катодных камерах реакторов, флотационном реакторе и первой по ходу потока анодной камере перед обработкой в каждой из последующих анодных камер реакторов обработанный раствор смешивают с пресной водой, понижая его концентрацию, причем на входе в последнюю по ходу обрабатываемого раствора анодную камеру концентрация обрабатываемого раствора составляет 0,2-3,0 г/л.

При получении дезинфицирующего раствора обработку ведут при превышении давления в анодных камерах реакторов по сравнению с катодными или при превышении давления в катодных камерах по сравнению с анодными.

Обработка при превышении давления в анодной камере по сравнению с катодной (в этом случае вывод дезинфицирующего раствора - нейтрального анолита АНК из анодной камеры электрохимического реактора или реакторов осуществляют через регулятор давления) или при превышении давления в катодных камерах по сравнению с анодными позволяет направлено воздействовать на процесс электромиграции ионов через диафрагму и, следовательно, изменять свойства получаемого нейтрального анолита.

В среднем разность давления в электродных камерах целесообразно поддерживать на уровне 0,1-0,4 кгс/см².

После обработки во флотационном реакторе и перед подачей в анодную камеру обрабатываемый раствор пропускают через слой катализатора, например алюмосиликатного, оксидно-циркониевого, оксидно-ниобиевого. Такая обработка позволяет извлечь из раствора мельчайшие частички гидроксидов тяжелых металлов, которые сокращают время жизни оксидантов в анолите АНК. Реактор с подобной загрузкой из гранул минерального катализатора называется электрокинетическим, поскольку его работа основана на использовании электрокинетических явлений, т.е. всего комплекса процессов (электроосмос, электрофорез, электрофильтрация), имеющего место в двойном электрическом слое на границе раздела "твердое тело - жидкость".

Способ получения дезинфицирующего раствора может быть реализован в установке, содержащей электрохимический диафрагменный реактор, трубопровод подачи исходного водного раствора хлорида щелочного или щелочноземельного металла, соединенный с входом катодной камеры реактора, линию перетока обрабатываемого раствора, соединяющую выход катодной камеры со входом анодной камеры реактора, с установленным на линии перетока приспособлением для отвода части обработанного в катодной камере раствора и трубопровод отвода полученного дезинфицирующего раствора, соединенный с выходом анодной камеры реактора, причем установка содержит от двух до четырех диафрагменных электрохимических реакторов, соединенных в блок, и установка содержит один или несколько таких блоков, соединенных параллельно. Все катодные камеры реакторов блока или блоков гидравлически соединены параллельно, входы всех катодных камер реакторов соединены с трубопроводом подачи исходного раствора, а выходы всех катодных камер реакторов объединены с общим коллектором. Анодные камеры реакторов в каждом блоке гидравлически соединены последовательно, приспособление для отвода части обработанного в катодных камерах раствора выполнено в виде герметичного флотационного реактора с патрубками вывода флотошлама и части обработанного раствора, вход флотационного реактора соединен с общим коллектором, жидкостной вывод флотационного реактора соединен со входом анодной камеры первого по ходу обрабатываемого раствора реактора в блоке или в блоках, выход анодной камеры первого по ходу обрабатываемого раствора реактора блока соединен со входом анодной камеры следующего по ходу обрабатываемого раствора реактора блока, а выход анодной камеры последнего по ходу обрабатываемого раствора реактора блока или блоков соединен с трубопроводом отвода полученного дезинфицирующего раствора.

Кроме того, каждый из реакторов может быть выполнен по модульному принципу из одного модульного диафрагменного электрохимического элемента или из нескольких модульных диафрагменных электрохимических элементов, электродные камеры которых соединены в реакторе параллельно. Количество модульных диафрагменных электрохимических элементов определяется требуемой производительностью.

Выполнение установки по модульному принципу из блоков и элементов позволяет легко регулировать требуемую производительность и изменять характеристики получаемых растворов.

Количество использованных в блоке диафрагменных реакторов, катодные камеры которых соединены параллельно и анодные - последовательно, позволяет без применения дополнительных узлов и оборудования регулировать скорости протока раствора через камеры.

Установка также может содержать емкость с катализатором, имеющую ввод в верхней части и вывод в нижней. Емкость установлена на жидкостном выводе флотационного реактора перед подачей в анодную камеру первого реактора блока или блоков.

В зависимости от концентрации используемого исходного раствора установка может содержать линию подачи пресной воды, емкость с концентрированным раствором хлорида и приспособление для приготовления исходного раствора, расположенное на трубопроводе подачи исходного раствора перед вводом в катодные камеры реакторов блока или блоков и выполненное, например, в виде водоструйного насоса, соединенного с емкостью и линией подачи пресной воды.

В случае необходимости проведения непрерывного процесса ввода дезинфицирующего раствора в обрабатываемую среду, например в пресную воду, установка может содержать линию подачи пресной воды, емкость с концентрированным раствором хлорида и смеситель, выполненный, например, в виде водоструйного насоса для создания избыточного давления, причем емкость с концентрированным раствором хлорида соединена с трубопроводом подачи исходного раствора, смеситель установлен на линии, соединяющей выход катодных камер реакторов блока или блоков, и смеситель соединен также с линией подачи пресной воды.

Дополнительного снижения расхода электроэнергии можно добиться, обрабатывая в катодной камере концентрированный раствор хлорида, при этом установка содержит, по крайней мере, один блок, состоящий из двух электрохимических диафрагменных реакторов, емкость с концентрированным раствором хлорида, линию подачи пресной воды, по крайней мере, два смесителя, выполненных, например, в виде водоструйных насосов, и регулятор давления, причем емкость с концентрированным раствором хлорида соединена с трубопроводом подачи исходного раствора, регулятор давления установлен на линии подачи пресной воды, последняя соединена с двумя смесителями, из которых первый установлен на линии, соединяющей выход катодных камер реакторов блока перед герметичным флотационным реактором, второй установлен между выходом из анодной камеры первого по ходу обрабатываемого раствора реактора блока и входом в анодную камеру второго реактора блока.

Один блок установки может быть выполнен, например, из трех электрохимических диафрагменных реакторов, при этом установка содержит, по крайней мере, три насоса, регулятор давления и емкость с концентрированным раствором хлорида, которая соединена с трубопроводом подачи исходного раствора, регулятор давления установлен на линии подачи пресной воды, последняя соединена с тремя водоструйными насосами, из которых первый установлен на линии, соединяющей выход катодных камер реакторов блока перед герметичным флотационным реактором, второй установлен между выходом из анодной камеры первого по ходу обрабатываемого раствора реактора блока и входом в анодную камеру второго реактора блока, а третий установлен между выходом из анодной камеры второго реактора блока и входом в анодную камеру третьего реактора.

В установке может использоваться блок, состоящий из четырех электрохимических диафрагменных реакторов, и установка содержит в этом случае, по крайней мере, четыре смесителя, выполненных, например, в виде водоструйных насосов, и регулятор давления, причем емкость с концентрированным раствором хлорида соединена с трубопроводом подачи исходного раствора, регулятор давления установлен на линии подачи пресной воды, последняя соединена с четырьмя смесителями, из которых первый установлен на линии, соединяющей выход катодных камер реакторов блока перед герметичным флотатором, второй установлен между выходом из анодной камеры первого по ходу обрабатываемого раствора реактора блока и входом в анодную камеру второго реактора блока, третий установлен между выходом из анодной камеры второго реактора блока и входом в анодную камеру третьего реактора, а четвертый установлен между выходом из анодной камеры третьего реактора блока и входом в анодную камеру четвертого реактора.

При осуществлении способа и конструировании установки целесообразно использовать проточные электрохимические реакторы, описанные в патенте РФ 2078737 или патенте США 5635040. Эти реакторы представляют собой компактные диафрагменные электролизеры, выполненные из вертикальных цилиндрического и стержневого электродов, коаксиально установленных в диэлектрических втулках, керамической диафрагмы, также коаксиально установленной во втулках между электродами и разделяющей межэлектродное пространство на электродные камеры, причем камеры имеют вход в нижней и выход в верхней частях ячейки. Реакторы выполнены по модульному принципу, что позволяет реализовать способ с обеспечением заданной производительности. Кроме того, данные реакторы позволяют обеспечить одинаковые электрические и гидравлические характеристики независимо от производительности, то есть от числа ячеек в них. В реакторах не происходит изменение объема и формы электродных камер при значительной разности давлений по обе стороны диафрагмы.

В электрохимических реакторах целесообразно использовать ультрафильтрационную или нанофильтрационную диафрагму из керамики, например из керамики на основе оксида циркония. Диафрагма может быть выполнена из керамики на основе оксида циркония с добавками оксидов алюминия и иттрия.

Керамические диафрагмы не изменяют свои характеристики при перепаде давления и в процессе обработки, что обеспечивает стабильность параметров обработки. Такие диафрагмы выдерживают высокое давление (до трех атмосфер) и сравнительно высокие перепады давления по разные стороны диафрагмы (до 1 атм), и при этом не происходит фильтрационный переток из одной камеры в другую.

Состав керамики выбирают исходя из условий решаемой задачи, но следует отметить, что керамика на основе оксида циркония или керамика на основе оксида циркония с добавками оксидов алюминия и иттрия обладает оптимальным сочетанием характеристик для решения поставленных задач.

Краткое описание чертежей На фиг.1-8 представлены схемы установок, иллюстрирующие настоящее изобретение.

Установка для получения дезинфицирующего раствора (фиг.1) содержит блок реакторов, в состав которого входят два проточных диафрагменных электрохимических реактора (на чертежах показано выполнение каждого из реакторов из одного проточного электрохимического модульного элемента - далее элементы ПЭМ) 1 и 2, в которых межэлектродное пространство разделено диафрагмами 3 и 4 на катодные 5 и 6 и анодные 7 и 8 камеры, флотационный реактор 9 и регулирующий клапан 10 для дозированного отвода флотошлама из верхней части флотационного реактора 9. Установка также может содержать электрокинетический реактор 11.

Катодные камеры 5 и 6 элементов ПЭМ 1 и 2 соединены гидравлически параллельно, а анодные 7 и 8 - последовательно. При этом линия подачи исходного водного раствора 12 соединена с патрубками 13 и 14 ввода в катодные камеры реакторов 1 и 2 (фиг.2), а патрубки вывода 15 и 16 из катодных камер соединены с флотационным реактором 9 и электрокинетическим реактором 11. Вывод электрокинетического реактора соединен с патрубком 17 ввода в анодную камеру реактора 1. Патрубок выхода 18 анодной камеры реактора 1 соединен с патрубком 19 ввода в анодную камеру реактора 2, а патрубок вывода 20 соединен с линией отвода дезинфицирующего раствора 21.

На фиг. 3 представлена схема установки, содержащей один блок, состоящий из трех диафрагменных электрохимических реакторов 1, 2 и 22. Межэлектродное пространство реактора 22 разделено диафрагмой 23 на катодную 24 и анодную 25 камеры. При этом катодные камеры реакторов 1, 2 и 22 соединены гидравлически параллельно, а анодные камеры - последовательно.

На фиг. 4 представлена схема установки, содержащей два блока, каждый из которых выполнен из двух реакторов 1, 2 и 26, 27 соответственно, при этом катодные камеры всех реакторов гидравлически соединены с линией подачи исходного раствора 12 параллельно, а анодные камеры реакторов 1 и 2 первого блока и анодные камеры реакторов 26 и 27 второго блока соединены внутри каждого блока последовательно, а сами блоки - параллельно, при этом линия вывода дезинфицирующего раствора 21 соединена с выводами анодных камер ректора 2 первого блока и реактора 27 второго блока.

На фиг. 5 представлена схема установки, содержащей три блока, каждый из которых выполнен из трех реакторов 1, 2 и 28 - первый блок, 26, 27 и 29 - второй и 30, 31 и 32 - третий. При этом установка дополнительно содержит линию подачи пресной воды 33, емкость с концентрированным раствором хлорида 34 и насос 35. Катодные камеры всех реакторов гидравлически соединены параллельно, а анодные - последовательно внутри каждого блока, а сами блоки - гидравлически параллельно.

На фиг.6 представлена схема установки согласно одному из аспектов настоящего изобретения, в которой поддерживают избыточное давление в анодных камерах. Установка содержит один блок, выполненный из двух диафрагменных электрохимических реакторов 1 и 2, а также флотационный реактор 9, электрокинетический реактор 11, линию подачи исходного раствора 12, линию подачи пресной воды 33 и водоструйный насос 36. Кроме того, установка содержит вентиль для дозированной подачи солевого раствора.

На фиг.7 представлена схема установки согласно другому аспекту настоящего изобретения, в которой поддерживают избыточное давление в катодных камерах. Установка содержит один блок, выполненный из двух диафрагменных электрохимических реакторов 1 и 2, а также флотационный реактор 9, электрокинетический реактор 11, линию подачи исходного раствора 12, линию подачи пресной воды 33 и смеситель 37.

На фиг.8 представлена схема установки согласно одному из аспектов настоящего изобретения, в которой поддерживают избыточное давление в анодных камерах. Установка содержит один блок, выполненный из трех диафрагменных электрохимических реакторов 1, 2 и 22, а также флотационный реактор 9, электрокинетический реактор 11, линию подачи исходного раствора 12, линию подачи пресной воды 33, водоструйные насосы 38, 39, 40 и регулятор давления 41.

Установка работает следующим образом.

Исходный раствор концентрацией 0,2-3,0 г/л по линии 12 подается на обработку в реакторный блок установки, содержащей два реактора 1 и 2 (фиг.1). Раствор параллельно поступает в катодные камеры 5 и 6 реакторов 1 и 2.

Обработанные в катодных камерах 5 и 6 реакторов 1 и 2 потоки соединяются и поступают в герметичный флотационный реактор 9. Во флотационном реакторе 9 в основном происходит процесс разделения жидкости и газа. Раствор после предшествующей катодной обработки в электрохимическом реакторе насыщен электрически активными микропузырьками водорода. Размеры микропузырьков водорода находятся в пределах 0,2-10 мкм. Электрическая активность пузырьков водорода обусловлена тем, что на границе раздела фаз "газ-жидкость" сосредоточены электрохимически активные неустойчивые продукты катодных реакций, такие как Н₂O₂ ^-, НO₂ ^-, O₂ ^-, e_aq. На этой же границе концентрируются нерастворимые гидроксиды металлов и другие коллоидные частицы. Удаление всех микропузырьков газа в обычном флотационном реакторе требует большого времени вследствие низкой скорости их всплывания. Поэтому в наиболее совершенных электрофлотационных реакторах удается отделить не более 70% всех флотируемых частиц.

В результате на обработку в анодную камеру подается раствор только с растворенным газом (водородом), но без пузырьков газа, что позволяет изменять химический состав получаемого дезинфицирующего раствора - нейтрального анолита АНК (увеличивать выход озона и пероксидных соединений). Часть верхнего слива из флотационного реактора 9 с помощью вентиля 10 отводится из системы, а оставшаяся часть потока последовательно обрабатывается в анодной камере 7 реактора 1, а после выхода из нее подается в анодную камеру 8 реактора 2 и после обработки в этой камере по линии 21 полученный дезинфицирующий раствор - нейтральный анолит АНК подается потребителю.

В катодных камерах реакторов 1 и 2 преимущественно протекают следующие реакции: 2Н₂O+Na⁺+2е --> NaOH+Н₂+ОН^- В анодной камере 7 основного реактора 1, в которую поступает раствор, обработанный в катодной камере вместе с растворенным и газообразным водородом, имеют место следующие основные реакции: 2Сl^--2е --> Сl₂ Сl₂+Н₂O --> НСlO+HCl HCl+NaOH --> NaCl+H₂O 2H₂O-4e --> 4H⁺+O₂ H⁺+OH^- --> H₂O HCl+ОН^- --> Сl^-+H₂O Основным биоцидным соединением, образующимся в анодной камере 7 реактора 1 при подаче в него всего потока жидких и газообразных продуктов из катодной камеры в условиях практически одинакового давления в электродных камерах реактора, является гипохлорит - ион.

Из анодной камеры 7 реактора 1 поток жидкости с растворенными кислородом и водородом, а также вместе с газообразнам водородом и кислородом поступает в анодную камеру 8 реактора 2.

В анодной камере 8 реактора 2 имеют место следующие реакции: 2Сl^- -2е --> Сl₂ 2H₂O-4e --> 4H⁺+O₂ HCl+OH^- --> Сl^-+H₂O H⁺+ОН^- --> H₂O В процессе обработки исходного раствора после флотационного реактора 9 может быть установлен электрокинетический реактор 11 с входом в верхней и выходом в нижней частях. В электрокинетическом реакторе осуществляется удаление оставшейся части гидроксидов тяжелых металлов, в том числе железа и других коллоидных взвесей. В электрокинетическом реакторе создаются условия для электростатического удерживания коллоидных частиц в зоне диффузионных слоев электрохимически активированных поверхностей минеральных кристаллов (например, крупных кристаллов кварца размером 1,5-2,0 мм), Работа реактора основана на использовании электрокинетических явлений - электроосмоса, электрофореза, электрофильтрации, известных из коллоидной химии. Благодаря толстым диффузным слоям (ионные слои Гуи-Чэпмена), окружающим минеральные частицы активной массы реактора, вода с низким окислительно-восстановительным потенциалом свободно протекает сквозь его загрузку, оставляя в диффузионных слоях активной массы реактора коллоидные частицы и другие коллоидные взвеси. Регенерация активной массы реактора осуществляется путем снятия зарядов с поверхностей минеральных кристаллов и удаления коллоидных взвесей промывкой водой. Для эффективной работы реактора в электрокинетический реактор подают раствор после катодной обработки с высоким восстановительным потенциалом, который индуцирует возникновение электрически активных ионно-гидратных оболочек вокруг минеральных кристаллических частиц активной массы реактора.

В зависимости от требований к производительности и характеристикам получаемого дезинфицирующего раствора реакторный блок установки может содержать три реактора (фиг. 3) или четыре реактора. Установка также может содержать два блока (фиг.4) или три блока (фиг.5).

При использование исходного раствора концентрацией 50-100 г/л в установке предусмотрена емкость для хранения концентрированного раствора 34 (фиг.5) и линия подачи пресной воды 33. Концентрированный раствор подается на смешение с пресной водой, например, с помощью насоса 35, где потоки смешиваются до концентрации 0,2-3 г/л и поступают на обработку в катодные камеры реакторов блоков.

Согласно изобретению может использоваться исходный раствор концентрацией 50-250 г/л (см. фиг.6, 7 и 8).

В установке, изображенной на фиг.6, концентрированный раствор из емкости для хранения концентрированного раствора (не показана) поступает на обработку в катодные камеры 5 и 6 реакторов 1 и 2. После обработки потоки из камер 5 и 6 соединяются и поступают в перистальтический насос 36, к которому присоединена линия 33 подачи пресной воды. Обработанный в катодной камере раствор разбавляется до концентрации 0,2-3,0 г/л и поступает на дальнейшую обработку. За счет использования насоса давление в анодных камерах 7 и 8 превышает давление в катодных камерах 5 и 6.

Концентрированный раствор после обработки в катодных камерах может поступать в смеситель 37 (фиг.7), к которому присоединена линия подачи пресной воды 33. За счет использования смесителя можно добиться повышения давления в катодных камерах по сравнению с анодными.

Может быть использована схема, при которой исходный раствор концентрацией 50-250 г/л подают параллельными потоками в катодные камеры реакторов 1, 2 и 22 (фиг.8) и после обработки в катодных камерах реакторов 1, 2 и 22 через перистальтический насос 38, создающий избыточное давление в анодных камерах реакторов 1, 2 и 22, флотационном реакторе 9 и емкости с катализатором 11, исходный концентрированный раствор поступает в анодную камеру реактора 1, после чего через перистальтический насос 39 - в анодную камеру реактора 2 и далее через перистальтический насос 40 - в анодную камеру реактора 22. К насосам 39 и 40 через регулятор давления 41 присоединена линия подачи пресной воды 33, и анодными камерами реакторов 2 и 22 происходит частичное разбавление исходного раствора до достижения на выходе из анодной камеры реактора 22 концентрации 0,2-3,0 г/л (фиг.7).

Варианты конкретного осуществления Изобретение иллюстрируется следующими примерами, которые однако не исчерпывают всех возможных вариантов осуществления способа.

Во всех примерах использовались электрохимические реакторы по патенту РФ 2078737 с коаксиально установленными цилиндрическим и стрежневым электродами и коаксиально же установленной между ними керамической ультрафильтрационной диафрагмой из керамики на основе смеси окислов циркония, алюминия и иттрия (соответственно 60, 37 и 3 мас.%) и толщиной 0,7 мм. В качестве электродов использовались титан с покрытием из смеси оксидов рутения и иридия (анод) и титан с пироуглеродным покрытием (катод). Длина ячейки составляла 200 мм, а объемы электродных камер составляют 10 мл - катодной камеры и 7 мл - анодной. Производительность установок по прототипу и по изобретению поддерживалась одинаковой и составляла 30 л/час по дезинфицирующему раствору.

Пример 1. Исходный раствор хлорида натрия с солесодержанием 2,5 г/л обрабатывался в установке, схема которой приведена на фиг.1. Исходный раствор параллельно подавался в катодные камеры 5 и 6 реакторов 1 и 2. После однократного прохождения камер поток объединялся и поступал во флотационный реактор 9, из которого выводили шлам, а также отбирали часть раствора через регулировочный вентиль 10. Основной поток поступал на обработку в электрокинетическую емкость 11, заполненную гранулированным алюмосиликатным катализатором, и, выйдя из емкости, последовательно обрабатывался в анодной камере 7 реактора 1 и анодной камере 8 реактора 2, после чего по линии 21 поступал в сборник готового продукта. Скорость протекания раствора в анодных камерах в 2,3 раза превышала скорость протока в катодных камерах.

Пример 2. Концентрированный раствор хлорида натрия с солесодержанием 200 г/л обрабатывался в установке, схема которой приведена на фиг.6. С помощью дозировочного насоса исходный раствор поступал в катодные камеры 5 и 6 реакторов 1 и 2. Потоки, выходящие из катодных камер, объединялись и поступали в смеситель 36, в который также поступала пресная вода. Раствор, разбавленный до концентрации 1,8 г/л, обрабатывался во флотационном реакторе 9. Из флотатора выводился флотошлам и отбиралась часть раствора, после чего основной поток последовательно обрабатывался в анодных камерах 7 и 8 реакторов 1 и 2. Из анодной камеры 8 поток направлялся в сборник готового продукта. Скорость протекания в анодных камерах в 3 раза превышала скорость протока исходного раствора в катодных камерах.

Пример 3. Концентрированный раствор хлорида натрия с солесодержанием 200 г/л обрабатывался в установке, схема которой приведена на фиг.8. Исходный концентрированный раствор параллельно поступал в катодные камеры реакторов 1, 2 и 22. Потоки, выходящие из катодных камер, объединялись и поступали в насос 38, во флотационный реактор 9. Из флотационного реактора выводился флотошлам и отбиралась часть раствора, после чего основной поток обрабатывался в анодной камере реактора 1. Обработанный в анодной камере реактора 1 поток поступал в смеситель 39, в который подавалась пресная вода, и разбавлялся до концентрации 8 г/л и подавался на обработку в анодную камеру реактора 2, из которой поток поступал на смеситель 40, в котором разбавлялся до концентрации 1,6 г/л и обрабатывался в анодной камере реактора 22, из которой поступал в сборник готового продукта. Скорость протока через катодные камеры была в 2 раза меньше, чем скорость протока через анодную камеру реактора 1, и соответственно в 3 и 4 раза меньше, чем скорость протока в анодных камерах реакторов 2 и 22.

Эффективность получаемого в анодной камере дезинфицирующего раствора оценивается по следующим параметрам: - водородный показатель (рН), - окислительно-восстановительный потенциал (ОВП), измеряемый относительно хлорсеребряного электрода сравнения, мВ, - окислительная способность,