Объектив-градан для эндоскопа

Реферат

 

Объектив-градан представляет собой монолинзу, выполненную из оптического материала с радиальным распределением показателя преломления в соответствии с соотношением n2(r) = n0 2(1-(gr)2 + h4(gr)4 + h6(gr)6 + h8(gr)8), где n(r) - распределение показателя преломления материала по радиусу объектива; n0 - показатель преломления на оптической оси; g - коэффициент, характеризующий оптическую силу материала; h4, h6, h8 - коэффициенты, определяющие качественные показатели оптической среды; r - текущее расстояние от оптической оси. Радиусы сферических торцевых поверхностей и длина объектива соответствуют минимальным аберрациям при максимальном угле зрения и соотношениям, приведенным в формуле изобретения. Объектив выполнен с геометрическими размерами и из материала одновременно удовлетворяющими следующим требованиям: коэффициент оптической силы материала g меньше величины 0,55, длина объектива Z меньше /(2g), а коэффициенты g, h4, h6, h8 удовлетворяют соотношению n0((gr)2 - h4(gr)4 - h6(gr)6 - h8(gr)8) 0,104. Обеспечивается широкий угол зрения при высоком качестве изображения, при этом объектив нетоксичен и прост в изготовлении. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к оптическим устройствам - широкопольным микрообъективам высокого разрешения, предназначенным для использования в оптике и медицинской технике, в частности в медицинской и технической эндоскопии.

Известен трехлинзовый объектив, представляющий собой сборную линзу из однородного оптического материала, установленную в бронхоскопе [1]. Состоит из менисковой линзы и двух линз коллектива. Его характеристики: диаметр Ф= 1,6 мм, поле зрения - 80o, разрешение на рабочем расстоянии 5 мм - 150 мм-1. Этот объектив сложен в изготовлении и сборке.

Известен объектив-градан для эндоскопа типа Imaging Lenses [2] в виде плосковыпуклой монолинзы, выполненной из оптического материала с цилиндрической боковой поверхностью и с радиальным распределением показателя преломления. К недостаткам этого объектива следует отнести токсичность стекла, из которого он изготавливается (о чем предупреждает фирма в своем проспекте), что затрудняет его применение в медицине.

Известен объектив-градан для эндоскопа [3] в виде плосковыпуклой монолинзы, выполненной из оптического материала с цилиндрической боковой поверхностью с радиальным распределением показателя преломления в соответствии с соотношением n2(r)=n0 2(1-(gr)2+h4(gr)4+h6(gr)6+...), где n(r) - распределение показателя преломления по радиусу объектива, n0 - показатель преломления на оптической оси, g - коэффициент, характеризующий изменение градиента показателя преломления, h4, h6 - коэффициенты, определяющие качественные показатели оптической среды, r - расстояние от оптической оси, радиус сферических торцовых поверхностей и длина которого соответствуют минимальным аберрациям при максимальном угле зрения и соотношениям 1,4|2I/Ф|0,6, |R2/R1|1,0, |R2/I|3, g0,58, h40, где I - высота изображения, Ф - диаметр объектива, R2 - радиус сферической поверхности на торце со стороны изображения, R1 - радиус сферической поверхности на торце со стороны предмета, Z - длина объектива вдоль осевой линии.

К недостаткам этого объектива следует отнести повышенные требования к величине перепада показателя преломления (больше чем 0,07), которые в настоящее время можно реализовать только на токсичных талийсодержащих стеклах или при использовании дорогостоящей технологии, требующей применения серебра.

Решаемой технической задачей является получение объектива-градана для эндоскопа, который одновременно имел бы широкий угол зрения при высоком качестве изображения, не являлся токсичным и был бы прост в изготовлении.

Поставленная задача достигается тем, что объектив-градан для эндоскопа, представляющий собой монолинзу, выполнен из оптического материала с радиальным распределением показателя преломления в соответствии с соотношением n2(r)=n0 2(1-(gr)2+h4(gr)4+h6(gr)6+...), где n(r) - распределение показателя преломления по радиусу объектива, n0 - показатель преломления на оптической оси, g - коэффициент, характеризующий изменение градиента показателя преломления, h4, h6 - коэффициенты, определяющие качественные показатели оптической среды, r - расстояние от оптической оси, радиус сферических торцовых поверхностей и длина которого соответствуют минимальным аберрациям при 1,4|2I/Ф|0,6, |R2/R1|1,0, где I - высота изображения, Ф - диаметр объектива, R2 - радиус сферической поверхности на торце со стороны изображения, R1 - радиус сферической поверхности на торце со стороны предмета, Z - длина объектива вдоль осевой линии, отличающийся тем, что при показателе преломления на оптической оси n0 превышающем 1,9, длине градана Z, не превышающей /(2g), коэффициенты g, h4, h6 удовлетворяют соотношению n0(1-(1-(gr)2+h4(gr)4+h6(gr)6+...)1/20,052.

Кроме того, технический результат достигается тем, что объектив-градан для эндоскопа изготовлен из нетоксичного оптического материала на основе ниобатного стекла при литий-натриевом ионном обмене с n0=1,96 и радиальным перепадом показателя преломления n=0,052.

На фиг.1 показан в упрощенном виде объектив-градан.

На фиг.2 изображен график оптимального распределения перепада показателя преломления при n0=1,95, g=0,322, h4=3,11 и h6=1,43 для объектива диаметром Ф=0,8 см.

Объектив работает следующим образом (фиг.1). Луч света 1 попадает на торцевую поверхность 2 объектива 3 со стороны предмета (в точке В), преломляется на ней и попадает в неоднородную среду (ВС), показатель преломления которой уменьшается к боковой поверхности линзы согласно уравнению n2(r)=n0 2(1-(gr)2+h4(gr)4+h6(gr)6+...), длина градана - Z, не превышает /(2g), а коэффициенты g, h4, h6 удовлетворяют соотношению n0(1-(1-(gr)2+h4(gr)4+h6(gr)6+...)1/2)0,052 или (согласно известной математической формуле ((1+)1/2 1+/2 при малых =((gr)2-h4(gr)4-h6(gr)6+...)1/2) n0[(gr)2-h4(gr)4-h6(gr)6+...]0,104.

В отличие от однородных сред с постоянным распределением показателя преломления траектория луча будет криволинейной, загибающейся к оптической оси. При достижении торцевой сферической поверхности со стороны изображения луч дополнительно загибается в сторону оптической оси (в точке С). Это приводит к тому, что угол зрения объектива будет больше, чем у объектива, состоящего из однородного стекла со сферическими торцевыми поверхностями и у объектива с плоскими торцами, изготовленными из неоднородного материала. Дополнительные преимущества настоящего устройства заключаются в том, что выбором коэффициентов h4, h6 компенсируются аберрации, вносимые торцевыми сферическими поверхностями, а высокий показатель преломления n>1,9 увеличивает оптическую силу объектива.

Оптимальные параметры объектива определялись подбором с помощью численного расчета. Вначале вычислялись параметры показателя преломления - g, h4, h6, которые при заданных геометрических и оптических ограничениях позволяют получить максимальный угол зрения при минимальных аберрациях. Затем проводился расчет технологического режима ионообменной диффузии для получения цилиндрических заготовок. На последнем этапе проводились измерения распределения показателя преломления и с их учетом уточнялись геометрические параметры объектива - длина Z и радиусы сферических поверхностей на торцах - R1, R2.

В соответствии с вышеизложенными соотношениями были изготовлены экспериментальные образцы монолинз диаметрами Ф=0,6 мм и 1,6 мм, длиной Z=1,275 мм и 3,5 мм, с радиусом торцевой сферической поверхности со стороны изображения R2= 0,6945 мм и 2,07 мм соответственно, с плоской торцевой поверхностью с предметной стороны (R1=) стандартным способом были измерены их параметры, приведенные ниже.

Линза диаметром 0,6 мм: n0=1,95, g=0,869, h4=3,81, h6=1,78, 2=70o, фокусное расстояние f=0,477 мм, дисторсия по краю поля - 7%, среднее по полю разрешение на рабочем расстоянии 5 мм - 160 мм-1, I=0,32 мм.

Линза диаметром 1,6 мм: n0=1,95, g=0,322, h4=3,11, h6=1,43, 2=71o, фокусное расстояние f=1,323 мм, дисторсия по краю поля - 7%, среднее по полю разрешение на рабочем расстоянии 5 мм - 150 мм-1, I=0,81 мм.

Технология производства объектива не требует специального дорогостоящего оборудования, реализуется на стандартном серийно выпускаемом оборудовании, материал, из которого изготовляется объектив, не обладает токсичностью и не содержит дорогостоящих компонентов.

Источники информации 1. Бронхоскоп БВО-2, ТУ 3-2574-91. ЛОМО, Л., 1991.

2. Каталог фирмы "NSG America" Inc. NJ 08873.

3. U.S. Patent Number 4755029, Jul.5, 1988.

Формула изобретения

1. Объектив-градан для эндоскопа, представляющий собой монолинзу, выполненную из оптического материала с радиальным распределением показателя преломления в соответствии с соотношением

n2(r)=n20(1-(gr)2+h4(gr)4+h6(gr)6+h8(gr)8),

где n(r) - распределение показателя преломления материала по радиусу объектива;

n0 - показатель преломления на оптической оси;

g - коэффициент, характеризующий оптическую силу материала;

h4, h6, h8 - коэффициенты, определяющие качественные показатели оптической среды;

r - текущее расстояние от оптической оси,

причем радиусы сферических торцевых поверхностей и длина объектива соответствуют минимальным аберрациям при максимальном угле зрения и соотношениям

h4 0,

где I - высота изображения;

Ф - диаметр объектива;

R2 - радиус сферической поверхности на торце со стороны изображения;

R1 - радиус сферической поверхности на торце со стороны предмета;

Z - длина объектива вдоль оптической оси,

отличающийся тем, что объектив выполнен с геометрическими размерами и из материала, одновременно удовлетворяющими следующим требованиям: коэффициент оптической силы материала g меньше величины 0,55, длина объектива Z меньше /(2g), а коэффициенты g, h4, h6, h8 удовлетворяют соотношению

n0((gr)2-h4(gr)4-h6(gr)6-h8(gr)8 0,104.

2. Объектив-градан для эндоскопа по п.1, отличающийся тем, что он изготовлен из нетоксичного оптического материала на основе ниобатного стекла при литий-натриевом ионном обмене с n0 в пределах от 1,94 до 1,96.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2