Порошковая проволока для наплавки

Порошковая проволока для наплавки

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к наплавочным материалам, в частности к порошковым проволокам преимущественно для электрошлаковой наплавки инструментов и изделий, работающих при температурах до 1200°С, в условиях высокотемпературного износа при длительном температурно-силовом воздействии (ТСВ).

Известен состав порошковой проволоки для наплавки (авторское свидетельство СССР №596404, В 23 К 35/368, опубл. Б.И. №9, 1978 г.) в состав шихты входят, мас.%: хром 24-30, марганец азотированный 0,3-1,5, фторополимеры 0,3-0,6, железный порошок 18-24, лигатура (Аl - V - Мо - Ti) 3-6, низкокремистый фторидный безокислительный флюс 3,6-8,4, двуокись циркония 3,6-6, редкоземельные металлы 0,03-0,3, оболочка из сплава на основе никеля - остальное.

Повышенная горячая твердость до температуры 800°С обеспечиваемого такой проволокой наплавленного металла достигается за счет небольшого содержания в никелевой матрице интерметаллидной фазы Ni₃Al. С увеличением рабочей температуры свыше 800°С эксплуатационные свойства металла при ТСВ сильно снижаются.

Известна порошковая проволока для наплавки (авторское свидетельство СССР №312719, В 23 К 35/04, опубл. Б.И. №26, 1971 г.), содержащая никелевую оболочку и порошкообразную шихту, мас.%: алюминий 2-4, титан 1,5-4, хром 15-22, вольфрам 3-6, бор 0,01-0,03.

Такой состав порошковой проволоки обеспечивает наплавленный металл стойкий до температуры 850°С за счет легированного γ-твердого раствора, содержащего интерметаллидные фазы Ni₃(Аl, Ti).

Основным недостатком такого состава порошковой проволоки является недостаточная износостойкость наплавленного металла при температурах свыше 850°С.

Наиболее близкой к заявленному составу является порошковая проволока для наплавки (авторское свидетельство СССР №1389147, В 23 К 35/368, опубл. Б.И. №9, 2002 г.), состоящая из никелевой оболочки и порошкообразной шихты, содержащей компоненты при следующем соотношении, мас.%: цирконий 1,61-6,78, вольфрам 5,88-8,47, кремний 1,61-5,08, фтористый кальций 4,25-4,84, хром 37,3-58,08, молибден 6,45-10,16, ниобий 3,22-5,08, титан 1,61-1,92, тантал 9,52-13,56, алюминий 1,61-1,69, графит 4,84-5,94. Данное соотношение компонентов в порошковой проволоке обеспечивает хорошие сварочно-технологические свойства. При таком содержании компонентов проволоки наплавленный металл имеет структуру сложнолегированного твердого раствора на основе никеля, карбидной эвтектики и труднорастворимых карбидов М₂₃С₆, М₇С, содержащих вольфрам, молибден, хром, а также мелкодисперсных монокарбидов ZrC, NbC, TiC, TaC. Эксплуатационные свойства такого типа наплавленного металла при длительном ТСВ исчерпываются из-за усиливающегося влияния на его разупрочнение диффузионного фактора. Вследствие ускоренной диффузии примесных атомов легирующих элементов в никелевую матрицу и в результате длительной выдержки при температуре до 1200°С карбиды коагулируют и частично растворяются, что обуславливает разупрочнение наплавленного металла.

Задачей предлагаемого изобретения является получение такого состава порошковой проволоки, который обеспечивал бы наплавленный металл с матрицей на основе интерметаллида - никелида алюминия (Ni₃Аl), диффузия легирующих элементов в котором замедлена, упрочненной труднорастворимыми при температуре до 1200°С субдисперсными фазами.

Технический результат заключается в получении повышенной, в сравнении с прототипом, высокотемпературной твердости наплавленного металла и его повышенной стойкости к разупрочнению при длительной выдержке при температуре 1200°С.

Технический результат достигается тем, что порошковая проволока для наплавки, преимущественно электрошлаковой, инструмента горячего деформирования, состоящей из никелевой оболочки и порошкообразной шихты, содержащей хром, молибден, ниобий, титан, тантал, алюминий, графит, цирконий, кремний, вольфрам, фтористый кальций, причем никелевая оболочка и алюминий в шихте взяты в количестве 70...75 мас.% и 10...12 мас.% соответственно от массы порошковой проволоки, а шихта дополнительно содержит бор и циркон при следующем соотношении компонентов порошковой проволоки, мас.%:

циркон	1,5-2,5
цирконий	2,5-7
вольфрам	12,5-16
кремний	0,19-0,25
фтористый кальций	1,5-2,5
хром	12,5-16
молибден	4-10
ниобий	3,5-4,5
титан	0,2-0,3
тантал	2,5-7
графит	1-2
бор	0,1-0,2
алюминий	31,75-58,01

Отличительной особенностью изобретения является то, что никелевая оболочка в проволоке в количестве 70-75 мас.% и порошок алюминия в шихте в количестве 10-12 мас.% соответственно от массы порошковой проволоки берутся в стехиометрическом соотношении из расчета получения матрицы металла на основе интерметаллида - никелида алюминия Ni₃Al (γ'-фаза), а в шихту проволоки дополнительно вводятся бор, циркон (ZrSiO₄).

С введением новых компонентов в шихту и при новом соотношении компонентов шихты обеспечиваются высокие сварочно-технологические свойства порошковой проволоки, при которых наблюдается устойчивый электрошлаковый процесс, наплавленный металл отлично формируется, не имеет дефектов в виде пор, трещин и шлаковых включений при достаточной для условий ТСВ высокотемпературной твердости при 1200°С и низкой склонности к разупрочнению при длительной выдержке при температуре 1200°С.

Никель и алюминий для получения твердого раствора на основе γ'-фазы вводятся в количестве, определяемом их атомным соотношением, которое составляет три. Соотношение никеля и алюминия более трех ведет к появлению избыточного количества γ-твердого раствора, что снижает высокотемпературную твердость наплавленного металла. При уменьшении этого соотношения менее трех количество γ'-фазы уменьшается, что также снижает высокотемпературную твердость.

Введение в состав порошковой проволоки бора позволяет повысить пластичность матрицы, предотвращает зарождение и рост межзеренных трещин, увеличивает когезию границ зерен, что обеспечивает пограничную передачу скольжения. Также возможно повышение износостойкости за счет образования боридов железа и хрома типа (Fe, Сr)₂В, которые равномерно распределяются в матрице сплава. Кроме того, бор влияет на критическое соотношение легирующих карбидообразователей и углерода, что ускоряет образование специальных карбидов.

При содержании бора в шихте проволоки менее 0,1 мас.% его влияние на свойства наплавленного металла незначительно, а при увеличении его количества более 0,2 мас.% в наплавленном металле по границам зерен образуется боридная эвтектика, что снижает его стойкость к образованию трещин как в процессе наплавки, так и в условиях ТСВ.

Циркон введен с целью повышения межфазной активности шлака, что способствует улучшению смачиваемости жидким металлическим расплавом основного металла. При уменьшении содержания циркона в шихте проволоки менее 1,5 мас.% его влияние на межфазную активность шлака несущественно, а при увеличении его количества свыше 2,5 мас.% увеличивается окислительная способность шлака, что обуславливает низкий коэффициент перехода алюминия, титана, тантала, циркония и бора в наплавленный металл и ухудшается его формирование.

Цирконий, тантал, ниобий введены с целью увеличения износостойкости и сопротивления металла пластической деформации при рабочих температурах, так как они образуют субдисперсные монокарбиды, выделяющиеся преимущественно на дефектах кристаллической решетки. Цирконий в наплавленном металле также связывает кислород, что предотвращает окисление алюминия и способствует оксидному упрочнению. Он образует с никелем и алюминием интерметаллид Ni₇₇Al_22,65Zr_0,25, способствующий улучшению пластичности наплавленного металла. Содержание циркония, ниобия и тантала установлено из расчета соотношения их с количеством углерода, при котором образуются монокарбиды ZrC, TaC, NbC. При увеличении содержания в шихте проволоки циркония, тантала и ниобия менее нижнего предела (2,5; 2,5 и 3,5 мас.% соответственно) моннокарбидов не наблюдается, а при увеличении их содержания (свыше 7; 7 и 4,5 мас.% соответственно) не обеспечивает существенного прироста высокотемпературной твердости наплавленного металла.

Хром введен с целью повышения жаростойкости наплавленного металла, так как при этом обеспечивается термодинамически стабильная, самозалечивающаяся пленка оксидов хрома. Кроме того, за счет образования хромитов (NiАl_1,03Сr_0,14 и CrAl_1,19Ni_0,04) достигается более высокая стойкость металла к разупрочнению при длительном ТСВ. При содержании хрома менее 12,5 мас.% оксидной пленки не образуется, а увеличение количества хрома более 16 мас.% не дает увеличение жаростойкости наплавленного металла.

Оставшееся после процесса образования интерметаллидов и карбидов легирующие Zr, Ti, Та, Nb, W, Mo, Cr образуют стабилизированный в равновесии с никелидом алюминия эвтектический твердый раствор с неупорядоченной кристаллической ГЦК решеткой на основе никеля (в количестве 5-10 об.%) или замещают в Ni₂Аl позиции в подрешетках никеля или алюминия.

Вольфрам и молибден, входя в состав карбидов и твердого раствора, способствуют увеличению сопротивления металла пластической деформации при рабочих температурах. Их содержание установлено исходя из стехиометрического соотношения с углеродом для получения специальных карбидов.

Введение фтористого кальция компенсирует его недостаток в шлаке при ЭШН, так как содержание последнего снижается в процессе наплавки по причине избирательной кристаллизации в гарнисаж. Уменьшение содержания фтористого кальция менее 1,5 мас.% не приводит к заметному увеличению его в шлаке, а превышение содержания его в шихте более 2,5 мас.% ухудшает качество электрошлакового процесса.

На фиг.1 показана микроструктура наплавленного металла, полученного по заявляемому способу (×400); на фиг.2 - график влияния температуры испытаний на высокотемпературную твердость наплавленного металла; на фиг.3 - график влияния времени выдержки при 1200°С на высокотемпературную твердость наплавленного металла.

Порошковую проволоку получали известным способом.

Оболочку изготовляли из никелевой ленты НП2, в качестве шихты использовали смесь порошков хрома, молибдена, циркония, тантала, вольфрама, алюминия, титана, ниобия, кремния, фтористого кальция, графита, бора, циркона.

Диаметр проволоки 4 мм, коэффициент заполнения 39-52%. Изготовили три состава предлагаемой порошковой проволоки. Кроме того, были изготовлены порошковые проволоки с содержанием компонентов, выходящим за заявляемые пределы.

Наплавленный металл получали путем ЭШН на флюсе АНФ-6, режим ЭШН - ток постоянный, прямой полярности, силой 190-210 А, напряжение на шлаковой ванне 20-22 В. В указанном диапазоне режимов предлагаемая проволока показала отличные сварочно-технологические свойства, заключающиеся в устойчивом электрошлаковом процессе, отличном формировании наплавленного металла, отсутствии трещин и хорошей отделимости шлака. Наплавленный прелагаемой проволокой металл характеризовался повышенными свойствами при температурах до 1200°С. Состав предлагаемой проволоки с различным содержанием компонентов и результаты сравнительных испытаний представлены соответственно в таблицах 1 и 2.

Таблица 1
Состав шихты предлагаемой проволоки и результаты сравнительных испытаний
Состав	Содержание компонентов шихты, масс.%
ZrSiO4	Zr	W	Si	CaF2	Cr	Мо	Nb	Ti	Та	С	В	Аl
Предлагаемый	1	2,2	5,87	14,95	0,23	2	14,99	7,86	4,15	0,26	5,89	1,66	0,16	39,78
2	1,5	2,5	12,5	0,19	1,5	12,5	4	3,5	0,2	2,5	1	0,1	58,01
3	2,5	7	16	0,25	2,5	16	10	4,5	0,3	7	2	0,2	31,75
4	1	1,94	11,63	0,187	1,2	11,63	2,97	3,49	0,19	1,94	0,97	0,099	62,654
5	3	7,28	16,66	0,31	2,8	17	10,55	4,94	0,31	7,38	2,29	0,28	27,2
Прототип	-	4,76	5,88	4,08	4,76	47,60	9,52	4,76	1,92	9,52	5,51	-	1,69
Таблица 2
Состав	Коэффициент заполнения ПП Кз, %	Сварочно-технологические свойства
Процесс	Формирование наплавленного металла	НВ при20°С	НВ при 1200°С	НВ после выдержки при 1200°С четыре часа
Предлагаемый	1	45	устойчивый	отличное	310	140	120
2	39	устойчивый	хорошее	260	153	135
3	52	устойчивый	хорошее	510	125	100
4	29	выплески	неудовлетворительное	240	100	60
5	59	неустойчивый	удовлетворительно	590	80	35
Прототип	42	устойчивый	отличное	300	135	50
Примечание: составы 1-3 находятся в пределах изобретения; состав 4 и 5 - за пределами изобретения.

Исследование свойств наплавленного металла производили известными методами. Коррелирующую с сопротивлением пластической деформации высокотемпературную твердость измеряли на приборе ТШ-2, оборудованном электропечью, твердосплавным бериллизованным шариком диаметром 5 мм при нагрузке 7,35 кН.

Установлено, что при среднем содержании компонентов в составе предлагаемой порошковой проволоки наблюдаются улучшенные свойства наплавленного металла при ТСВ и температурах до 1200°С.

Структура наплавленного металла состоит из столбчатых выделений γ'-фазы, которые образуют каркасную структуру, а упрочняющие фазы располагаются как в приграничных объемах зерен, так и внутри их. Создается композиционная структура металла, состоящая из нескольких типов упрочняющих элементов (карбиды, бориды, интерметаллиды), γ'-фазы (твердого раствора), в котором имеется вязкая составляющая - γ-твердый раствор на основе никеля в количестве 5-10 об.% (фиг.1).

Содержание химических элементов с высокой энергией активации диффузии, а также матрицы сплава из никелида алюминия определяют низкую диффузионную подвижность примесных атомов в наплавленном металле, что позволяет ему длительно сохранять свойства и сопротивляться износу при высокотемпературном нагружении (фиг.2).

Формирование наплавленного металла и отделимость шлака отличные. Трещины отсутствуют.

Порошковые проволоки с соотношениями компонентов, выходящими за предлагаемые границы, показали более низкие свойства при неудовлетворительных результатах испытаний по сварочно-технологическим характеристикам.

Известная порошковая проволока (прототип) по сравнению с предлагаемой обеспечила наплавленный металл с пониженной твердостью при длительной выдержке с температурой 1200°С (фиг.3).

Использование предлагаемой порошковой проволоки дает в сравнении с известными порошковыми проволоками следующий положительный эффект:

1. Возможность использования порошковой проволоки для получения в наплавленном металле матрицы на основе Ni₃Al, упрочненной субдисперсными фазами.

2. Повышается продолжительность использования наплавленных изделий при температурах до 1200°С в условиях высокотемпературного износа при длительном ТСВ.

3. Снижается цена материала за счет уменьшения содержания в порошковой проволоке дорогих и редких элементов.

Порошковая проволока для наплавки, преимущественно электрошлаковой, инструмента горячего деформирования, состоящая из никелевой оболочки и порошкообразной шихты, содержащей хром, молибден, ниобий, титан, тантал, алюминий, графит, цирконий, кремний, вольфрам, фтористый кальций, отличающийся тем, что никелевая оболочка и алюминий в шихте взяты в количестве 70-75 мас.% и 10-12 мас.% соответственно от массы порошковой проволоки, а шихта дополнительно содержит бор и циркон при следующем соотношении компонентов, мас.%:

циркон	1,5-2,5
цирконий	2,5-7,0
вольфрам	12,5-16,0
кремний	0,19-0,25
фтористый кальций	1,5-2,5
хром	12,5-16,0
молибден	4,0-10,0
ниобий	3,5-4,5
титан	0,2-0,3
тантал	2,5-7,0
графит	1,0-2,0
бор	0,1-0,2
алюминий	31,75-58,01