Способ комплексной переработки силикатов магния

Способ комплексной переработки силикатов магния

Реферат

Изобретение относится к области цветной металлургии и химической технологии неорганических веществ. Может быть использовано для комплексной переработки силикатов магния-серпентинита - 3MgO·2SiO₂·2H₂O - отходов производства асбеста с получением товарных продуктов: металлического магния, аморфного диоксида кремния и железоникелевого концентрата.

В пересчете на металл серпентинит содержит 21,5-23% магния, а, например, карналлитовая руда только 5%. Наличие многомилионных запасов кристаллического серпентинита является исключительно благоприятным моментом с точки зрения обеспечения производства магния дешевым сырьем.

По данным Международной Магниевой Ассоциации мировое потребление первичного магния в 2003 г.составило около 464 тыс.т. В течение текущего десятилетия ежегодный прирост его потребления прогнозируется в пределах 5-6%. Наибольший темп прироста потребления металла более 8% в год ожидается в автомобилестроении. Потребителей интересует не только качество магния, но и такой важный фактор, как его цена. Рост потребления магния во многом будет определяться уровнем мировых цен на этот металл.

Цель изобретения - создание технологического процесса, обеспечивающего существенное снижение затрат на производство магния.

Исходным сырьем для электролитического метода получения магния может быть магнезит, доломит или рассолы хлорида магния, или твердый природный карналлит - KCl·MgCl₂·6Н₂O.

Известен способ получения магния электролитическим методом из карналлита, Х.Л.Стрелец «Электролитическое получение магния», Москва, Металлургия, 1972, стр.58-261.

Технология успешно освоена на предприятиях России. За почти 70-летний период работы создано высокопроизводительное оборудование и отлажены все технологические переделы. Сырье для этой технологии - природный карналлит Верхнекамского месторождения калийно-магниевых солей. Российский опыт производства магния из карналлита был успешно использован при строительстве магниевого завода в Израиле.

Запущенное в 1996 г. фирмой «DSM» предприятие успешно работает, производя магний электролизом обезвоженного карналлита, сырье для которого солевая рапа Мертвого моря.

При оценке технологической схемы следует остановиться на таких важных моментах, как:

- необходимость создания хлоропотребляющих переделов и, как следствие, жесткая связка этих производств;

- высокие потери магния на технологических переделах от руды до готового металла. Для производства 1 т магния требуется около 25 т карналлитовой руды.

- низкое использование хлора и, как следствие, высокие затраты на природоохранные мероприятия. Как итог, в себестоимости магния затраты на сырье составляют ˜30%.

Патент США №4269816 для производства безводного MgCl₂ предлагает процесс хлорирования кускового магнезита в шахтной печи, используя в качестве восстановителя оксид углерода. В этом процессе исключается обжиг магнезита до MgO и брикетирование смеси оксида магния и кокса. Для получения хлорида магния с минимальным содержанием примесей требуется магнезит высокого качества или дополнительная очистка расплава перед электролизом. Процесс характеризуется низкой производительностью и выбросом в атмосферу хлорированных углеводородов.

Фирма Norsk Hydro разработала процесс производства безводного MgCl₂ из растворов, получаемых выщелачиванием магнезита соляной кислотой, патент США №3742199, включающий:

- выпаривание раствора хлорида магния до концентрации 55% MgCl₂ с получением кристаллического бишофита с 4-6 молекулами воды;

- обезвоживание в псевдоожиженном слое воздухом до порошкообразного MgCl₂·2H₂O;

- трехступенчатое обезвоживание MgCl₂·2H₂O безводным хлоридом водорода при 300°С с получением MgCl₂, содержащим не более 0.2% MgO и Н₂O каждого.

Процесс реализован в промышленном масштабе и требует рециркуляции больших объемов газообразного хлорида водорода и применения специальных материалов, стойких в среде паров хлорида водорода и воды при температурах выше 350°С. Технологический процесс сложен и требует больших материальных затрат.

Канадская фирма Норанда разработала технологический процесс получения магния из серпентинита (Bedard M. The Production of Magnesium by Noranda. 58^th Annual World International Magnesium Association Conference. May 20-22, 2001, Brussels Belgium, pp.57-64). Основные переделы этой технологической схемы:

- выщелачивание серпентинита соляной кислотой;

- нейтрализация и фильтрация суспензии с получением раствора хлорида магния и диоксида кремния;

- очистка и фильтрация раствора от тяжелых металлов;

- упарка и сушка раствора хлорида магния до MgCl₂·2H₂O;

- смешение гидрата хлорида магния с отработанным электролитом;

- обезвоживание смеси с использованием хлорида водорода и получением безводных хлоридов магния, калия и натрия;

- электролиз хлорида магния с получением магния и хлора и отработанного электролита;

- конверсия хлора и водорода в хлорид водорода;

- возврат хлорида водорода и электролита в процесс.

Основные недостатки данного способа:

- из серпентинита извлекается только магний (˜40% состава), остальные составляющие: кремнезем и концентрат железа, никеля и хрома - направляются в хранилище твердых отходов, загрязняя окружающую среду, снижая экономическую эффективность переработки сырья;

- проведение процесса обезвоживания гидрата хлорида магния в расплавленной среде при 650-700°С приводит к высокому гидролизу MgCl₂, усложняет аппаратурное оформление процесса, увеличивает потери сырья и расход электроэнергии.

Известен способ получения магния из кремнийсодержащих отходов (патент РФ №2237111), включающий их измельчение и разделение по фракциям, выщелачивание раствором соляной кислоты с получением суспензии хлорида магния, отделение раствора и промывку осадка, двухстадийную очистку и концентрирование раствора, его многостадийное обезвоживание с получением безводного сырья для электролиза, электролиз с получением магния, хлора и электролита, конверсию хлора в хлорид водорода и направление его на стадию подготовки сырья для электролиза.

Недостатки данного способа:

- Выщелачивание материала с интервалом крупности +0÷3 мм не обеспечивает однородности получаемого кремнезема по химическому составу, что снижает его потребительские свойства. Увеличение же времени выщелачивания до 12 часов создает серьезные трудности при организации крупномасштабного производства.

- Исключение из технологической схемы операции синтеза карналлита создает аналогичные проблемы при обезвоживании двухводного гидрата хлорида магния, как и при производстве магния из серпентинита по способу фирмы Норанда, Канада.

- Очистка раствора хлорида магния от тяжелых металлов на второй стадии при рН 10.0-11.0 ведет к значительным потерям хлорида магния за счет его осаждения в виде гидроксида и снижает качество концентрата тяжелых металлов.

- Отсутствует операция по выводу кальция из раствора хлорида магния, что с учетом возврата отработанного электролита, приведет к его накоплению и расстройству технологического процесса.

Наиболее близким из известных аналогов по технической сущности и достигаемому результату является способ производства магния из оксидно-хлоридного сырья (патент РФ №2118406, С 25 С 3/04, опубл. 27.08.896 БИ №24).

Согласно способу-прототипу оксидное сырье, в частности серпентинит, выщелачивают соляной кислотой, очищенные растворы хлорида магния перед обезвоживанием смешивают с измельченным калиевым электролитом или хлоридом калия с получением синтетического карналлита - KCl·MgCl₂·6Н₂О, который обезвоживается в две стадии, с использованием на последней хлорида водорода.

Обезвоженный карналлит с содержанием оксида магния и воды менее 0.5% подвергают электролизу с получением металлического магния, хлоргаза и отработанного калиевого электролита.

Хлоргаз (80-85% об. Cl₂, остальное воздух) сжигают в факеле горения природного газа по реакции CH₄+2Cl₂+O₂=CO₂+4HCl. Хлорид водорода направляют на стадию обезвоживания карналлита и после абсорбции водой в виде 15-20%-ного раствора соляной кислоты возвращают на выщелачивание оксидного сырья.

Отработанный калиевый электролит используют для производства синтетического карналлита. Таким образом, наиболее важными элементами способа-прототипа по патенту РФ №2118406 являются:

- синтезирование карналлита;

- возврат хлора и отработанного калиевого электролита в процесс.

Недостатками данного способа переработки оксидного сырья применительно к серпентиниту являются:

- Сравнительно низкое извлечение магния при выщелачивании сырья ˜80-85%. Как следствие этого, аморфный диоксид кремния содержит до 5-8% оксида магния, 0.5-0.8% суммы никеля, хрома и железа. Для получения продукта чистотой не менее 98% SiO₂ требуется организация второй стадии выщелачивания, что усложняет аппаратурное оформление процесса.

- Степень конверсии хлора в хлорид водорода в факеле горения природного газа составляет 95-97%. Улавливание хлора из продуктов конверсии связано с дополнительными материальными затратами.

- При рециклинге калиевого отработанного электролита возникает проблема вывода хлорида кальция из процесса, накопление которого расстраивает процесс синтеза карналлита.

Технической задачей изобретения является комплексная переработка силикатов магния - серпентинита, с получением товарного металлического магния, аморфного диоксида кремния и железоникелевого концентрата.

Технический результат, получаемый при осуществлении заявленного изобретения, заключается в создании безотходного экологически безопасного и высокорентабельного производства указанных выше товарных продуктов.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе комплексной переработки силикатов магния - серпентинита, включающем выщелачивание серпентинита соляной кислотой в аппарате, отделение раствора хлорида магния от аморфного осадка диоксида кремния, его промывку и сушку, очистку раствора хлорида магния от примесей, его концентрирование, синтез карналлита, его обезвоживание и электролиз с получением магния, хлора и отработанного калиевого электролита, перед выщелачиванием измельченный серпентинит подвергают классификации и магнитной сепарации, при этом для выщелачивания используют магнитную фракцию серпентинита, а очистку раствора хлорида магния ведут с выделением железо-никелевого осадка.

А также тем, что до магнитной сепарации материал классифицируют на фракции по крупности, нижний предел первой фракции - 0.2±0.05 мм, верхний - 1.2±0.05 мм, причем шаг частиц составляет 0.3±0.05 мм.

А также тем, что одновременно на выщелачивание подают только одну из фракций.

А также тем, что выщелачивание магнитной фракции серпентинита ведут в непрерывном противоточном, пульсационном режиме.

А также тем, что выщелачивание осуществляют соляной кислотой с концентрацией 15-20% и температурой 50-70°С, подаваемой в нижнюю часть аппарата, а в верхнюю его часть загружают магнитную фракцию серпентинита, при этом в средней части аппарата за счет тепла реакции температуру поддерживают в пределах 90-105°С.

А также тем, что раствор хлорида магния, содержащий 5-10 г/л свободной соляной кислоты выводят при температуре 70-85°С из верхней части аппарата, а из нижней его части выгружают осадок аморфного диоксида кремния.

А также тем, что промывку осадка аморфного диоксида кремния осуществляют в непрерывном, противоточном, пульсационном режиме 0,01-0,05%-ным раствором соляной кислоты с расходом 1-1,1 м³/т осадка.

А также тем, что осадок аморфного диоксида кремния после сушки имеет удельную поверхностью 230-320 м²/г.

А также тем, что очистку раствора хлорида магния от примесей осуществляют при температуре 70-85°С нейтрализацией до рН 3,5-4,5, затем окислением двухвалентного железа, марганца и никеля до высшей валентности с последующей нейтрализацией до рН 6-7,5 и отделением фильтрацией раствора хлорида магния от железоникелевого осадка.

А также тем, что нейтрализацию осуществляют природным минералом бруситом, предварительно прокаленным при 500-550°С и измельченным до крупности <50 мкм.

А также тем, что нейтрализацию осуществляют гидроксидом магния, полученным из раствора хлорида магния.

А также тем, что окисление ведут хлором или гипохлоритом натрия при рН 3,5÷4,5.

А также тем, что промывку железоникелевого осадка осуществляют в непрерывном, противоточном, пульсационном режиме с расходом воды 1,1-1,2 м³/т осадка.

А также тем, что промытый железоникелевый осадок сушат при температуре 500-550°С и получают концентрат для производства металлического никеля или ферроникелевых сплавов.

А также тем, что синтез карналлита ведут из раствора хлорида магния и молотого отработанного калиевого электролита в присутствии соляной кислоты с получением после отделения карналлита маточного раствора хлорида магния.

А также тем, что отработанный калиевый электролит измельчают до фракции <0,5 мм и отделяют корольки металлического магния размером >0,5 мм.

А также тем, что маточный раствор хлорида магния после отделения карналлита очищают от соединений кальция.

А также тем, что обезвоживание карналлита ведут в печах кипящего слоя в две стадии, на первой - с получением двухводного продукта KCl·MgCl₂·2H₂O, на второй - при подаче хлористого водорода в камеры печи кипящего слоя с получением карналлита, содержащего не более 0,2% воды.

А также тем, что вторую стадию обезвоживания карналлита осуществляют в режиме дискретной подачи хлористого водорода в зависимости от температуры материала в камерах печи кипящего слоя.

А также тем, что хлорид водорода получают в отдельном аппарате конверсией хлоргаза и водяного пара в факеле горения природного газа в интервале температур 950-1300°С.

А также тем, что конверсию хлоргаза в хлорид водорода осуществляют при объемном соотношении CH₄:Cl₂:H₂O=1:4:2 с получением газа, содержащего не менее 85 об.% хлорида водорода.

А также тем, что карналлит вводят в анодное пространство работающих потоке электролизеров.

А также тем, что в электролизеры совместно с обезвоженным карналлитом загружают углеродсодержащий материал в количестве 0,05-0,1% от веса сырья.

На представленном чертеже изображена технологическая схема комплексной переработки силикатов магния - серпентинита с получением товарных продуктов.

Отработка технологических режимов всех переделов комплексной переработки силикатов магния-серпентинита осуществлена на лабораторных и опытно-промышленных установках.

ПРИМЕР: для вывода кальция измельченный серпентинит фракции 0.2-0.5 подвергался электромагнитному обогащению при напряженности поля 1500_эрст. Результаты, в пересчете на безводный продукт, представлены в таблице.

Неувязка баланса объясняется присутствием в серпентините кроме перечисленных составляющих следующих веществ, вес.%: MnO - 0.08-0.12; СоО - 0.05-0.07; CO₂ - 0.8-1.0; SO₃ ^2- - 0.2-0.25; TiO₂ - 0.01-0.02 и др. С учетом допустимой погрешности методик определения компонентов, приведенные данные вполне характеризуют составы продуктов электромагнитной сепарации. Перераспределения крупности частиц серпентинита по фракциям при магнитной сепарации не происходит.

Из данных таблицы следует, что при электромагнитном обогащении содержание оксидов кремния, магния и никеля в магнитной и немагнитной фракциях сохраняется как и в исходном серпентините. Содержание железа и хрома увеличивается в магнитном материале примерно на 10%. Содержание кальция в магнитной фракции к исходному серпентиниту снижается в 2 раза.

Магнитную фракцию серпентинита состава, %: 45.47 - MgO; 42.21 - SiO₂; 0.49 - СаО; 10.04 - Fe₂O₃; 0.37 - Cr₂O₃; 0.35 - NiO крупностью +0,2 ÷ -0,5 мм выщелачивали в противоточном пульсационном режиме. Для опыта израсходовано 10 кг данного материала и 35 л 18%-ной соляной кислоты. Использование соляной кислоты с концентрацией не менее 15% связано с необходимостью получения растворов, содержащих более 250 г/л хлорида магния, с максимальными степенью извлечения и скоростью выщелачивания. Кислота подавалась в нижнюю часть колонны с температурой 70°С. За счет тепла реакции температура пульпы в средней части аппарата поднималась до 95°С. На выходе раствор имел температуру 80°С. После отделения кремнезема получили 40 л фильтрата состава, г/л: MgCl₂ - 260; CaCl₂ ˜ 2; FeCl₃ - 33.7; FeCl₂ - 13; NiCl₂ - 1.4; CrCl₃ - 1.9; свободной HCl - 9. Промытый и прокаленный при 800°С аморфный диоксид кремния содержал 98,15% диоксида кремния; 0,2% оксида кальция; 0,85% оксида магния; 0,3% триоксида железа; 0,02% триоксида хрома и 0,015% оксида никеля. Данный продукт является сырьем для производства жидкого стекла, сорбента для очистки воды от нефтепродуктов, тетрахлорида кремния, белой сажи и т.д.

Раствор хлорида магния при температуре 80°С нейтрализовали прокаленным при 500°С и измельченным до крупности менее 50 мкм бруситом до рН=3,5. Для перевода двухвалентных железа, никеля и марганца до более высоких степеней окисления раствор обработали газообразным хлором и бруситом довели рН до 7,5.

После выделения фильтрацией осадка гидроксидов железа и тяжелых металлов получено 35 л раствора состава, г/л: MgCl₂ - 309; CaCl₂ - 2,3; Fe<0,0005; Mn - 0,005; Ni - 0,0007; Co - 0,0013.

В раствор при температуре 70°С залили 0,8 л 18%-ной соляной кислоты и зафузили 11,3 кг молотого отработанного электролита состава, %: KCl - 75; MgCl₂ - 5,5; NaCl - 18,51; CaCl₂ - 0,5; Mg - 0,18; MgO - 0,25. Для перевода металлического магния и его оксида, содержащихся в электролите, в хлорид пульпу в течение 1 часа перемешивали. Раствор упарили и синтезировали карналлит -KCl·MgCl₂·6H₂O в количестве 36,5 кг состава, %: MgCl₂ - 31,5; KCl - 25,1; Н₂O своб-2,8; SO^-2 ₄<0,02; Fe³⁺<0,005. Рентгенофазовый анализ, полученного продукта показал наличие единственной фазы - карналлит. Синтетический карналлит обезводили в печи кипящего слоя в две стадии в интервале температур 60-120°С и 120-350°С с подачей хлорида водорода. Получено 22,1 кг обезвоженного карналлита с содержанием, %: MgCl₂ - 50,8%; KCl - 39,8%; NaCl - 9,45%; MgO - 0,21%; H₂O - 0,14%.

Продукт такого состава является качественным сырьем для производства магния электролитическим методом.

Осадок гидроксидов железа и тяжелых металлов промыли водой и прокалили при температуре 550°С. Получено 1,254 кг концентрата, содержащего, вес.%: Fe₂O₃ - 76,31; NiO - 2,51; Cr₂O₃ - 2,6; MgO - 9,26; CaO - 0,32; Al₂О₃ - 3,25; SiO₂ - 1,4; Cl - 0,3; Mn₂O₃ - 0,64; P₂O₅<0,05.

Продукт является сырьем для производства металлического никеля или ферроникелевых сплавов. На вышеуказанный продукт получено положительное заключение.

Технология получения хлорида водорода из хлоргаза, природного газа и водяного пара отработана на опытно-промышленной установке производительностью 25 кг Cl₂ в час. При подаче в горелку 1.6 м³/час природного газа, 6.5 м³/час хлоргаза и 3,25 м³/час водяного пара с температурой 210°С при температуре факела 1150-1200°С достигнута 100% конверсия хлоргаза в хлорид водорода с содержанием в продуктах реакции, об.%: HCl - 85.2; CO₂ - 10.6; Cl₂ - отсутствие; остальное - азот. Наличие азота объясняется присутствием в хлоргазе воздуха.

Технологический режим электролитического получения магния отработан на опытном электролизере с силой тока 10 кА. В качестве сырья использовался обезвоженный синтетический карналлит, указанного выше состава. Сырье загружали в анодное пространство электролизера с добавкой молотого нефтяного кокса в количестве 1 кг/т обезвоженного карналлита. Технологический режим электролиза: температура расплава - 670-680°С; содержание MgCl₂ в электролите - 5-12%; выборка магния - 3 раза в сутки. За проведенный эксперимент получено 465 кг металлического магния. При питании электролизера твердым обезвоженным карналлитом в сравнении с расплавом, удалось увеличить токовую нагрузку на электролизер на 6% и поднять выход магния по току на 5%.

Таким образом, представленная на рисунке технологическая схема, испытана на опытных установках и позволила решить задачу комплексной переработки серпентинита с получением товарных продуктов: металлического магния, аморфного диоксида кремния и железо-никелевого концентрата. Обеспечивает безотходность и экологическую безопасность производства.

По сравнению с действующими технологическими схемами реализация изобретения позволит значительно снизить затраты на производство магния.

Таблица
Продукты обогащения	Выход, %	Содержание, % Извлечение, %
SiO2	MgO	CaO	Fe2O3	Cr2O3	NiO	Σ	SiO2	MgO	CaO	Fe2O3	Cr2O3	NiO
Магнитная фракция	81,4	42,21	45,47	0,49	10,04	0,37	0,35	98,93	80,32	82,15	43,0	89,19	89,11	84,79
Немагнитная фракция	18,6	45,24	43,24	2,84	5,32	0,198	0,27	97,108	19,68	17,85	57,0	10,81	10,89	15,21
Исходный серпентинит	100	42,76	45,06	0,927	9,16	0,338	0,336	98,581	100	100	100	100	100	100

1. Способ комплексной переработки силикатов магния - серпентинита, включающий выщелачивание серпентинита соляной кислотой в аппарате, отделение раствора хлорида магния от аморфного осадка диоксида кремния, его промывку и сушку, очистку раствора хлорида магния от примесей, его концентрирование, синтез карналлита, его обезвоживание и электролиз с получением магния, хлора и отработанного калиевого электролита, отличающийся тем, что перед выщелачиванием измельченный серпентинит подвергают классификации и магнитной сепарации, для выщелачивания используют магнитную фракцию серпентинита, очистку раствора хлорида магния ведут с выделением железоникелевого осадка.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что до магнитной сепарации материал классифицируют на фракции по крупности, нижний предел первой фракции - (0,2±0,05) мм, верхний - (1,2±0,05) мм, причем шаг частиц не превышает (0,3±0,05) мм.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что одновременно на выщелачивание подают только одну из фракций.

4. Способ по п.1, отличающийся тем, что выщелачивание магнитной фракции серпентинита ведут в непрерывном противоточном пульсационном режиме.

5. Способ по пп.1, 4, отличающийся тем, что выщелачивание осуществляют соляной кислотой с концентрацией 15-20% и температурой 50-70°С, подаваемой в нижнюю часть аппарата, а в верхнюю его часть загружают магнитную фракцию серпентинита, при этом в средней части аппарата за счет тепла реакции температуру поддерживают в пределах 90-105°С.

6. Способ по п.5, отличающийся тем, что раствор хлорида магния, содержащий 5-10 г/л свободной соляной кислоты, выводят при температуре 70-85°С из верхней части аппарата, а из нижней его части выгружают осадок аморфного диоксида кремния.

7. Способ по п.6, отличающийся тем, что промывку осадка аморфного диоксида кремния осуществляют в непрерывном противоточном пульсационном режиме 0,01-0,05%-ным раствором соляной кислоты с расходом 1-1,1 м³/т осадка.

8. Способ по п.7, отличающийся тем, что осадок аморфного диоксида кремния после сушки имеет удельную поверхность 230-320 м²/г.

9. Способ по п.1, отличающийся тем, что очистку раствора хлорида магния от примесей осуществляют при температуре 70-85°С нейтрализацией до рН 3,5-4,5, затем окислением двухвалентного железа, марганца и никеля до высшей валентности с последующей нейтрализацией до рН 6-7,5 и отделением фильтрацией раствора хлорида магния от железоникелевого осадка.

10. Способ по п.9, отличающийся тем, что нейтрализацию осуществляют природным минералом бруситом, предварительно прокаленным при 500-550°С и измельченным до крупности <50 мкм.

11. Способ по п.9, отличающийся тем, что нейтрализацию осуществляют гидроксидом магния, полученным из раствора хлорида магния.

12. Способ по п.9, отличающийся тем, что окисление ведут хлором или гипохлоритом натрия при рН 3,5-4,5.

13. Способ по п.9, отличающийся тем, что промывку железоникелевого осадка осуществляют в непрерывном противоточном пульсационном режиме с расходом воды 1,1-1,2 м³/т осадка.

14. Способ по п.13, отличающийся тем, что промытый железоникелевый осадок сушат при температуре 500-550°С и получают концентрат для производства металлического никеля или ферроникелевых сплавов.

15. Способ по п.1, отличающийся тем, что синтез карналлита ведут из раствора хлорида магния и молотого отработанного калиевого электролита в присутствии соляной кислоты с получением после отделения карналлита маточного раствора хлорида магния.

16. Способ по п.15, отличающийся тем, что отработанный калиевый электролит измельчают до фракции <0,5 мм и отделяют корольки металлического магния >0,5 мм.

17. Способ по п.15, отличающийся тем, что маточный раствор хлорида магния после отделения карналлита очищают от соединений кальция.

18. Способ по п.1, отличающийся тем, что обезвоживание карналлита ведут в печах кипящего слоя в две стадии, на первой - с получением двухводного продукта KCl·MgCl₂·2H₂O, на второй - при подаче хлористого водорода в камеры печи кипящего слоя с получением карналлита, содержащего не более 0,2% воды.

19. Способ по п.18, отличающийся тем, что вторую стадию обезвоживания карналлита осуществляют в режиме дискретной подачи хлористого водорода в зависимости от температуры материала в камерах печи кипящего слоя.

20. Способ по п.19, отличающийся тем, что хлорид водорода получают в отдельном аппарате конверсией хлоргаза и водяного пара в факеле горения природного газа в интервале температур 950-1300°С.

21. Способ по п.20, отличающийся тем, что конверсию хлоргаза в хлорид водорода осуществляют при объемном соотношении CH₄:Cl₂:H₂O = 1:4:2 с получением газа, содержащего не менее 85 об.% хлорида водорода.

22. Способ по п.1, отличающийся тем, что карналлит вводят в анодное пространство работающих в потоке электролизеров.

23. Способ по п.22, отличающийся тем, что в электролизеры совместно с обезвоженным карналлитом загружают углеродсодержащий материал в количестве 0,05-0,1% от веса сырья.