Способ производства холоднокатаной стали для холодной штамповки

Способ производства холоднокатаной стали для холодной штамповки

Реферат

Изобретение относится к области металлургии, к способам производства холоднокатаной стали с высокими вытяжными свойствами для холодной штамповки и может быть использовано при изготовлении сталей, применяемых в автомобилестроении.

В последнее время кроме требований обеспечения высокой штампуемости все больше предъявляются требования к повышенному уровню прочности, в частности, в результате упрочнения при сушке лакокрасочных покрытий на готовых деталях - ВН-эффекта (bake-hardening effect). При этом в зависимости от оборудования конкретных заводов, главным образом, от режимов термической обработки подбирается определенная система легирования стали и остальные технологические параметры производства. Так, при использовании отжига в колпаковых печах для обеспечения требуемой величины ВН-эффекта часто легируют сталь повышенным количеством фосфора, что может приводить к охрупчиванию границ зерен. Поэтому очень важно выбрать оптимальный химический состав стали и другие технологические параметры, чтобы обеспечить наиболее высокий комплекс свойств стали при ее минимальной стоимости. Кроме того, все более важное значение приобретает повышение коррозионной стойкости автолистовой стали, в частности, в условиях атмосферного воздействия.

Известен способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки, включающий выплавку стали, содержащей, мас.%:

углерод - 0,001÷0,006

кремний - 0,002÷0,020

марганец - 0,07÷0,30

фосфор - 0,005÷0,020

сера - 0,005÷0,010

алюминий - 0,015÷0,050

азот - 0,002÷0,006

титан - 0,02÷0,08

ниобий - 0,005÷0,060

кислород - 0,001÷0,005

железо и неизбежные примеси - остальное,

при этом суммарное содержание алюминия и титана составляет 0,07÷0,12%, отношение содержания алюминия к содержанию кислорода составляет не менее 5,0, а минимальное содержание титана рассчитывают из соотношения

(Ti_min)=3,43(N)+2,4(S),

разливку, горячую прокатку, смотку полос в рулоны при 710-730°С, травление, холодную прокатку, отжиг в колпаковых печах при 700°С и дрессировку. Как вариант, после травления и холодной прокатки проводят цинкование, непрерывный отжиг при 850°С и дрессировку.

Способ направлен на повышение штампуемости стали, независимо от режима термической обработки и нанесения защитного покрытия, повышение коррозионной стойкости (Патент РФ №2233905 МПК С22С 38/14, 10.08.2004).

Недостатком такого способа является отсутствие гарантированной величины ВН-эффекта, особенно после отжига в колпаковых печах, а также сравнительно высокая стоимость стали, связанная с необходимостью обеспечения сверхнизкого содержания углерода, легирования титаном и ниобием, а также недостаточная коррозионная стойкость стали (без нанесения цинкового покрытия).

Известен способ производства листовой стали, включающий непрерывную разливку слябов из стали, содержащей, мас.%:

углерод - 0,002÷0,007

кремний - 0,005÷0,050

марганец - 0,08÷0,16

алюминий - 0,01÷0,05

титан - 0,05÷0,12

фосфор - более 0,015

сера - не более 0,010

хром, никель, медь - не более 0,04 каждого

азот - не более 0,006

железо - остальное,

нагрев слябов до 1150÷1240°С, горячую прокатку с температурой конца прокатки не ниже 870°С, охлаждение водой до 550÷730°С, смотку в рулоны, травление, холодную прокатку с суммарным обжатием не менее 70%, отжиг в колпаковой печи при 700÷750°С в течение 11÷34 часов и дрессировку.

Способ направлен на улучшение вытяжных свойств и увеличение выхода кондиционной листовой стали (Патент РФ №2197542 МПК С21D 8/04 27.01.2003).

Недостаток способа: высокое содержание титана, низкое содержание фосфора не позволяют обеспечить упрочнение стали в результате ВН-эффекта. Сталь также имеет недостаточную стойкость против атмосферной коррозии.

Наиболее близким к заявляемому является способ производства холоднокатаных полос из сверхнизкоуглеродистой стали, включающий выплавку стали, содержащую, мас.%:

углерод - 0,006-0,10

марганец - 0,01-0,15

фосфор ≤0,07

азот ≤0,0025

алюминий ≤0,04

ниобий - 0,031÷0,06

сера ≤0,008

железо и неизбежные примеси - остальное,

разливку, нагрев слябов до 1150÷1200°С, горячую прокатку с температурой конца прокатки при 910÷920°С, смотку при 740÷750°С, холодную прокатку с суммарным обжатием не менее 70%, нагрев полосы со скоростью 10÷20°С/с до температуры отжига, определяемой в зависимости от отношения Nb/C по формулам

при 3,1≤Nb/C≤4,65

T_отж=7,52·(Nb/C)²+45,55·Nb/C+791°C,

при 4,65≤Nb/С≤10

Т_отж=1,75·(Nb/C)²+33,81·Nb/C+730°C,

где Nb и С - содержание ниобия и углерода в стали, мас.%, выдержку при температуре отжига в течение 50÷60 с и охлаждение со скоростью 15÷25°С/с до 340÷360°С.

Способ направлен на стабилизацию комплекса механических свойств при обеспечении категории весьма особо сложной вытяжки с одновременным получением упрочняющего эффекта (ВН-эффекта) не менее 40 МПа (Патент РФ №2212457 МПК С21D 8/04, 20.09.2003 г. - прототип).

Недостатком данного способа является возможность его применения только для непрерывных термических агрегатов. При термической обработке в колпаковых печах, когда температура отжига не превышает 730÷750°С, требуемая величина ВН-эффекта не обеспечивается. Кроме того, коррозионная стойкость такой стали низкая.

Задачей данного изобретения является оптимизация химического состава и других технологических параметров производства холоднокатаной стали с обеспечением технического результата в виде повышения коррозионной стойкости и склонности к ВН-эффекту, в том числе при термической обработке в колпаковых печах при сохранении высокой штампуемости.

Технический результат достигается тем, что в известном способе производства холоднокатаной стали для холодной штамповки, включающем выплавку стали, содержащей углерод, марганец, фосфор, серу, алюминий, азот, ниобий, железо и неизбежные раскислители и примеси, разливку, горячую прокатку, смотку полос в рулоны, холодную прокатку и рекристаллизационный отжиг, согласно изобретению выплавляют сталь, дополнительно содержащую медь и титан при следующем соотношении компонентов, мас.%:

углерод - 0,002÷0,015

кремний - 0,005÷0,050

марганец - 0,05÷0,50

фосфор - 0,005÷0,09

сера - 0,003÷0,020

медь - 0,1÷0,6

алюминий - 0,02÷0,07

азот - 0,002÷0,007

титан - не более 0,040

ниобий - не более 0,060

железо и неизбежные примеси - остальное,

при выполнении следующих условий:

С_эф.=[С]-С_Ti-C_Nb≥0,0006% (1),

где С_эф. - эффективное содержание углерода, не связанного титаном или ниобием;

[С] - общее содержание углерода в стали,

С_Ti - содержание углерода, связанного титаном: при отношении содержания титана [Ti] к содержанию [N] [Ti]/[N]<3,43 C_Ti=0, при [Ti]/[N]≥3,43 С_Ti=([Ti ]-3,43N)/4;

C_Nb - содержание углерода, связанного ниобием, С_Nb=Nb/7,74;

С_эф.+0,05[Р]≥0,003% (2),

где [Р] - содержание фосфора в стали,

также тем, что смотку полосы в рулоны ведут при температуре не более 650°С, а также тем, что рекристаллизационный отжиг ведут в колпаковой печи при температуре не ниже 700°С с регламентированным нагревом: нагрев полосы до температуры 450÷500°С со скоростью не менее 50°С/час с последующим замедлением нагрева, по крайней мере до 550÷600°С со скоростью не более 30°С/час, далее со скоростью не более 50°С/час до температуры отжига.

Сущность изобретения сводится к следующему. Для обеспечения высокой штампуемости и обеспечения определенной величины ВН-эффекта необходимо содержание в феррите свободного углерода 6÷20 ppm. В случае непрерывного отжига высокие скорости охлаждения препятствуют выделению углерода в виде цементита и обеспечить требуемое содержание углерода в твердом растворе возможно путем обеспечения определенных соотношений между углеродом, титаном и ниобием (с учетом содержания азота и серы). При медленном охлаждении в процессе колпакового отжига значительная часть углерода может выделиться в виде цементита и требуемая величина ВН-эффекта не получится. Поэтому одним из способов обеспечения ВН-эффекта в случае колпакового отжига является обеспечение перед началом охлаждения более высокого содержания углерода, чем в случае непрерывного отжига, - не менее 30 ppm. Другим способом обеспечения требуемой величины ВН-эффекта при достаточно низком содержании углерода в твердом растворе перед началом ускоренного охлаждения - от 6 ppm является легирование стали фосфором, который, снижая скорость диффузии углерода, способствует его сохранению в твердом растворе в количестве, достаточном для проявления ВН-эффекта. Выполнение условия (1) С_эф=[С]-С_Ti-С_Nb≥0,0006% обязательно для того, чтобы перед началом охлаждения углерод в количестве, равном С_эф., присутствовал в твердом растворе. При медленном охлаждении часть этого углерода может выделиться в виде цементита. Чтобы этого не произошло, необходимо выполнение условия (2) С_эф.+0,05[Р]≥0,003%, смысл которого сводится к следующему. С увеличением содержания углерода в твердом растворе перед началом охлаждения (С_эф.) снижается минимально необходимое содержание фосфора, обеспечивающее сохранение углерода в твердом растворе. При значении С_эф.≥0,00275% ВН-эффект может быть получен и при минимальном содержании фосфора - 0,005%, хотя при увеличении содержания фосфора величина ВН-эффекта увеличивается. При значении С_эф.<0,00275% для обеспечения ВН-эффекта легирование фосфором обязательно тем в большей степени, чем ниже С_эф. (в соответствии с уравнением (2)). C_Ti - содержание углерода, связанного титаном: при отношении содержания титана [Ti] к содержанию [N] [Ti]/[N]<3,43 C_Ti=0, так как весь титан будет израсходован на связывание азота, при [Ti]/[N]≥3,43 углерод может быть связан тем количеством титана, которое останется после связывания азота С_Ti=([Ti]-3,43N)/4 (на связывание азота будет израсходовано титана в количестве 3,43N). То есть выполнение условия (2) обеспечит повышение комплекса свойств в случае отжига и в непрерывном агрегате, и в колпаковой печи.

Легирование стали медью обеспечивает повышение стойкости против атмосферной коррозии.

Ограничение нижнего предела содержания углерода связано с тем, что при дальнейшем уменьшении содержания углерода снижается склонность к ВН-эффекту. Ограничение минимального содержания азота связано с его участием в выделении нитрида алюминия при колпаковом отжиге, влияющем благоприятно на штампуемость. Нижний предел содержания фосфора, серы, кремния и марганца в стали определяется возможностями существующих на сегодняшний день сталеплавильных технологий. Дальнейшее снижение содержания этих элементов не вызывает существенного улучшения потребительских свойств, но приводит к существенному удорожанию металлопродукции.

Увеличение содержания углерода, азота, серы, кремния и марганца, а также фосфора выше верхних пределов формулы изобретения приводит к ухудшению штампуемости.

Минимальное содержание алюминия в стали определяется необходимостью достаточного раскисления стали и связывания азота в нитрид алюминия. Ограничение верхнего предела содержания алюминия связано с его отрицательным влиянием на штампуемость из-за увеличения количества нитридов алюминия и, следовательно, структурной неоднородности.

Увеличение содержания титана и ниобия выше верхнего предела, помимо отрицательно влияния на штампуемость, снижения величины ВН-эффекта, приводит к удорожанию стали.

Минимальное содержание меди определяется необходимостью обеспечения стойкостью против атмосферной коррозии, ограничение верхнего предела содержания меди связано с ее отрицательным влиянием на штампуемость.

Ограничение температуры смотки - не более 650°С связано с необходимостью сохранения в твердом растворе после горячей прокатки азота, который в дальнейшем, при отжиге, выделяясь в виде мелкодисперсных частиц нитрида алюминия, благоприятно влияет на структуру, текстуру и штампуемость стали.

Увеличение скорости нагрева при рекристаллизационном отжиге до температуры 450÷500°С не менее 50°С/час связано с необходимостью подавить выделение частиц ALN до начала рекристаллизации, а снижение скорости нагрева в интервале температур 450-500°С до 550÷600°С не более 30°С/час - с необходимостью обеспечить более полное выделение частиц ALN на начальных стадиях рекристаллизации. Ограничение скорости последующего нагрева не более 50°С/час, а также минимального значения температуры отжига 700°С связано с необходимостью создания условий для более полного протекания процессов собирательной рекристаллизации, что также требуется для обеспечения высокой штампуембсти.

Примеры конкретного выполнения способа

Шесть плавок низкоуглеродистых сталей было выплавлены в 300-тонном конвертере ОАО "Северсталь" и разлиты на установке непрерывной разливки в слябы сечением 250×1290 мм. Горячую прокатку слябов на полосы толщиной 3,2 мм проводили на стане "2000". Температура конца прокатки составляла 850÷890°С. Полосы после душирования сматывали в рулоны при температуре 560÷700°С. После травления и холодной прокатки на полосы толщиной 0,9 мм полосы подвергали рекристаллизационному отжигу в лабораторных условиях по режиму, имитирующему непрерывный отжиг, или в колпаковой печи при температуре 700-730°С. После дрессировки со степенью обжатия 1,0% проводили комплексные механические испытания проката с определением величины ВН-эффекта.

Вариант 1 - сталь, содержащая 0,005% углерода, 0,009% кремния, 0,20% марганца, 0,035% фосфора, 0,012% серы, 0,25% меди, 0,03% алюминия, 0,004% азота, 0,015% титана, 0,019% ниобия, железо и неизбежные примеси остальное, при этом выражение С_эф=[С]-C_Ti-C_Nb=0,005-0,00032-0,00245=0,00223%>0,0006%, то есть соответствует формуле изобретения; выражение С_эф.+0,05[Р]=0,00223+0,00175=0,00398%>0,003%, то есть соответствует формуле изобретения. Отжиг проводили по режиму: нагрев до температуры отжига 850°С со скоростью 5°С/с, выдержка 60 с; охлаждение до 400°С со скоростью 10°С/с, выдержка 3 мин, охлаждение на воздухе (вариант соответствует п.1 формулы изобретения).

Вариант 2 - сталь, содержащая 0,009% углерода, 0,020% кремния, 0,15% марганца, 0,040% фосфора, 0,011% серы, 0,25% меди, 0,05% алюминия, 0,005% азота, 0,02% титана, 0,03% ниобия, железо и неизбежные примеси остальное, при этом выражение С_эф.=[С]-С_Ti-С_Nb=0,009-0,0007-0,0039=0,0044%>0,0006%, то есть соответствует формуле изобретения; выражение С_эф.+0,05[Р]=0,0044+0,002=0,0064%>0,003% также соответствует формуле изобретения. Температура смотки горячекатаных полос в рулоны составляла 560°С, скорость нагрева при отжиге в колпаковой печи до 450°С около 60°С/час, затем до 550°С около 25°С/час, далее до температуры отжига 700°С со скоростью около 35°С/час (вариант полностью соответствовал п.п.1-3 формулы изобретения).

Вариант 3 - сталь, содержащая 0,007% углерода, 0,010% кремния, 0,22% марганца, 0,050% фосфора, 0,010% серы, 0,30% меди, 0,03% алюминия, 0,003% азота, 0,01% титана, 0,04% ниобия, железо и неизбежные примеси остальное, при этом выражение С_эф.=[С]-C_Ti-C_Nb=0,007-0,0052=0,0018%>0,0006%, то есть соответствует формуле изобретения

выражение С_эф.+0,05[Р]=0,0018+0,0025=0,0043%>0,003% также соответствует формуле изобретения. Температура смотки горячекатаных полос в рулоны составляла 600°С, скорость нагрева при отжиге в колпаковой печи до 450°С около 60°С/час, затем до 550°С около 25°С/час, далее до температуры отжига 700°С со скоростью около 35°С/час (вариант полностью соответствовал п.п.1-3 формулы изобретения).

Вариант 4 - сталь, содержащая 0,008% углерода, 0,013% кремния, 0,18% марганца, 0,040% фосфора, 0,009% серы, 0,05% меди, 0,04% алюминия, 0,045% ниобия, 0,002% азота, железо и неизбежные примеси остальное, при этом выражение С_эф.=[С]-C_Ti-С_Nb=0,008-0,0058=0,0022%>0,0006%, то есть соответствует формуле изобретения (С_Ti=0, так как сталь не содержит титан); выражение С_эф.+0,05[Р]=0,0022+0,002=0,0042%>0,003%, то есть соответствует формуле изобретения. Температура смотки горячекатаных полос в рулоны составляла 600°С, скорость нагрева при отжиге в колпаковой печи до 450°С около 60°С/час, затем до 550°С около 25°С/час, далее до температуры отжига 700°С со скоростью около 35°С/час (вариант не соответствует формуле изобретения по содержанию меди).

Вариант 5 - сталь, содержащая 0,006% углерода, 0,023% кремния, 0,18% марганца, 0,060% фосфора, 0,007% серы, 0,20% меди, 0,05% алюминия, 0,014% титана, 0,043% ниобия, 0,004% азота, железо и неизбежные примеси остальное, при этом выражение С_эф.=[С]-С_Ti-С_Nb=0,006-0,00007-0,00555=0,00038%<0,0006%, то есть не соответствует формуле изобретения; выражение С_эф.+0,05[Р]=0,00038+0,003=0,00338%>0,003%, то есть соответствует формуле изобретения. Температура смотки горячекатаных полос в рулоны составляла 600°С, скорость нагрева при отжиге в колпаковой печи до 450°С около 60°С/час, затем до 550°С около 25°С/час, далее до температуры отжига 700°С со скоростью около 35°С/час (вариант не соответствует формуле изобретения по значению выражения (1)).

Вариант 6 - сталь, содержащая 0,005% углерода, 0,015% кремния, 0,18% марганца, 0,050% фосфора, 0,010% серы, 0,03% меди, 0,04% алюминия, 0,005% азота, 0,012% титана, 0,030% ниобия, железо и неизбежные примеси остальное, при этом выражение С_эф.=[С]-С_Ti-C_Nb=0,005-0,0039=0,0011%>0,0006%, то есть соответствует формуле изобретения

выражение С_эф.+0,05[Р]=0,0011+0,0025=0,0036%>0,003% также соответствует формуле изобретения. Температура смотки горячекатаных полос в рулоны составляла 680°С, скорость нагрева при отжиге в колпаковой печи до 450°С около 40°С/ч, затем до 550°С около 25°С/час, далее до температуры отжига 720°С со скоростью около 35°С/час (вариант не соответствует формуле изобретения по значениям температуры смотки, скорости нагрева при отжиге до 450°С и по содержанию меди).

Механические испытания образцов холоднокатаного проката из стали указанных плавок проводили на электромеханической испытательной машине INSTRON-1185. Размеры образца составляли 20×120 мм.

Испытания проводили в полуавтоматическом режиме с тензометром продольной деформации (база тензометра 12,5 мм). Скорость растяжения составляла 10 мм/мин.

В случае кривых растяжения без физического предела текучести величину предела текучести определяли по показаниям тензометра с учетом линейного участка диаграммы растяжения (кроме этого, для контроля использовали анализ машинной диаграммы растяжения).

Коэффициент деформационного упрочнения n определяли в диапазоне деформации от 10 до 17%.

Коэффициент нормальной пластической анизотропии r определяли при остановке испытаний (при достижении 17%) путем замера вручную ширины образца (в трех сечениях).

Для образцов шириной 20 мм относительное удлинение δ₄ определяли на базе 80 мм (A₈₀).

Испытания для определения упрочнения стали при сушке лакокрасочного покрытия (ВН-эффект) проводили в следующей последовательности:

1) образцы растягивали до величины деформации 2%, которую определяли по экстензометру (база 26 мм); при этом определяли σ₂ - напряжение при деформации 2%;

2) образцы помещали в печь, нагретую до температуры 170±10°С, и выдерживали в течение 20 минут;

3) образцы испытывали на растяжение, определяя величину ВН-эффекта, как разницу между пределом текучести σ_т (ВН) и σ₂.

Результаты механических испытаний приведены в таблице. Определяли основные механические характеристики: предел текучести σ_т, временное сопротивление σ_b, относительное удлинение δ₄, коэффициент нормальной пластической анизотропии r и коэффициент деформационного упрочнения n. Критерием обеспечения требуемой штампуемости считали получение значения относительного удлинения не менее 38%, значения коэффициента нормальной пластической анизотропии r не менее 2,0 и значение коэффициента деформационного упрочнения n не менее 0,20. При этом стремились обеспечить величину ВН-эффекта не мене 40 Н/мм².

В качестве метода коррозионных испытаний образцов холоднокатаного проката был использован способ переменного погружения образцов автолистовой стали в раствор 3,5% NaCl с прибыванием в нем 10 мин и последующим выносом на воздух (50 мин) в соответствии со стандартом ASTM G 44-75.

Коррозионную стойкость оценивали по приросту массы (привесу) на единицу площади поверхности образца за 30 циклов испытаний. Если значения прироста массы составляло не более 5 г/м², то коррозионную стойкость считали удовлетворительной.

Для стали по вариантам 1, 2 и 3 получены требуемые показатели штампуемости, величины ВН-эффекта и коррозионной стойкости. Для варианта 5 из-за невыполнения условия (1) еще до начала охлаждения основная часть углерода оказывается связанной в карбид ниобия или титана, что приводит к отсутствию ВН-эффекта. Для варианта 6 высокая температура смотки и низкая скорость охлаждения до температур начала рекристаллизации приводят к выделению азота в виде нитрида алюминия еще до начала рекристаллизации, что отрицательно влияет на штамппуемость (снижается значение r и относительного удлинения). Кроме того, для вариантов 4 и 6 из-за пониженного содержания меди получена недостаточная коррозионная стойкость. Таким образом, только холоднокатаная сталь, полученная по вариантам 1, 2 и 3, соответствующим формуле изобретения, имеет высокие показатели штампуемости, величины ВН-эффекта и коррозионной стойкости.

То есть использование настоящего предложения существенно повышает величину ВН-эффекта стали даже после рекристаллизационного отжига в колпаковой печи, а также коррозионной стойкости стали при сохранении высокой штампуемости.

Таблица
Результаты механических испытаний сталей, полученных по использованным вариантам.
№№ варианта	σт Н/мм2	σB, Н/мм2	δ4, %	r	n	ВН-эффект, Н/мм2	Удельный прирост окалины, г/мм2
1	220	315	38	2,1	0,22	60	2,5
2	200	310	40	2,1	0,22	45	2,8
3	220	345	38	2,0	0,22	50	3,1
4	185	300	45	2,2	0,21	40	7,5
5	230	350	38	2,0	0,21	0	2,2
6	210	310	36	1,8	0,21	50	7,0

1. Способ производства холоднокатаной стали для холодной штамповки, включающий выплавку стали, содержащей углерод, кремний, марганец, фосфор, серу, алюминий, азот, ниобий, железо и неизбежные раскислители и примеси, разливку, горячую прокатку, смотку полос в рулоны, холодную прокатку и рекристаллизационный отжиг, отличающийся тем, что выплавляют сталь, дополнительно содержащую медь и титан, при следующем соотношении компонентов, мас.%:

углерод	0,002-0,015
кремний	0,005-0,050
марганец	0,05-0,50
фосфор	0,005-0,09
сера	0,003-0,020
медь	0,1-0,6
алюминий	0,02-0,07
азот	0,002-0,007
титан	не более 0,040
ниобий	не более 0,060
железо и неизбежные примеси	остальное,

при выполнении условий

С_эф..=[С]-С_Ti-С_Nb>0,0006% и С_эф+0,05[Р]≥0,003%,

где С_эф. - эффективное содержание углерода, не связанного титаном или ниобием;

[С] - общее содержание углерода в стали;

С_Ti - содержание углерода, связанного титаном, причем С_Ti=0 при [Ti]/[N]<3,43 и C_Ti={[Ti]-3,43N}/4 при [Ti]/[N]≥3,43,

С_Nb - содержание углерода, связанного ниобием, С_Nb=Nb/7,74,

[Р] - содержание фосфора в стали.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что смотку полосы в рулоны ведут при температуре не более 650°С.

3. Способ по п.2, отличающийся тем, что рекристаллизационный отжиг ведут в колпаковой печи при температуре не ниже 700°С с регламентированным нагревом: сначала до 450-500°С со скоростью не менее 50°С/ч, затем, по крайней мере до 550-600°С со скоростью не более 30°С/ч, далее со скоростью не более 50°С/ч до температуры отжига.