Устройство подавления тока однофазного дугового замыкания на землю трехфазной высоковольтной линии электропередачи

Устройство подавления тока однофазного дугового замыкания на землю трехфазной высоковольтной линии электропередачи

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к средствам ограничения или подавления токов короткого замыкания на землю и предназначено для использования в составе управляемого шунтирующего реактора, не имеющего в своей конструкции выделенной обмотки намагничивания, на высоковольтных (110-1150 кВ) трехфазных линиях электропередач (ЛЭП), работающих в режиме глухо заземленной нейтрали.

Известны ЛЭП, оборудованные нерегулируемыми трехфазными шунтирующими реакторами [Кочкин В.И., Нечаев О.П. Применение статических компенсаторов реактивной мощности в электрических сетях энергетических систем и предприятий. М. «Изд. ЭНАС», 2000 стр.20, рис.2.1г, стр.24, рис.2.2], представляющие собой индуктивности с постоянным значением реактанса. Недостатком таких ЛЭП является отсутствие возможности гашения дуги однофазного замыкания ЛЭП на землю в паузе однофазного автоматического повторного включения, поскольку отсутствует компенсация емкостного тока поврежденной фазы на землю, обусловленного паразитными междуфазными емкостями ЛЭП.

Для компенсации паразитного емкостного тока устанавливается дополнительный «нулевой» (в нейтрали шунтирующего реактора) дугогасящий-заземляющий реактор [там же, стр.32, рис.2.5, стр.34, Рис.2.6]. Согласно указанному источнику нулевой реактор компенсирует до заданного минимального уровня (менее 30-40 А) емкостный ток на землю поврежденной фазы. В результате компенсации дуга однофазного дугового замыкания самопроизвольно погасает, после чего производится повторное включение поврежденной фазы и режим работы ЛЭП восстанавливается. Таким образом для создания условий самопроизвольного погасания дуги при однофазном дуговом замыкании на землю в паузе ОАПВ в нулевой вывод трехфазного шунтирующего реактора вводится дополнительный, четвертый, (нулевой или нейтральный) реактор или применяется «четырехлучевой трехфазный реактор» [там же, стр.32-34] и [Лурье А.И., Панибратец А.Н., Зенова В.П. и др. Серия нейтралеров типа ФМЗО для работы с управляемыми подмагничиванием дугогасящими реакторами серии РУОМ в распределительных сетях с изолированной нейтралью. «Электротехника», №1, 2003, СС.46-52].

Однофазное дуговое замыкание может возникать в различных (случайных) точках линии, поэтому величина тока замыкания изменяется случайным образом. Эффективность четвертого реактора невелика, если индуктивность реактора постоянна. Это не позволяет оперативно произвести настройку индуктивности реактора для наиболее полного подавления емкостного тока однофазного дугового замыкания.

Как следует из вышеуказанных источников информации, наиболее совершенным техническим решением проблемы гашения дуги однофазного дугового замыкания в паузе ОАПВ является применение регулируемого четырехлучевого реактора или регулируемого трехфазного реактора с четвертым (нейтральным, дугогасящим) регулируемым (подмагничиванием) реактором. На основании изложенного в [Кочкин В.И., Нечаев О.П. Применение статических компенсаторов реактивной мощности в электрических сетях энергетических систем и предприятий. М., «Изд. НЦ ЭНАС», 2000, 248 с.] и [Лурье А.И., Панибратец А.Н., Зенова В.П. и др. Серия нейтралеров типа ФМЗО для работы с управляемыми подмагничиванием дугогасящими реакторами серии РУОМ в распределительных сетях с изолированной нейтралью. «Электротехника», №1, 2003, сс.46-52] схема наиболее близкого к предлагаемому технического решения, принятого в качестве прототипа, может быть представлена, как показано на фиг.1. Реактор подключен к высоковольтной линии 1 высоковольтными выводами рабочих обмоток 2 реактора. В каждой фазе рабочих обмоток две, они располагаются на отдельных, соответственно левом и правом, стержнях одной фазы реактора, образуя две полуфазы, и подключены к линии согласно. Всего в трехфазной группе реактора шесть полуфаз. На каждом стержне располагаются также компенсационные обмотки 3 (шесть обмоток), которые соединяются последовательно в шестиугольник, замыкаемый коммутатором 4. В нормальных режимах шестиугольник коммутатором 4 замкнут, что обеспечивает снижение уровня высших гармоник, генерируемых реактором в сеть [Кочкин В.И., Нечаев О.П. Применение статических компенсаторов реактивной мощности в электрических сетях энергетических систем и предприятий. М., «Изд. НЦ ЭНАС», 2000, 248 с.] и [Брянцев A.M. Управляемые подмагничиванием электрические реакторы - как элемент электроэнергетической системы. «Электротехника», №1, 2003, сс.2-5]. При однофазном дуговом замыкании в паузе ОАПВ коммутатор 4 разомкнут, чтобы обмотки компенсации не противодействовали формированию тока компенсации аварийного тока [там же].

Три левых обмотки 2 реактора соединяются нулевыми выводами в «левую звезду» полуфаз реактора, а три правых обмотки - в «правую звезду» полуфаз реактора. Между нулями звезд полуфаз включается преобразователь устройства регулирования 5. Заземление 9 обмоток реактора производится двумя нулевыми реакторами 6, двумя силовыми резисторами 7 с двумя шунтирующими коммутаторами 8. Нулевой реактор может быть выполнен с двумя обмотками, тогда устанавливается один нулевой реактор. В нормальных режимах коммутаторы 8 разомкнуты, чтобы резисторы ограничивали ток, протекающий от устройства регулирования через нулевые реакторы. В паузе ОАПВ коммутаторы 8 замкнуты, чтобы не противодействовать компенсации тока замыкания. Высоковольтные линии (110 кВ и выше) работают в режиме глухо заземленной нейтрали, т.е. фазные эдс линии 1 нулевыми выводами подсоединены к земле.

Воздействие на рабочий ток управляемого шунтирующего реактора в нормальных режимах производится устройством регулирования путем регулирования тока намагничивания [там же].

Управляемый шунтирующий реактор без выделенной обмотки намагничивания (фиг.1), разрабатываемый ОАО ХК «Электрозавод», регулируется устройством 5, подключаемым к нулевым точкам двух трехфазных звезд силовых 2 высоковольтных обмоток полуфаз реактора. Двухквадрантный [Шипилло В.П. Автоматизированный вентильный электропривод. М., «Энергия» 1969. сс.400] преобразователь устройства регулирования питает током намагничивания последовательно (и в каждой фазе попарно встречно) соединенные силовые обмотки 2 реактора. При этом направления намагничивания пары стержней в одной фазе реактора получаются встречными, что является принципиальным свойством всех управляемых шунтирующих реакторов.

В схемах с регулируемыми дугогасящими реакторами (фиг.1) при возникновении однофазного дугового замыкания реактор устройством регулирования 5 переводится в режим полного насыщения всех шести стержней, силовые резисторы 7 шунтируются коммутаторами 8, а дугогасящий реактор регулируется так, чтобы в наибольшей степени скомпенсировать паразитный междуфазный емкостный ток. В результате происходит подавление тока однофазного дугового замыкания до минимального уровня (менее 30-40 А) и дуга самопроизвольно гаснет. Эти процессы протекают в течение цикла ОАПВ в следующей последовательности:

- цикл ОАПВ начинается с момента возникновения однофазного дугового замыкания;

- далее по сигналам защит поврежденная фаза ЛЭП выключается - начинается пауза ОАПВ;

- в течение паузы коммутатор 4 выключен, два коммутатора 8, включенные параллельно двум силовым резисторам 7, включаются и шунтируют резисторы (в нормальных режимах коммутаторы 8 выключены);

- преобразователь устройства регулирования 5 в течение паузы вводит все шесть стержней управляемого шунтирующего реактора в полное насыщение;

- дугогасящий реактор током намагничивания регулируется по величине своей индуктивности в резонанс с паразитными междуфазными емкостями ЛЭП;

- дуга однофазного дугового замыкания гаснет;

- далее система автоматического управления ЛЭП с выдержкой времени, необходимой для восстановления изоляционных свойств дугового промежутка, производит повторное включение поврежденной фазы ЛЭП - пауза ОАПВ заканчивается;

- два коммутатора 8 выключаются, а управляемый шунтирующий реактор устройством управления вводится в заданный рабочий режим.

Цикл ОАПВ закончен. Нормальная работа ЛЭП восстановлена.

Недостатками прототипа являются высокие масса, габариты, потери устройства и пониженная надежность в связи с необходимостью установки дополнительных нулевых реакторов, силовых резисторов и коммутаторов для шунтирования резисторов. Пониженная надежность связана также со сложным алгоритмом переключений силового оборудования в цикле ОАПВ.

Целью изобретения является снижение массы, габаритов, а также потерь энергии за счет исключения из состава оборудования нулевых реакторов, силовых резисторов и силовых коммутаторов, а также повышение надежности за счет упрощения алгоритма переключений в силовой схеме управляемого шунтирующего реактора при отработке цикла ОАПВ в результате однофазного дугового замыкания на землю фазы ЛЭП.

Это достигается тем, что в устройстве подавления тока однофазного дугового замыкания на землю высоковольтной трехфазной линии электропередачи, работающей в режиме глухо заземленной нейтрали, содержащем управляемый шунтирующий реактор с двумя встречно включенными рабочими обмотками в каждой фазе, подключенными точкой соединения к соответствующей фазе линии электропередачи, и устройство регулирования с преобразователями, последнее выполнено с шестью идентичными каналами. Каждый канал содержит квантовый (импульсный) четырехквадрантный вентильный преобразователь электроэнергии, включенный последовательно с соответствующей рабочей обмоткой шунтирующего реактора, при этом свободные концы преобразователей соединены и подключены к заземлению через коммутатор. При этом система автоматического управления линии электропередачи выполнена с возможностью определения места возникновения замыкания.

Для пояснения сущности изобретения на фиг.2 представлена схема предлагаемого устройства подавления тока однофазного дугового замыкания;

на фиг.3 представлена схема замещения линии электропередачи с предлагаемым устройством подавления тока однофазного дугового замыкания;

на фиг.4 приведена схема примера конкретной реализации четырехквадрантного квантового преобразователя, входящего в состав одного из шести каналов устройства управления;

на фиг.5 приведена диаграмма, поясняющая работу четырехквадрантного квантового преобразователя фиг.4;

на фиг.6 и 7 приведены осциллограммы, полученные с помощью компьютерной математической модели предлагаемого устройства подавления тока однофазного дугового замыкания.

К высоковольтной линии 1 подключены высоковольтные выводы рабочих обмоток 2 реактора. В каждой фазе рабочих обмоток две, они располагаются на отдельных, соответственно левом и правом, стержнях одной фазы реактора, образуя две полуфазы, и подключены к линии согласно. Всего в трехфазной группе реактора шесть полуфаз. На каждом стержне располагаются также компенсационные обмотки 3 (шесть обмоток), которые соединяются последовательно в шестиугольник, замыкаемый коммутатором 4. В нормальных режимах шестиугольник коммутатором 4 замкнут, что обеспечивает снижение уровня высших гармоник, генерируемых реактором в сеть. При однофазном дуговом замыкании в паузе ОАПВ коммутатор 4 разомкнут, чтобы обмотки компенсации не противодействовали формированию тока компенсации аварийного тока. В шести каналах устройства управления 5 включены четырехквадрантные квантовые преобразователи 11 с индивидуальными источниками питания переменного тока 10. Обмотки 2 левых полуфаз реактора с последовательно включенными преобразователями 11 соединяются нулевыми выводами в «левую звезду» полуфаз реактора, а три правых обмотки со своими преобразователями - в «правую звезду» полуфаз реактора. Нули звезд полуфаз соединяются в точке 13 и заземляются (точка 9) через выключатель 12. Выключатель 12 в нормальных режимах включен и выключается в паузе ОАПВ для образования цепей подавления тока однофазного дугового замыкания (подробнее будет описано далее). Все необходимые переключения в силовой схеме предлагаемого устройства осуществляются по сигналам, вырабатываемым системой автоматического управления высоковольтной трехфазной линии электропередачи (на фиг.1, 2, 3 не показана) в соответствии с заданной программой.

Отличительными свойствами преобразователей 11 являются следующие:

- преобразователи четырехквадрантные [Шипилло В.П. Автоматизированный вентильный электропривод. М., «Энергия» 1969. сс.400], т.е. ток на выходе преобразователей 11 может протекать в прямом и обратном направлении при положительном и отрицательном напряжении на их выходе;

- преобразователи 11 построены на основе IGBT, IGCT ключей или на основе тиристоров (SCR) с узлами искусственной коммутации;

- преобразователи работают в импульсном режиме, в каждом импульсе генерируются кванты электроэнергии, которые производят намагничивание или размагничивание стержней реактора до заданного уровня;

- каждый импульс имеет заданную амплитуду, определяемую амплитудой напряжения источника питания 10;

- в паузе между квантами нулевые выводы силовых обмоток реактора ключами преобразователей соединяются с потенциалом земли N (9).

В качестве преобразователя 11 может быть использован, например, квантовый преобразователь электроэнергии типа [Чванов В.А. Преобразователи с дозированной передачей электроэнергии. «Электричество», 2005, №6, сс.46-53.] или квантовый преобразователь, описываемый далее в качестве примера конкретной реализации.

Высоковольтная трехфазная линия электропередачи с предлагаемым устройством подавления тока однофазного дугового замыкания, представленная на фиг.3, содержит источники 14 эдс фаз энергосистемы, фазные выключатели 15 энергосистемы (показано положение выключателей в паузе ОАПВ при однофазном дуговом замыкании ЛЭП на землю фазы С, выключатели фаз А и В включены, выключатель фазы С выключен), резисторы 16, имитирующие потери от протекания тока по проводам ЛЭП, реактансы 17 линии, резисторы 18 утечки проводов на землю, паразитные емкости 19 провод-земля, резисторы 20 утечек между проводами, паразитные емкости 21 фаза-фаза, реактор 22, имитирующий индуктивность фазы А управляемого шунтирующего реактора, реактор 23, имитирующий индуктивность фазы В управляемого шунтирующего реактора, реактор 24, имитирующий индуктивность фазы С управляемого шунтирующего реактора, резисторы 25, имитирующие активные потери в фазах управляемого шунтирующего реактора, дуга 26 однофазного дугового замыкания на землю.

В нормальных симметричных режимах работы ЛЭП все полуфазы реактора регулируются предлагаемым устройством регулирования 5 симметрично как одно целое. В режимах при несимметрии параметров фаз ЛЭП устройство регулирования осуществляет пофазное регулирование УШР и, тем самым, осуществляет симметрирование напряжений ЛЭП по фазам. Последовательность переключений ключевых элементов преобразователей во всех указанных режимах определяется устройством автоматического управления (на фиг.1, 2 не показано), подающим управляющие импульсы на соответствующие ключевые элементы. При несимметрии параметров управляемого шунтирующего реактора по величине индуктивностей полуфаз система управления воздействует на устройство регулирования так, что осуществляет пополуфазное регулирование - индивидуальное управление каждым из шести преобразователей, обеспечивая симметричный по току режим работы полуфаз каждой фазы.

В паузе ОАПВ управление осуществляется следующим образом:

- выключатель 12 выключается;

- оба преобразователя 11 поврежденной фазы системой автоматического управления переводятся в режим полного насыщения стержней реактора своей фазы, снижая этим напряжение на нейтрали реактора Np (13 на Фиг.2 и 3) относительно земли N (9 на Фиг.2 и 3) до минимально возможного уровня. Напряжение на нулевой точке 13 реактора относительно земли оказывается минимально возможным (ниже 35 кВ, согласно проведенным расчетам для ЛЭП 500 кВ), что следует оценивать как нормальное и удовлетворяющее требованиям к изоляции нулевых выводов электрооборудования на этот класс напряжения;

- система автоматического управления ЛЭП вырабатывает сигнал о расстоянии до места однофазного дугового замыкания и по этому сигналу осуществляет управление четырьмя преобразователями 11 неповрежденных фаз, устанавливая такой режим работы соответствующих фаз реактора по величине индуктивности, что происходит максимально возможное снижение тока однофазного дугового замыкания, погасание дуги и последующее нормальное восстановление работы линии.

Квантовые преобразователи 11 устройства регулирования 5 построены на полупроводниковых ключах класса транзисторов и/или запираемых тиристоров (к1-к4, к1*-к4*) (IGBT, IGCT) (фиг.4). Диаграмма фиг.5 поясняет работу квантового преобразователя фиг.4. На диаграмме обозначены:

u_y - напряжение на выходе квантового преобразователя,

u_D - напряжение источника питания 10,

u_w - напряжение на обмотке полуфазы реактора,

i_L - ток обмотки полуфазы реактора,

u - фазное напряжение сети.

Обмотка полуфазы реактора (21 и 24 фиг.4) получает питание от линии 1. В цепи обмотки включен преобразователь 11 устройства регулирования. Преобразователь 11 получает питание от источника питания 10 переменного тока 50 Гц. Принцип работы преобразователя сводится к тому, что он работает как однофазный четырехквадрантный [Шипилло В.П. Автоматизированный вентильный электропривод. М., «Энергия» 1969. сс.400.] и имеет особенность - квантовый (дискретный, импульсный) режим формирования выходного напряжения. В теории преобразовательной техники [там же] свойство четырехквадрантного преобразования электроэнергии присваивается преобразователям, которые на своем выходе способны формировать напряжение U и ток I в четырех квадрантах: ток на выходе преобразователя может протекать как в прямом, так и в обратном направлении при положительной и отрицательной полярности напряжения:

I квадрант	U>0; I>0.
II квадрант	U>0; I<0.
III квадрант	U<0; I<0.
IV квадрант	U<0; I>0.

Квантовый характер работы преобразователя поясняется диаграммой фиг.5 и заключается в том, что на своем выходе (u_y) в каждом периоде преобразователь формирует два кванта энергии (в соответствии с принятым алгоритмом управления ключами). В интервале t=0-t1 u_y=0 выход преобразователя закорочен включенными ключами k1* и k3* или k2* и k4* (фиг.4), а источник питания 10 отключен. Нулевой вывод обмотки реактора подключен к земле (выключатель 12 включен). В интервале t1-t3 формируется квант энергии, расходуемый на намагничивание стержня реактора. Этот интервал имеет два подинтервала: t1-t2 - проводят ток ключи k1* и k2*; t2-t3 - проводят ключи k1 и k2. На этих двух подинтервалах напряжение на выходе преобразователя равно напряжению источника питания u_D (фиг.5). Далее на интервале t3-t5 выход преобразователя снова закорочен ключами, а источник питания отключен и т.д. Алгоритм работы ключей представлен в таблице:

Интервал на фиг.5	Включены ключи фиг.4	Результат действия преобразователя
0-t1	k1* и k3* или k2* и k4*	Выход преобразователя проводит ток в отрицательном направлении, uy=0.
t1-t2	k1* и k2*	Выход преобразователя проводит ток в отрицательном направлении, uy=uD. Формируется квант.
t2-t3	k1 и k2	Выход преобразователя проводит ток в положительном направлении, uy=uD. Формируется квант.
t3-t5	k1 и k3 или k2 и k4	Выход преобразователя проводит ток в прямом направлении, uy=0.
t5-t6	k3 и k4	Выход преобразователя проводит ток в прямом направлении, uy=uD. Формируется квант.
t6-t7	k3* и k4*	Выход преобразователя проводит ток в отрицательном направлении, uy=uD. Формируется квант.
t7-t8	k1* и k3* или k2* и k4* и т.д.	Выход преобразователя проводит ток в отрицательном направлении, uy=0.

Ключи в схеме преобразователя 11 фиг.4 (транзисторы или запираемые тиристоры - IGBT, IGCT) двухоперационные: сигналом управления они могут быть включены и выключены, что необходимо для реализации квантового (дискретного) режима работы преобразователя. Аналогично схеме фиг.4 может быть построен квантовый преобразователь на тиристорах (SCR), но при этом потребуется предусмотреть цепи для искусственного выключения тиристоров.

Моменты формирования квантов t1, t5 и т.д. (фиг.5) выбраны оптимальным образом: кванты расположены на периоде так, что они формируются в интервалах, когда ток полуфазы реактора минимальной величины (см. кривую тока полуфазы iL фиг.5 в интервалах формирования квантов: t1-t3, t5-t7 и т.д.). Это позволяет радикальным образом понизить мощность, расходуемую устройством управления на намагничивание и размагничивание реактора. Так для управления реактором УШР-180000/500, разрабатываемым ОАО ХК «Электрозавод», мощностью 180 МВАр, на напряжение 500 кВ, требуется мощность предлагаемого устройства управления 10 кВт. Мощность устройства управления прототипа, представленного на фиг.1, составляет 170 кВт, что обусловлено тем, что, в отличие от квантового, устройство регулирования прототипа непрерывного действия, оно выдает на своем выходе постоянное напряжение, что значительно увеличивает расход электроэнергии на намагничивание и размагничивание реактора за счет повышенных потерь в зоне больших значений тока реактора (интервалы около момента времени t4 фиг.5). Данные цифры мощностей потерь в цепи намагничивания и размагничивания реактора получены на компьютерной математической модели.

На фиг.6 и 7 приведены осциллограммы, полученные с помощью компьютерной математической модели предлагаемого устройства подавления тока однофазного дугового замыкания. Модель воспроизводит линию фиг.3 с предлагаемым устройством подавления тока однофазного дугового замыкания фиг.2 и 4. Расчеты проведены для линии 500 кВ (е - фазная эдс сети с амплитудой 429000 В, номинальное значение) длиной 300 км; два управляемых шунтирующих реактора мощностью 2×180 МВАр с предлагаемым устройством управления располагаются в середине линии, однофазное дуговое замыкание происходит в середине линии в фазе С. Передающая и приемная энергосистемы путем эквивалентного преобразования электрических цепей преобразованы к одной энергосистеме 14, 15, 16, 17, как показано на схеме фиг.3. Рассмотрен процесс подавления тока дуги в паузе ОАПВ путем пофазного регулирования токов управляемого шунтирующего реактора согласно описанному выше алгоритму. На осциллограммах фиг.6 и 7, отражающих один и тот же аварийный процесс, обозначены: е - эдс фазы энергосистемы; i_z - паразитный емкостный ток на землю здоровых фаз сети (если отсутствует предлагаемое устройство подавления аварийного тока, это ток дуги однофазного дугового замыкания); i_q - ток дуги однофазного дугового замыкания, получающийся в результате действия предлагаемого устройства подавления тока дуги.

Как видно из осциллограмм, в результате реализации предлагаемого устройства подавления аварийного тока в паузе ОАПВ ток дуги понижается от величины i_zmax=380 A (см. фиг.6) до величины i_qmax=6 А (см. фиг.7). Не вызывает сомнения [Кочкин В.И., Нечаев О.П. Применение статических компенсаторов реактивной мощности в электрических сетях энергетических систем и предприятий. М., «Изд. НЦ ЭНАС», 2000, 248 с.], что при такой малой величине тока дуга самопроизвольно погаснет за интервал времени не более 0,1-0,2 с [там же, стр.32, Рис.2.4]. Это достигнуто предлагаемым устройством подавления аварийного тока без установки дополнительного силового оборудования и без большого количества переключений в силовой схеме.

Данный результат означает, что цель изобретения достигнута: предлагаемое устройство подавления однофазного дугового замыкания высоковольтной ЛЭП на землю эффективно подавляет аварийный ток дуги до низкого уровня, при котором дуга самопроизвольно гаснет, что является гарантией успешного восстановления нормальной работы ЛЭП в результате отработки цикла ОАПВ. Предлагаемое устройство позволяет:

- снизить массу, габариты оборудования управляемого шунтирующего реактора, снизить потери за счет исключения из состава его оборудования нулевых реакторов, силовых резисторов и силовых коммутаторов;

- снизить габариты и массу устройства регулирования и потери управления за счет применения экономичного по энергетическим показателям квантового преобразователя в составе устройства управления;

- повысить надежность работы оборудования управляемого шунтирующего реактора в процессе отработки цикла ОАПВ при однофазного дугового замыкания за счет упрощения алгоритма переключений силовых коммутаторов;

- производить симметрирование напряжений сети в несимметричных режимах;

- производить симметрирование фазных токов реактора при технологическом разбросе параметров полуфаз реактора по величине индуктивности.

Устройство подавления тока однофазного дугового замыкания на землю высоковольтной трехфазной линии электропередачи с системой автоматического управления, работающей в режиме глухо заземленной нейтрали, содержащее управляемый шунтирующий реактор и устройство регулирования, выполненное на базе вентильного преобразователя электроэнергии, причем рабочие обмотки реактора одними концами подключены попарно согласно к соответствующим фазам линии электропередачи, отличающееся тем, что устройство регулирования содержит шесть вентильных преобразователей электроэнергии, одним выходом соединенные с вторым концом соответствующей рабочей обмотки управляемого шунтирующего реактора, вторые выходы всех преобразователей соединены и через общий выключатель подключены к заземляющему устройству, при этом преобразователи устройства регулирования выполнены квантовыми четырехквадрантными, а система автоматического управления линии выполнена с возможностью определения расстояния до места возникновения однофазного дугового замыкания.