Способ термостатирования полезного груза и приборов системы управления космической головной части ракеты-носителя и бортовая система для его реализации

Способ термостатирования полезного груза и приборов системы управления космической головной части ракеты-носителя и бортовая система для его реализации

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к ракетно-космической технике, предназначено для термостатирования полезного груза (ПГ) и приборов системы управления (СУ) разгонного блока (РБ) в составе космической головной части (КГЧ) ракеты-носителя (РН), состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных головного блока (ГБ) или блока полезного груза (БПГ) и РБ с размещенными в них соответственно ПГ и приборами СУ, в период предстартовой подготовки КГЧ РН.

Известны способы термостатирования ПГ БПГ и приборного отсека (ПО) РБ КГЧ, состоящей из последовательно соединенных БПГ и РБ, разделенных перегородкой, с размещенными в них ПГ и ПО для РН морского базирования [1], [2], [3].

Способы термостатирования включают вдув ТС в БПГ и одновременно в РБ, ее перетекание из БПГ в РБ с последующим истечением из, по крайней мере, РБ.

БСТ, реализующие способы [1], [2], [3], содержат отверстия вдува ТС, выполненные в оболочках БПГ и РБ, отверстия перетекания ТС, выполненные в разделительной перегородке, устройства вдува (УВ) ТС в БПГ и РБ, отверстия истечения ТС, выполненные, по крайней мере, в оболочке РБ, клапаны одностороннего действия отверстий, шарнирно установленные в оболочках БПГ, РБ и перегородке.

По техническому решению [1] в способе термостатирования вдув ТС в БПГ и РБ и перетекание ТС из БПГ в РБ осуществляют в осевом направлении, причем подачу ТС в БПГ и РБ осуществляют с эксплуатационными расходом и температурой, соответствующими температуре в наиболее теплонапряженных зонах ПГ и ПО.

Недостатки этого технического решения:

- поскольку вдув ТС в БПГ и РБ и ее перетекание из БПГ в РБ осуществляют только в параллельном оси симметрии КГЧ направлении, могут возникнуть отрывные теплонапряженные зоны вблизи поверхности ПГ и ПО. Это приводит к необходимости определения параметров ТС в этих зонах и неоправданно большим эксплуатационным расходам ТС на входах в УВ для обеспечения допустимых тепловых режимов работы этих объектов;

- сложность газодинамических средств, исключающих возможность перетекания дозвуковой некондиционной газовой среды (локальные утечки компонентов топлива элементов двигательной установки (ДУ) РБ, загрязнение РБ пылью и влагой и т.д.) из РБ в БПГ в направлении носовой части КГЧ.

По техническому решению [1] в БСТ, реализующей способ, УВ ТС, размещенное в БПГ, выполнено в виде распылителя, а УВ ТС в РБ - в виде раздаточного коллектора, и в них выполнены отверстия истечения ТС, обеспечивающие обтекание ПГ и ПО в осевом направлении.

Распылитель и раздаточный коллектор соединены магистралями подвода ТС с отверстиями в оболочках БПГ и РБ.

Разделительная перегородка с клапанами одностороннего действия обеспечивает неперетекание некондиционной газовой среды из РБ в БПГ в направлении носовой части КГЧ.

Недостаток этого технического решения - существенный вес конструкции БСТ за счет распылителя, раздаточного коллектора УВ и магистралей подвода ТС к ним, а также разделительной перегородки с клапанами одностороннего действия, исключающей перетекание некондиционной газовой среды из РБ в БПГ.

По техническому решению [2] в способе термостатирования вдув ТС в БПГ осуществляют также в осевом направлении, но в отличие от [1] вдув в РБ осуществляют со стороны его боковой поверхности в тангенциальном к боковой поверхности ПО направлении, а перетекание ТС из БПГ в РБ осуществляют в направлении вдуваемой в РБ ТС.

По техническому решению [2] в БСТ, реализующей способ, УВ ТС, размещенное в БПГ, также выполнено в виде распылителя, а УВ ТС в РБ - в виде дозвукового диффузора с изогнутыми патрубками, выходные сечения которого расположены в зазоре между ПО и оболочкой РБ симметрично плоскости симметрии КГЧ, проходящей через отверстие вдува ТС, при этом клапаны отверстий перегородки установлены с возможностью открытия симметрично относительно этой же плоскости.

По техническому решению [3] в способе термостатирования вдув ТС в БПГ, так же как и по техническим решениям [1] и [2], осуществляют в осевом направлении, но в отличие от [1] и [2] вдув ТС в РБ осуществляют в сторону ПО под углом к плоскости поперечного сечения РБ и со смещением относительно оси симметрии РБ, обеспечивая закрутку вдуваемой ТС относительно оси РБ, а перетекание ТС в РБ осуществляют в окружном относительно оси симметрии РБ направлении, одинаковом с направлением закрутки вдуваемой в РБ ТС.

По техническому решению [3] в БСТ, реализующей способ, УВ ТС, размещенное в БПГ, так же как и по техническому решению [2], выполнено в виде распылителя, а УВ в РБ - в виде дозвукового диффузора с изогнутой осью и установлено в зазоре между ПО и оболочкой РБ так, что касательная к оси диффузора в его выходном сечении направлена под углом к плоскости поперечного сечения РБ в сторону ПО и со смещением относительно оси РБ, а шарниры клапанов отверстий перетекания разделительной перегородки закреплены к перегородке так, что проекции их осей поворота на плоскость поперечного сечения РБ совпадают с радиальными к оси симметрии РБ направлениями и обеспечивается возможность перетекания ТС из БПГ в РБ в окружном относительно оси симметрии РБ направлении, одинаковом с направлением закрутки вдуваемой в РБ ТС.

Технические решения, способ термостатирования [3] и БСТ [3], наиболее близки к предлагаемым и приняты авторами за прототипы.

Недостатки прототипа [3], так же как и аналога [2], следующие:

- поскольку вдув ТС в БПГ и ее перетекание по длине БПГ осуществляют в параллельном оси симметрии КГЧ направлении, так же как и по техническому решению [1], могут возникнуть теплонапряженные отрывные зоны вблизи поверхности ПГ с нерасчетными температурами нагрева отдельных его элементов, что увеличивает объем работ по определению этих температур и приводит к излишней нагрузке на ВСОТР;

- сложность формирования перетекания ТС из БПГ в РБ при вдуве ТС в РБ со стороны его боковой поверхности, исключающего перетекание ТС из РБ в БПГ, в сторону ПГ;

- сложность конструкции диффузора с изогнутыми патрубками в РБ и технологии его установки в РБ, обеспечивающей требуемую ориентацию выходных сечений патрубков относительно ПО РБ;

- увеличенный вес конструкции БСТ, так же как по техническому решению [1], за счет магистрали подвода ТС к распылителю в БПГ;

- существенный вес и сложность конструкции разделительной перегородки с клапанами одностороннего действия, так же как по техническому решению [1], обеспечивающими перетекание ТС из БПГ в РБ в заданном направлении.

Тем самым ухудшают эксплуатационные и конструктивно-компоновочные характеристики БСТ.

Задачей изобретения является создание БСТ с улучшенными эксплуатационными и конструктивно-компоновочными характеристиками для КГЧ РН, состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных ГБ (БПГ) и РБ с размещенными в них ПГ и приборами СУ, обеспечивающей требуемые эксплуатационные тепловые режимы в период предстартовой подготовки КГЧ.

Задача решается таким образом, что в способе термостатирования ПГ и приборов СУ КГЧ РН, состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных ГБ и РБ с размещенными в них соответственно ПГ и приборами СУ под обтекателями указанных блоков, включающем вдув ТС одновременно в ГБ и РБ, ее перетекание по длине этих блоков с последующим истечением из, по крайней мере, РБ, в процессе которых обеспечивают тепловой режим функционирования ПГ и приборов СУ во время предстартовой подготовки КГЧ РН, согласно изобретению вдув ТС в ГБ и РБ осуществляют над ПГ и приборами СУ одновременно вдоль обтекателей ГБ и РБ в продольных плоскостях, проходящих через оси симметрии блоков, и в перпендикулярных к этим плоскостям направлениях так, что вектора скоростей вдуваемой ТС вдоль обтекателя ГБ направлены в сторону его носовой части и в направлении РБ, вектор скорости вдоль обтекателя РБ - только в направлении его кормовой части, а вектора скоростей в перпендикулярных к продольной плоскости блоков направлениях - в одинаковых относительно осей симметрии блоков окружных направлениях, обеспечивая закрутку с перетеканием в КГЧ ТС.

Задача решается также таким образом, что в БСТ ПГ и приборов СУ КГЧ РН, состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных ГБ и РБ с размещенными в них соответственно ПГ и приборами СУ под обтекателями указанных блоков, содержащей отверстия вдува ТС в обтекателях ГБ и РБ, отверстия истечения ТС в обтекателе, по крайней мере, РБ, клапаны одностороннего действия отверстий вдува и истечения ТС, шарнирно установленные в обтекателях ГБ и РБ, УВ ТС в ГБ и РБ, согласно изобретению УВ ТС в ГБ и РБ выполнены в виде дозвуковых диффузоров, имеющих форму замкнутой симметричной емкости, с входным и тремя выходными отверстиями в диффузоре ГБ, с входным и двумя выходными отверстиями в диффузоре РБ, находящимися в плоскостях, перпендикулярных плоскостям расположения входных отверстий диффузоров, причем два выходных отверстия каждого диффузора расположены во взаимно перпендикулярных плоскостях, в диффузорах с зазором между собой установлены направляющие тарели, образующие каналы перетекания ТС, сообщающие их входные и выходные отверстия, при этом диффузоры установлены над ПГ и приборами СУ вблизи обтекателей блоков так, что их входные отверстия сообщены с отверстиями вдува в обтекателях, а одно выходное отверстие каждого диффузора находится в плоскости, параллельной продольной плоскости, проходящей через оси симметрии блока и диффузора, чем обеспечивается возможность закрутки и перетекания ТС в окружном относительно оси КГЧ направлении.

Диффузоры могут быть выполнены шаровой, эллипсоидной, цилиндрической или другой формы.

Техническими результатами изобретения являются:

- повышение эффективности и надежности термостатирования ПГ и приборов СУ за счет обеспечения практически равномерных эксплуатационных скоростей и температур ТС вблизи их поверхностей;

- исключение перетекания некондиционной газовой среды из РБ в ГБ;

- исключение магистрали подвода ТС к распылителю в ГБ (БПГ);

- упрощение конструкции диффузоров, уменьшение их веса, а также технологии их установки в блоках;

- исключение перегородки с клапанами одностороннего действия, обеспечивающей неперетекание некондиционной газовой среды из РБ в ГБ.

Сущность изобретения поясняется схемой БСТ КГЧ РН и ее работой в процессе термостатирования ПГ и приборов СУ, последовательно размещенных в КГЧ.

На фиг.1 приведены схема КГЧ с размещенными в ней ПГ (условно показан в габаритах) и приборами СУ, основные элементы БСТ и выделены фрагменты обтекателей ГБ и РБ с диффузорами.

Здесь же иллюстрируется направление векторов скоростей вдуваемой в ГБ и РБ ТС в выходных отверстиях диффузоров.

На фиг.2 и 3 в изометрии показаны диффузоры ГБ и РБ и основные их элементы.

На фиг.4 и 5 иллюстрируется поле скоростей ТС в поперечном сечении диффузоров.

На фиг.6 и 7 иллюстрируется изменение скоростей и температур в ГБ и РБ.

На фиг.8 и 9 дополнительно иллюстрируется изменение скоростей и температур в поперечной плоскости расположения приборов СУ в РБ.

На этих фигурах:

1 - головной блок (ГБ);

2 - полезный груз (ПГ);

3 - разгонный блок (РБ);

4 - приборы системы управления (СУ);

5, 6 - отверстия вдува;

7 - обтекатель ГБ;

8 - обтекатель РБ;

9, 10 - диффузоры;

11 - отверстия истечения;

12, 13 -клапаны отверстий вдува;

14 - клапаны отверстий истечения;

15, 16 - входные отверстия;

17, 18, 19, 20, 21 - выходные отверстия;

22, 23 - тарели;

24, 25 - магистрали питания ТС;

26 - переходник.

БСТ (фиг. 1) ПГ 2 и приборов СУ 4 в составе КГЧ РН, состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных ГБ 1 и РБ 3 с размещенными в них соответственно ПГ 2 и приборами СУ 4, содержит отверстия вдува 5 и 6, выполненные в обтекателе 7 ГБ 1 и обтекателе 8 РБ 3, диффузор 9 ГБ 1, диффузор 10 РБ 3, отверстия истечения 11 ТС, выполненные в обтекателе 8 РБ 3, клапаны отверстий вдува 12 и 13, выполненные соответственно в обтекателе 7 ГБ 1 и обтекателе 8 РБ 3. Все клапаны - одностороннего действия, и они шарнирно установлены в отверстиях вдува 5, 6 и отверстиях истечения 11.

Диффузор 9 ГБ 1 (фиг.1, 2) выполнен в виде замкнутой емкости эллипсоидной формы с входным отверстием 15, первым выходным отверстием 17, вторым выходным отверстием 18 и третьим выходным отверстием 19, расположенными в плоскостях, перпендикулярных плоскости расположения входного отверстия 15, причем третье выходное отверстие 19 расположено в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения первого и второго выходных отверстий 17 и 18.

Аналогично диффузор 10 РБ 3 (фиг.1, 3) выполнен также в виде замкнутой емкости эллипсоидной формы с входным отверстием 16, но в отличие от диффузора 9 - с двумя выходными отверстиями: первым выходным отверстием 20 и вторым выходным отверстием 21, выполненными в плоскостях, перпендикулярных плоскости расположения входного отверстия 16, причем второе выходное отверстие 21 расположено в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения первого выходного отверстия 20.

В диффузоре 9 с зазором между собой установлены направляющие тарели 22, в диффузоре 10 - направляющие тарели 23. Тарели образуют каналы перетекания ТС, сообщающие входное и выходные отверстия диффузоров.

Диффузор 9 установлен над ПГ 2 вблизи обтекателя 7 ГБ 1 (фиг.1, узел I) так, что его входное отверстие 15 сообщено с отверстием вдува 5 обтекателя 7 ГБ 1, первое выходное отверстие 17 обеспечивает истечение ТС в продольной плоскости ГБ 1 в сторону его носовой части, второе выходное отверстие 18 - в сторону РБ 3, а третье выходное отверстие 19 расположено в плоскости, параллельной продольной плоскости ГБ 1, проходящей через оси симметрии ГБ 1 и диффузора 9, что обеспечивает истечение ТС в окружном относительно оси ГБ 1 направлении.

Соответственно, диффузор 10 установлен над приборами СУ 4 вблизи обтекателя 8 РБ 3 (фиг.1, узел II) так, что его входное отверстие 16 сообщено с отверстием вдува 6 обтекателя 8 РБ 3, первое выходное отверстие 20 обеспечивает истечение ТС в продольной плоскости РБ 3 в сторону кормовой части РБ 3, а второе выходное отверстие 21 расположено в плоскости, параллельной продольной плоскости, проходящей через оси симметрии РБ 3 и диффузора 10, что обеспечивает истечение ТС в окружном относительно оси РБ 3 направлении, одинаковом с направлением истечения ТС через выходное отверстие 19 диффузора 9.

Таким образом, выполнение диффузоров 9 и 10 в виде замкнутых емкостей эллипсоидной формы минимизирует их размеры и уменьшает вес конструкции, а установка диффузора 9 ГБ 7 вблизи обтекателя 7, входное отверстие 15 которого совмещено с отверстием вдува 5, позволяет исключить распылитель и магистраль подвода ТС к нему, что уменьшает вес конструкции БСТ. Кроме того, упрощается технология изготовления диффузоров и установка их в блоках.

Термостатирование ПГ 2 и приборов СУ 4 осуществляют следующим образом (фиг.1).

В течение времени предстартовой подготовки КГЧ РН, при котором обеспечивают тепловой режим функционирования ПГ 2 ГБ 1 и приборов СУ 4 РБ 3, осуществляют вдув ТС в ГБ 1 и одновременно в РБ 3 через отверстия вдува 5 и 6 со штатным расходом и температурами ТС, реализуемыми воздушной системой обеспечения теплового режима объектов термостатирования (ВСОТР) [4]. Для этого предварительно открывают подпружиненные клапаны отверстий вдува 12 и 13 и сообщают отверстия вдува 5 и 6 с магистралями питания ТС 24 и 25 ВСОТР.

В замкнутых объемах диффузоров 9 и 10 ТС частично тормозится, а направляющие тарели 22 и 23 изменяют направление течения в сторону выходных отверстий 17, 18, 19, 20, 21. В выходных отверстиях диффузоров реализуются расчетные скорости истечения ТС, необходимые для обеспечения эксплуатационных скоростей и температур обтекания ПГ 2 и приборов СУ 4, не превышающих допустимых.

Для реализации поставленной задачи вдув ТС в ГБ 1 осуществляют над ПГ 2 вдоль внутренней поверхности обтекателя ГБ 7 с векторами скоростей V₁ и V₂, направленными в сторону носовой части ГБ 1 и в направлении РБ 3 соответственно через первое выходное отверстие 17, второе выходное отверстие 18, и одновременно в перпендикулярном к этим векторам направлении с вектором скорости V₃ через третье выходное отверстие 17 диффузора 9 (фиг.1, узел I).

Вытекающая через выходные отверстия 17, 18 и 19 ТС, взаимодействуя с обтекателем 7 БПГ 1, формирует интерференционное, закрученное относительно оси ГБ 1, течение, направленное в сторону РБ 3 со скоростью течения около поверхности ПГ 2, допустимой из условий прочности элементов ПГ 2. При этом за счет эжектирующего влияния ТС, вытекающей через отверстие 18, увеличивается осевая составляющая скорости перетекания ТС в направлении РБ 3.

Закрученное и направленное в сторону РБ 3 течение ТС обеспечивает тепловой режим функционирования ПГ 2 и препятствует поступлению воздуха из РБ 3 в ГБ 1. При этом ТС нагревается в процессе работы приборов ПГ 2 и перетекает в сторону РБ 3, теряя часть кинетической энергии.

Одновременно со вдувом ТС в ГБ 1 осуществляют вдув ТС в РБ 3 над приборами СУ 4 вдоль внутренней поверхности обтекателя 8 РБ 3 с вектором скорости V₄, направленным в сторону хвостовой части РБ 3, через первое выходное отверстие 20 и одновременно в перпендикулярном к этому направлению с вектором скорости V₅ через второе выходное отверстие 21 диффузора 10 (фиг. 1, узел II), одинаковым по направлению с вектором скорости V₃ диффузора 9 (фиг.1, узел I).

При этом формируется закрученное интерференционное течение ТС в каналах РБ 3, направленное в сторону его кормовой части, и одновременно эжектируется ТС из БПГ 1, потерявшая часть кинетической энергии в процессе обтекания ПГ 2. Частично нагретая в процессе работы приборов ПГ 2 ТС дополнительно охлаждается вдуваемой в РБ 3 ТС и направляется в сторону отверстий истечения 11 РБ 3, через которые истекает в окружающую атмосферу.

Перед стартом РН термостатирование ПГ 2 и приборов СУ 4 КГЧ прекращают. Магистрали питания ТС 24, 25 отводят. Подпружиненные клапаны отверстий вдува 12, 13 и клапаны отверстий истечения 14 перекрывают отверстия вдува 5, 6 и отверстия истечения 11.

Тем самым обеспечивают тепловой режим функционирования приборов СУ 4 РБ 3 и одновременно неперетекание некондиционной газовой среды из РБ 3 в сторону ПГ 2, что позволяет исключить из состава КГЧ перегородку с клапанами одностороннего действия.

Проведенное математическое моделирование течения ТС в диффузорах 9 и 10 и каналах разрабатываемых на предприятии КГЧ показало, что выбранная конфигурация диффузоров и их размещение в КГЧ обеспечивают:

- в ГБ 1 расчетные скорости истечения из диффузора 9 36÷42 м/с (фиг.4), достаточно равномерные эксплуатационные скорости 1,5÷3 м/с (фиг.6) и температуры ~20°С (фиг. 7) обтекания ПГ 1;

- в РБ 3 расчетные скорости истечения из диффузора 10 36÷60 м/с (фиг.5), эксплуатационные скорости 1,5÷3 м/с (фиг.6, 8) и температуры обтекания приборов СУ ~23°С (фиг.7, 9), что соответствует техническим условиям их эксплуатации в процессе термостатирования.

Анализ количества тепла, снимаемого с поверхности ПГ 2 и приборов СУ 4 от температуры их нагрева по сравнению с количеством тепла, выделяемого в процессе их эксплуатации, проведенный по известной методике (см., например, [5]) с учетом полученных эксплуатационных скоростей и температур обтекания ПГ 2 и приборов СУ 4, показал, что с этих объектов снимается количество тепла, большее по сравнению с количеством тепла, выделяемого в процессе их эксплуатации.

Тем самым обеспечивают термостатирование этих объектов в режиме всего периода (5÷10 ч) предстартовой подготовки КГЧ.

Весовой анализ показал, что за счет уменьшения веса БСТ и исключения перегородки с учетом веса переходника 26 по сравнению с прототипом может быть достигнуто увеличение веса ПГ, выводимого РН на ОИСЗ, соответственно на ~30 кг и ~400 кг.

Таким образом улучшают эксплуатационные и конструктивно-компоновочные характеристики БСТ, что приводит к решению поставленной задачи.

В настоящее время техническое решение проработано для реализации на одном из вариантов КГЧ в составе с ГБ и РБ для РН наземного базирования, по нему выпускается рабочая документация.

Техническое решение может быть также использовано для термостатирования объектов, размещаемых в КГЧ в составе БПГ и РБ для РН морского базирования.

Литература

1. Руководство пользователя. SEA LAVNCH, March 26, 1966, Д688-10009-1, стр.5-2, 5-3, фиг.5.2.3-1.

2. Патент РФ №2279377.

3. Заявка №2004 123322/11 (025106), 28.07.2004.

4. Космодром. /Под ред.проф. А.П. Вольского, ВИ МО СССР, М., 1977, стр. 211, рис.6.2.

5. Патент РФ №2279377, стр.8.

1. Способ термостатирования полезного груза и приборов системы управления космической головной части ракеты-носителя, состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных головного и разгонного блоков с размещенными в них соответственно полезным грузом и приборами системы управления под обтекателями указанных блоков, включающий вдув термостатирующей среды одновременно в головной и разгонный блоки, ее перетекание по длине этих блоков с последующим истечением из, по крайней мере, разгонного блока, в процессе которых обеспечивает тепловой режим функционирования полезного груза и приборов системы управления во время предстартовой подготовки космической головной части ракеты-носителя, отличающийся тем, что вдув термостатирующей среды в головной и разгонный блоки осуществляют над полезным грузом и приборами системы управления одновременно вдоль обтекателей головного и разгонного блоков в продольных плоскостях, проходящих через оси симметрии блоков, и в перпендикулярных к этим плоскостям направлениях так, чтобы векторы скоростей вдуваемой термостатирующей среды вдоль обтекателя головного блока были направлены в сторону его носовой части и в направлении разгонного блока, вектор скорости вдоль обтекателя разгонного блока - только в направлении его кормовой части, а векторы скоростей в указанных перпендикулярных направлениях - в одинаковых относительно осей симметрии блоков окружных направлениях, обеспечивая закрутку с перетеканием термостатирующей среды в космической головной части.

2. Бортовая система термостатирования полезного груза и приборов системы управления космической головной части ракеты-носителя, состоящей из последовательно соединенных и газодинамически взаимосвязанных головного и разгонного блоков с размещенными в них соответственно полезным грузом и приборами системы управления под обтекателями указанных блоков, содержащая отверстия вдува термостатирующей среды в обтекателях головного и разгонного блоков, отверстия истечения термостатирующей среды в обтекателе, по крайней мере, разгонного блока, клапаны одностороннего действия отверстий вдува и истечения термостатирующей среды, шарнирно установленные в обтекателях головного и разгонного блоков, устройства вдува термостатирующей среды в головной и разгонный блоки, отличающаяся тем, что устройства вдува термостатирующей среды в головной и разгонный блоки выполнены в виде дозвуковых диффузоров, имеющих форму замкнутой симметричной емкости, с входным и тремя выходными отверстиями в диффузоре головного блока, с входным и двумя выходными отверстиями в диффузоре разгонного блока, находящимися в плоскостях, перпендикулярных плоскостям расположения входных отверстий диффузоров, причем два выходных отверстия каждого диффузора расположены во взаимно перпендикулярных плоскостях, в диффузорах с зазором относительно друг друга установлены направляющие тарели, образующие каналы перетекания термостатирующей среды, сообщающие их входные и выходные отверстия, при этом диффузоры установлены над полезным грузом и приборами системы управления вблизи обтекателей указанных блоков так, что их входные отверстия сообщены с отверстиями вдува в обтекателях, а одно выходное отверстие каждого диффузора находится в плоскости, параллельной продольной плоскости, проходящей через оси симметрии соответствующего блока и этого диффузора, так что обеспечивается закрутка и перетекание термостатирующей среды в окружном относительно оси космической головной части направлении.