Болометрический детектор, устройство для обнаружения инфракрасного излучения с использованием такого болометрического детектора и способ для изготовления этого детектора

Болометрический детектор, устройство для обнаружения инфракрасного излучения с использованием такого болометрического детектора и способ для изготовления этого детектора

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Настоящее изобретение относится к болометрическому детектору и к устройству для обнаружения инфракрасного излучения с использованием такого детектора. Оно также относится к способу изготовления такого детектора.

Областью применения изобретения является, главным образом, формирование инфракрасных изображений.

Известные в области техники инфракрасные детекторы представляют собой устройства, выполненные в матричной форме и с возможностью функционирования при комнатной температуре, то есть устройства, не требующие охлаждения, в отличие от устройств для обнаружения, так называемых квантовых детекторов, для функционирования которых необходима очень низкая температура, обычно температура жидкого азота.

В этих неохлаждаемых детекторах обычно используется изменение физического параметра соответствующего материала в зависимости от температуры вблизи 300 К. В случае болометрических детекторов этой физической величиной является электрическое удельное сопротивление.

Как правило, в таком неохлаждаемом детекторе объединены.

- средство для поглощения инфракрасного излучения и преобразования его в теплоту;

- средство для теплоизоляции детектора таким образом, чтобы обеспечивался его нагрев при воздействии инфракрасного излучения;

- термометрическое средство, в котором применительно к болометрическому детектору использован резистивный элемент; и

- средство для считывания электрических сигналов, выдаваемых термометрическим средством.

Детекторы, предназначенные для формирования инфракрасных изображений, образуют в виде матрицы элементарных детекторов, в виде одно- или двумерной матрицы, на подложке, обычно изготовленной из кремния, которая включает в себя средство для электрического возбуждения указанных элементарных детекторов и средство для предварительной обработки электрических сигналов, формируемых этими элементарными детекторами.

Эти средства электрического возбуждения и предварительной обработки формируют на подложке, и они составляют схему считывания.

Интеграция в виде монолитной структуры детекторов с соответствующей схемой считывания является выгодной с учетом производственных затрат. Но кроме того, можно гибридизировать матрицу детекторов на такой схеме считывания.

Устройство, содержащее матрицу элементарных детекторов и связанную с ними схему считывания, обычно помещают в корпус и соединяют, главным образом электрически, с внешним периферийным оборудованием обычными способами. В таком случае давление понижают с тем, чтобы ограничить тепловые потери. Кроме того, в этом случае предусматривают инфракрасное окно, прозрачное для излучения, подлежащего обнаружению.

Для наблюдения картины посредством такого детектора с помощью соответствующей оптики картину проецируют на матрицу элементарных детекторов и подают переменные электрические сигналы возбуждения через схему считывания (предусмотренную к тому же и для этой цели) на каждый из элементарных детекторов или на каждый ряд таких детекторов для обеспечения электрического сигнала, определяющего структуру изображения, соответствующего температуре, до которой нагревается каждый элементарный детектор.

Этот сигнал подвергают относительно сложной обработке посредством схемы считывания и затем, может быть, посредством электронного устройства, внешнего по отношению к корпусу с тем, чтобы сформировать тепловое изображение наблюдаемой картины.

Эксплуатационные качества неохлаждаемых болометрических детекторов в основном зависят.

- от управления технологическим процессом и от внедрения наиболее эффективных болометрических материалов;

- от управления проектированием и изготовлением элементарных детекторов в виде микромостов, то есть в виде легких и тонких структур, теплоизолированных от схемы считывания;

- от особенностей применения этих детекторов и от различных корректирующих функций, используемых в схеме считывания и в других вспомогательных устройствах; и

- от управления технологическим процессом сборки и герметизации в герметичном корпусе низкого давления.

В частности, настоящее изобретение направлено на управление проектированием и изготовлением микромостов. Задача настоящего изобретения заключается в обеспечении возможности получения весьма эффективных болометрических детекторов с помощью технологий, которые являются относительно простыми в применении.

В предшествующем уровне техники описан ряд различных способов компоновки разнообразных составляющих элементов элементарных детекторов.

Можно сделать принципиальное разграничение детекторов с копланарными электродами и детекторов с параллельными электродами (то есть имеющих структуру типа “сэндвич”). Например, в документе US-A-5021663 описан болометрический детектор рассматриваемого типа.

Хотя изобретение легче применять в детекторах с копланарными электродами, в которых во время работы электрический ток, проходящий через структуру, протекает в плоскости элементарного детектора, его также можно применять в детекторах с параллельными электродами.

В патентном документе FR-A-2752299 описан болометрический детектор, содержащий схему считывания и один или несколько элементарных детекторов, которые сами имеют чувствительную часть, объединяющую слой болометрического материала и два проводящих электрода, и, по меньшей мере, один опорный элемент для этой чувствительной части, и в котором слой электродов выполнен встречно-гребенчатым. На фиг.1 схематично показано изображение такого элементарного болометрического детектора.

В этом детекторе схема (1) считывания покрыта отражающим слоем (2) металлизации, предназначенным для отражения инфракрасного излучения, не поглощаемого самим болометром, и расположенным выше указанного отражателя на расстоянии от 1,5 до 2,5 мкм (для оптимизирования обнаружения вблизи длины волны 10 мкм, примерно соответствующей полезному диапазону обнаружения этих детекторов).

Такое позиционирование осуществляется посредством по существу вертикальных структур (3). Эти структуры, которые в остальном описании будут называться “контактными столбиками”, сами являются электропроводными и поэтому делают возможной передачу потенциалов возбуждения к проводящим участкам или электродам (5) болометрического детектора через посредство удлиненных плоских структур (4), которые также являются электропроводными, но термически резистивными. Эти удлиненные плоские структуры в остальном описании будут называться “ответвлениями”.

Назначение этого теплового сопротивления, также называемого “теплоизоляцией”, заключается в обеспечении возможности нагревания болометрического материала при воздействии инфракрасного излучения.

Объем между телом болометра и отражателем на удалении от контактных столбиков (3) оставляют свободным от материала для предотвращения потери тепла через сплошной проводник. Этот объем обычно заполняют газом под низким давлением для ограничения конвекции и проводимости посредством газа.

В устройстве этого типа посредством схемы считывания через контактные столбики (3) и ответвления (4) и через, по меньшей мере, два токопроводящих участка или электроды (5) подается электрический ток, который проходит через структуру, параллельную плоскости болометрического детектора. Этот ток протекает через болометрический материал (6), удельное сопротивление которого изменятся с температурой. Наиболее широко используемыми для этой цели материалами являются оксид ванадия и аморфный кремний.

Электроды (5) формируют в виде тонкого токопроводящего слоя, обычно металлического. Они также служат для поглощения инфракрасного излучения. На фиг.1 можно видеть, что эти электроды расположены на верхней поверхности болометрического материала (6). Внутренняя поверхность, отстоящая от болометра, то есть на фиг.1 на расстоянии от контактных столбиков (3) и ответвлений (4), почти всегда имеет форму по существу эквипотенциальных поверхностей (5) и резистивных поверхностей, протяженность которых задается промежутками между участками (5). В остальной части описания проводится различие между участками (6А) и участками (6В) слоя болометрического материала (6) в зависимости от того, будет ли ток возбуждения проходить через них (6А) или такой ток не будет проходить через них (6В).

Характеристику болометрического детектора обычно выражают с помощью разности NEdT эквивалентных шумовых температур.

Предположив, что уровень смещения является достаточным для преобладания в электрическом шуме детектора низкочастотного шума (N_lf), называемого “шумом типа 1/f”, который является характеристикой конкретных аморфных материалов, можно показать, что разность эквивалентных шумовых температур выражается в виде уравнения:

,

где k - коэффициент пропорциональности, который не подлежит подробному пояснению в рамках настоящей заявки, который включает в себя диапазон рабочих частот схемы считывания, уровень низкочастотного шума типа 1/f болометрического материала (6), площадь элементарного детектора и эффективность поглощения инфракрасного излучения элементарным детектором;

W и L - соответственно электрическая ширина и длина линий тока, проходящих через болометрический материал (6), которые показаны на фиг.1 и 2;

TCR - относительное изменение сопротивления вблизи рабочей температуры (dR/RdT), которое является характеристикой используемого болометрического материала, при этом R отражает электрическое сопротивление между двумя полюсами инжекции электрического тока (двумя контактными столбиками (3)), а Т отражает температуру микромостов; и

R_th - тепловое сопротивление между центральной “сплошной” частью болометра, которая нагревается при воздействии инфракрасного излучения, и схемой (1) считывания, температура которой является постоянной или изменяется очень незначительно.

Это предположение подтверждается тем, что разность эквивалентных шумовых температур получают на основании вычисления S/N, где S - сигнал на выходе детектора и N - электрический шум.

Обнаруживаемый сигнал S, пропорциональный электрическому току i, протекающему через болометр (S=K_l·i), должен быть максимальным, несмотря на то что низкочастотный шум также пропорционален i, (N_lf=K₂·i).

Поэтому, когда электрический ток увеличивают для повышения сигнала, наступает момент, когда низкочастотный шум (N_lf) преобладает над шумами других источников, которые не зависят от значения тока, при этом болометрический детектор обычно генерирует “белый” (частотно-независимый) шум.

Отношение сигнала к шуму является оптимальным при приближении к предельному значению K₁/K₂ при достаточной величине тока возбуждения, даже для материалов, которые по своей природе имеют небольшой шум на низкой частоте.

Поэтому в режимах смещения, в которых оптимизируется разность NEdT эквивалентных шумовых температур, в болометре обычно преобладает шум типа 1/f.

Эти разнообразные количественные выводы можно найти в патентном документе FR-A-2796148.

Из приведенного уравнения видно, что характеристика обнаружения болометрических детекторов зависит от объема болометрического материала, через который проходят линии тока возбуждения, равного произведению площади (W·L) резистивных участков (6А), умноженной на толщину Е указанного болометрического материала.

Участки (6В) болометрического материала, то есть те, через которые не проходит ток возбуждения, не влияют на представление характеристики обнаружения болометрического детектора, поскольку в этих областях ток практически не проходит через указанный болометрический материал, при этом они являются намного более резистивными по сравнению со слоями, которые обозначают участки (5).

Для случая матрицы детекторов шаг повторения элементарных детекторов в двух измерениях плоскости обозначим через р.

Все, что требуется для получения оптимальной характеристики обнаружения при использовании приведенного выше анализа, так это выполнение участков (6А) в виде многоугольников длиной L и шириной W, с L·W=p² для оптимизирования характеристики обнаружения.

Эта величина р² отражает верхнюю границу параметра L·W, поскольку с технической точки зрения необходимо зарезервировать часть площади р² для промежутков, которыми отделены друг от друга элементарные детекторы, и для размещения, по меньшей мере, контактных столбиков (3), ответвлений (4) и областей (6В), площади которых не могут быть нулевыми.

Эти величины L и W указаны на фиг.1 в типичной компоновке.

Однако было обнаружено, что поглощение инфракрасного излучения резко снижается, когда площадь электродов (5) уменьшают, чтобы увеличить площадь поверхностей (6А).

На практике наилучшую характеристику, выраженную через разрешение болометра, получают, когда имеется баланс между площадью электродов (5) и площадью областей (6А).

Это означает, что примерно половина внутренней площади болометра (то есть участки 6В) не может быть использована для оптимизации линий тока, то есть для максимизации суммарной площади L·W многоугольника (многоугольников), через который проходят линии тока.

Кроме того, из выражения для оценки разрешения болометра или разности NEdT эквивалентных шумовых температур следует, что характеристика улучшается, когда увеличивают толщину Е слоя болометрического материала (6), а также значения величин W и L.

Однако при таком увеличении толщины соответственно возрастает тепловая масса C_th болометра, при этом эта тепловая масса имеет место в определении тепловой постоянной времени в виде уравнения τ_th=C_th·R_th, в которое также входит один из важных, исходя из использования болометрического детектора, параметров, поскольку им определяется максимальная скорость, с которой рассматриваемый детектор может отслеживать изменение температуры в любой точке картины.

В соответствии с патентным документом FR-A-2752299 полная тепловая масса болометрического детектора определяется главным образом массой болометрического материала (6), и любое увеличение толщины этого слоя сопровождается почти пропорциональным увеличением общей тепловой массы.

Следовательно, повышение теплового разрешения NEdT, получаемое при этой большей толщине болометрического материала, компенсируется увеличением тепловой постоянной τ_th времени. Поэтому общая оптимизация болометра предполагает изменение тепловой постоянной времени и, следовательно, толщины слоя болометрического материала (6) до максимальных значений, совместимых с рабочей частотой, предусмотренной пользователем.

Следовательно, иначе говоря, толщина болометрического материала не является свободным параметром оптимизации.

Таким образом, болометрический детектор согласно патентному документу FR-A-2752299 не может быть усовершенствован в части разности эквивалентных шумовых температур, поскольку необходимо принимать во внимание тепловую постоянную времени для обеспечения возможности эффективного использования такого болометрического детектора.

В упомянутом выше патентном документе FR-A-2796148 для уменьшения разности эквивалентных шумовых температур предложена конфигурация, в которой ослаблено ограничение, связанное с характеристикой поглощения излучения и с согласованием площадей электродов (5) и областей (6А) болометрического материала.

В соответствии с концепцией указанного документа контактные участки (6В) между электродами (5) и болометрическим материалом (6) уменьшены до небольших узких участков удлиненной формы. Кроме того, электроды (5) изолированы от болометрического материала по существу по всей поверхности путем введения изоляционного слоя (7).

Благодаря такому приему становится возможным использование большей части поверхностей (6В) для оптимизации многоугольника (многоугольников) площадью W·L и, следовательно, получения существенно усовершенствованной характеристики.

Однако этот результат получают, с одной стороны, за счет добавления дополнительной массы, связанной с использованием изоляционного материала (7), а с другой стороны, он вытекает из значительного повышения сложности изготовления. Также имеется недостаток, заключающийся в ухудшении характеристики вследствие стягивания линий тока вокруг концов участков (6В) в случае, когда электроды (5) имеют встречно-гребенчатую конфигурацию, показанную на фиг.2.

Теперь конфигурация этого типа практически нежизнеспособна в случае, когда болометрический материал с высоким удельным сопротивлением, такой как аморфный кремний и родственные материалы, используют для получения электрического сопротивления R в пределах от единиц 10⁵ Ом до 10⁶ Ом, которое является целесообразным с учетом схемы считывания.

Необходимо напомнить о трудностях, с которыми сталкиваются специалисты в области техники, к которой относится изобретение, когда определяют структуру болометрического детектора, при решении задачи о том, каким образом получить электрическое сопротивление R при температуре вблизи комнатной, которое согласовано с режимами схемы считывания.

Это происходит потому, что отсутствует именно такое значение сопротивления, которое фактически необходимо использовать в сочетании со схемой считывания того типа, который разработчик системы предполагает применить, и для оптимизации функции схемы считывания в общем случае более целесообразно, чтобы это сопротивление R определялось ограничениями, специфическими для этой схемы, а не ограничениями, создаваемыми болометрическим детектором как таковым. В пренебрежении сопротивлениями, создаваемыми контактными столбиками (3) и ответвлениями (4), это сопротивление обеспечивается уравнением:

R=ρ·L/(W·E),

где ρ - электрическое удельное сопротивление болометрического материала вблизи рабочей температуры.

Конфигурация электродов (5) на прямолинейном участке задается шириной W и длиной L и является встречно-гребенчатой, как показано, например, на фиг.1 и 2, и имеет определенную степень свободы.

Однако возможные изменения встречно-гребенчатой конструкции электродов (5) в действительности не очень большие, если принять во внимание обычно используемые площади р² (меньше чем 50·50 мкм²) и шаг (ширину плюс промежуток) конструкции электродов, который больше чем приблизительно 8 мкм для исключения дифракционных явлений при длинах волн от 8 до 14 мкм, то есть в пределах диапазона длин волн, соответствующего формированию инфракрасных изображений.

В случае, показанном на фиг.2, конфигурация линий тока может быть смоделирована, с одной стороны, тремя прямоугольными областями, ограниченными параллельными прямолинейными областями участков (6В), с другой стороны, двумя областями (8), соответствующими концам участков (6В), присущим болометрическому детектору.

В прямоугольных областях плотность линий тока является равномерной, и можно непосредственно задавать локальные величины W_r и L_r, где нижний индекс r относится к прямоугольным областям.

В этих прямоугольных областях электрическое сопротивление определяется как равное R_s·L/W, где R_s - поверхностное сопротивление (R_s=ρ/E) болометрического материала.

В противоположность этому в областях (8) плотность линий тока переменная, а именно заметно выше в окрестности концов областей (6В), чем во внутренней части прямоугольных областей, и заметно ниже в окрестности противоположных участков (6В).

Если две области (8) объединить друг с другом с образованием диска с внутренним радиусом r₁, то, принимая r₁ за радиус концов двух областей (6В), будем иметь внешний радиус этих областей в виде L+r₁. На практике значение r₁ может быть равно половине ширины удлиненной части участка (6В) из фиг.2.

Легко показать, что электрическое сопротивление этого диска обеспечивается уравнением:

.

Ширина W_t прямоугольника длиной L, эквивалентного областям (8), где нижний индекс t относится к концевым областям, обеспечивается уравнением:

, то есть .

Например, согласно примеру, показанному на фиг.2, для болометра, имеющего общий размер 35 мкм с учетом промежутков между соседними болометрическими детекторами, при L=6,5 мкм и r₁=0,5 мкм получается эквивалентная электрическая ширина W_t=15,5 мкм (для обеих областей (8)), которая значительно меньше по сравнению с длиной прямоугольного контура (показанного на фиг.2 пунктирными линиями), и она характеризует максимальную электрическую ширину W, которая может быть использована вблизи областей (8) для оптимизирования произведения W·L и, следовательно, разности эквивалентных шумовых температур или разрешающей температурной способности болометра. В соответствии с соотношениями размеров реального примера, показанного на фиг.2, эта длина прямоугольной траектории фактически будет около 28 мкм. Эффективная суммарная “электрическая” ширина W=W_t+W_r (сплошная линия вдоль центральной эквипотенциальной линии между участками (6В)) будет около 60 мкм в случае максимальной электрической ширины (показанной пунктирными линиями) около 73 мкм. Такое различие приводит к ухудшению характеристики примерно на 11% по сравнению с идеальным болометрическим детектором, в котором отсутствуют локализованные концевые эффекты.

Резюмируя, не говоря уже об упомянутых недостатках, использование конфигурации, предложенной в настоящей заявке, может повысить разрешающую температурную способность болометрического детектора.

Кроме того, в патентном документе US-A-5367167 описан болометрический детектор, содержащий два копланарных электрода, расположенных на одной стороне слоя болометрического материала, и проводящий слой, расположенный на другой стороне этого слоя болометрического материала. Функция этого проводящего слоя заключается в поглощении инфракрасного излучения, что необходимо для обнаружения, и при этом электроизоляционный слой отделяет проводящий слой от тела детектора. В связи с этим процесс изготовления является очень сложным. Кроме того, вследствие размещения электродов на расстоянии друг от друга применение в таком болометрическом устройстве материалов ограничено болометрическими материалами с низким удельным сопротивлением, обычно такими, как оксиды ванадия.

Задача настоящего изобретения заключается в создании болометрического детектора простой конструкции, в котором контролируется распределение массы болометрического материала по поверхности элементарного детектора, так что линии тока проходят через всю или почти всю массу указанного болометрического материала, что позволяет получать лучшие характеристики при заданном размере и при заданной тепловой постоянной времени. Задача изобретения также заключается в обеспечении возможности дополнительного изменения электрического сопротивления при той же самой характеристике.

Такой болометрический детектор содержит:

- чувствительную часть, имеющую:

- один или несколько слоев чувствительного материала, удельное сопротивление которого изменяется с температурой;

- электроды, изолированные друг от друга, также действующие как поглотитель инфракрасного излучения, при этом указанные электроды находятся в контакте с чувствительным материалом на протяжении, по меньшей мере, части своей поверхности;

- по меньшей мере, одну опорную область для поддержания чувствительной части, действующую так, чтобы позиционировать указанную чувствительную часть, и действующую как электрический проводник относительно схемы считывания, связанной с болометрическим детектором; и

- по меньшей мере, одну теплоизоляционную структуру, электрически и механически соединяющую каждую опорную область с чувствительной частью.

При этом болометрический детектор отличается:

- тем, что области чувствительного материала, не находящиеся в контакте с электродами, имеют, по меньшей мере, один гофр в направлении, перпендикулярном к плоскости, содержащей чувствительную часть болометрического детектора; и

- тем, что болометрический чувствительный материал представляет собой аморфный кремний или родственный сплав такого типа, как Si_xGe_yC_z, где x+y+z=1.

Таким образом, на участке, где согласно предшествующему уровню техники используется плоская поверхность, в заявленном изобретении применяют один или несколько гофров, что делает возможным значительное увеличение количества болометрического материала, через который проходят линии тока, и при этом соответственно оптимизируется характеристика детектора, особенно в части разрешающей температурной способности, без увеличения массы болометрического материала.

Другими словами, изобретение заключается в увеличении полезной доли общего объема болометрического материала при той же самой постоянной τ_th времени. Необходимо напомнить, что толщина указанного болометрического материала при ее увеличении с целью повышения полезного объема этого материала не является свободным параметром оптимизации вследствие соответствующего возрастания этой постоянной времени, которое происходит в этом случае.

Согласно изобретению эти гофры могут параллельными или перпендикулярными, а в отдельных областях в то же время теми и другими, к линиям тока, которые при работе проходят через структуру. Кроме того, они могут быть ориентированы наклонно по отношению к указанным линиям тока.

Согласно изобретению амплитуда гофров меньше по сравнению с расстоянием, на которое отнесены электроды от подложки компонентов схемы считывания, и в частности, амплитуда гофров самое большее равна 1,5 мкм.

Изобретение также относится к устройству для обнаружения инфракрасного излучения, в котором использован такой болометрический детектор. Преимущественно детектор или детекторы прикреплены к схеме считывания посредством структуры (3) типа контактных столбиков. Кроме того, это устройство имеет матричную структуру, содержащую, по меньшей мере, два болометрических детектора.

Оно также относится к способу для изготовления такого болометрического детектора.

Описание чертежей

Способ, согласно которому изобретение может быть реализовано, и преимущества, которые вытекают из него, станут более отчетливо очевидными в результате рассмотрения иллюстративных примеров, которые следуют ниже, приведенных только для сведения, но не означающих ограничения, подкрепленных приложенными чертежами.

На чертежах

фиг.1 представляет вид элементарного болометрического детектора согласно предшествующему уровню техники;

фиг.2 изображает схематичный вид болометрического детектора согласно предшествующему уровню техники;

фиг.3а представляет схематичные виды сверху и в сечении узла болометрического детектора согласно первому варианту осуществления изобретения;

фиг.3b представляет схематичные виды сверху и в сечении узла болометрического детектора согласно второму варианту осуществления изобретения;

фиг.4 представляет схематичный вид болометрического детектора согласно изобретению, выполненного на основе болометрического детектора из фиг.1; и

фиг.5 представляет схематичный вид болометрического детектора согласно изобретению, выполненного в соответствии с технологией болометрического детектора из фиг.2.

На фиг.3а показана центральная часть болометрического детектора согласно изобретению, главным образом часть, чувствительная к инфракрасному излучению, для обнаружения которого такой детектор предназначен.

В пределах этой центральной части находятся участки (6А) болометрического материала, то есть участки без электродов (5), имеющие гофры (9) на протяжении всей своей поверхности, которые ориентированы перпендикулярно к плоскости, содержащей указанную чувствительную часть, что можно видеть на виде в сечении по А-А, представленном на фиг.3а.

Эти гофры характеризуются шагом Р и амплитудой D. Если определить F как отношение развернутой длины гофра (9) к шагу Р, то при использовании в описанном примере таких гофров (9), ориентированных параллельно направлению тока, сопротивление R уменьшается в F раз при постоянной толщине и постоянном удельном сопротивлении болометрического материала, не говоря уже о повышении разрешающей температурной способности NEdT в F^1/2 раз.

В варианте осуществления изобретения, показанном на фиг.3b, гофры (9) ориентированы перпендикулярно к направлению тока. Использование этой конфигурации приводит к увеличению сопротивления R в F раз и также к повышению разрешающей температурной способности NEdT в F^1/2 раз.

Хотя указанные гофры на схематичных представлениях в сечениях по А-А и С-С соответственно имеют совершенно прямоугольную форму, с технической точки зрения в действительности это не имеет места вследствие характерных особенностей технологии конструкции. Однако с технической точки зрения использованные гофры обеспечивают возможность получения результатов того же порядка.

Например, можно использовать гофр с шагом 2 мкм и глубиной или амплитудой D 1 мкм, и это легко достигается в типичном микроболометре для формирования границы изображения от 20 до 50 мкм, и так обстоит дело для всех участков (6А), то есть для резистивных пространств, расположенных между эквипотенциальными электродами (5).

В этом случае сопротивления возрастают в 2 раза, а разрешающая температурная способность повышается в 2^1/2 раз, то есть примерно на 40%, что в области применения настоящего изобретения является очень существенным.

На фиг.4 показано применение изобретения в болометрическом детекторе из фиг.1, то есть в болометрическом детекторе, в котором воспроизводятся концепции патентного документа FR-A-2752299, в данном случае в варианте осуществления, показанном на фиг.3b.

Однако точно так же можно представить себе использование варианта осуществления из фиг.3а или фактическое использование в одном болометрическом детекторе вариантов осуществления из фиг.3а и 3b с целью регулировки локальной плотности линий тока с учетом локального разнесения электродов (5) или, следовательно, путем изменения этого разнесения.

Таким образом, можно уменьшить локальную плотность тока путем введения одного или нескольких гофрированных сегментов, ориентированных перпендикулярно к направлению тока, и как неизбежное следствие этого для повышения локальной плотности тока ввести один или несколько гофрированных сегментов, ориентированных параллельно направлению тока. Желаемой целью является получение по существу постоянной плотности тока во всех точках на протяжении областей (6А).

Кроме того, если желательно получить значение сопротивления, близкое к значению сопротивления, получаемому в отсутствие гофрировки, все еще согласно изобретению можно поместить локально один или несколько гофрированных сегментов, ориентированных наклонно по отношению к линиям тока.

Применительно к варианту осуществления, описываемому со ссылкой на фиг.4, задача заключается в повышении разрешающей температурной способности NEdT при постоянной толщине Е болометрического материала.

При этом такая конфигурация обеспечит возможность поддержания постоянным теплового сопротивления, особенно в случае, когда теплоизоляционные структуры (4) образованы по существу слоем болометрического материала (6).

В пренебрежении тепловой массой электрода (5) в такой конфигурации тепловая масса и постоянная τ_th времени возрастают на относительную величину, равную

1+(F-1)·W·L/S,

где S - площадь внутренней части болометра, на которой имеется болометрический материал (6), то есть сумма площадей участков (6А) и (6В).

В конфигурации, показанной на фиг.4, значение W·L/S близко к 0,4 и в случае умеренного отношения F=2 тепловая постоянная времени возрастает на 40% с повышением в той же степени разрешающей температурной способности NEdT.

В конфигурациях из предшествующего уровня техники, например, в показанной на фиг.1, можно получить такое повышение показателя W·L·E путем увеличения толщины болометрического материала в 2 раза. Однако использование болометрического материала такой толщины приведет к удвоению тепловой массы и соответственно к уменьшению R_th в 2 раза в предположении, что ответвления (4) состоят из слоя (6).

В общем случае тепловая постоянная времени сохранится, но разрешающая температурная способность NEdT снизится в 2^1/2 раза.

При использовании изобретения в болометрическом детекторе, типа показанного на фиг.1, при той же самой тепловой постоянной времени можно получить повышение разрешающей температурной способности и, кроме того, уменьшить толщину слоя болометрического материала примерно на 30%.

В таком случае это повышение разрешающей температурной способности NEdT составляет около 18%, то есть очень значительную величину в рассматриваемой области техники, и оно достигается простым добавлением гофров.

Если учесть увеличение R_th в результате уменьшения толщины слоя (6), то повышение разрешающей температурной способности NEdT составит около 54%.

В более общем случае, когда изоляционные структуры (4) формируют по существу независимо от толщины слоя болометрического материала (6), что предполагает использование значительно более сложной архитектуры конструкции, и указанные структуры формируют так, чтобы исходное значение R_th сохранялось, то выгодно уменьшить толщину указанного слоя (6) болометрического материала в центральной части болометра и то же самое время повысить показатель F гофрирования для сохранения массы болометрического материала (и, следовательно, τ_th) неизменной и все же повысить разрешающую температурную способность.

Для сохранения такой массы болометрического материала неизменной и все же получения оптимального повышения разрешающей температурной способности NEdT необходимо использовать технологии, обеспечивающие получение по возможности более высокого показателя F и уменьшение толщины Е в {1+(F-1)·W·L/S} раз.

При значении W·L/S=0,4, использованном выше в качестве типового значения, и показателе F=3,5 в сочетании с уменьшением толщины слоя болометрического материала в 2 раза, при постоянном значении τ_th результирующая разрешающая температурная способность NEdT повышается примерно на 32% по сравнению с предшествующим уровнем техники.

Согласно другому варианту осуществления изобретения, показанному на фиг.5, изобретение используется в конфигурации болометрического детектора из предшествующего уровня техники, показанного на фиг.2.

Точнее, концы узких областей (6В) модифицированы по сравнению с имеющими место в предшествующем уровне техники, главным образом за счет введения диска или по существу правильного многоугольника с радиусом r₂, значительно превышающим половину ширины удлиненного участка (6В), ранее обозначенную через r₁.

Как показано на фиг.5, предпочтительно противоположный участок (6В) выполнить закругленным или многоугольным, чтобы сделать расстояние между двумя участками (6В) почти постоянным, при этом задача заключается в максимизации полного тока, проходящего через структуру, без образования области, в которой сила тока будет значительно выше по сравнению со средней.

Согласно изобретению, по меньшей мере, один гофр (9) образуют в промежутке между двумя участками (6В) таким образом, чтобы развернутая “электрическая” длина между этими двумя участками была приблизительно равна L.

Таким способом плотность тока сохраняют по существу постоянной вдоль эквипотенциальной, указанной стрелкой длиной W (W является эквивалентной “электрической” шириной).

Электрическое сопротивление между двумя границами областей (6В) на их приблизительно круговом участке выражается уравнением:

,

где θ - угол обзора гофра (гофров) из круговой области.

При наличий различных возмущений оптического поглощения и резервов массы, указанных выше, с достижение