Способ усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания

Способ усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к области строительства и касается способа усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, поврежденной вследствие различных причин, в том числе пораженных огнем в условиях пожара или технологической аварии.

Во время непродолжительного (1-2 ч) огневого воздействия железобетонная многопустотная панель перекрытия здания нагреваются снизу. Максимальная температура нагрева (900±50)°С наблюдается на обогреваемой поверхности панели и на глубине от 10 до 20 мм. Бетон и арматура в сжатой зоне сечения панели прогреваются медленнее и незначительно. К термоповреждениям железобетонной многопустотной панели относят: хаотичное расположение поверхностных термоусадочных трещин, разрушение части сечения панели, прогретой выше критической температуры нагрева тяжелого бетона (600±50)°С, растрескивание бетона, отслоение защитного слоя бетона, изменение механических свойств отожженной арматуры и потеря преднапряжения в ней. Возможны и более тяжелые термосиловые повреждения железобетонной многопустотной панели: продольные и косые трещины шириной 3-10 мм в стенках, разделяющих пустотные каналы. Вследствие этого происходит существенное снижение прочности и жесткости железобетонной многопустотной панели перекрытия.

Предложенный способ усиления предназначен для рационального восстановления основных эксплуатационных характеристик (несущей способности, жесткости и огнестойкости) многопустотной панели перекрытия.

Известен способ для усиления поврежденной железобетонной панели перекрытия, в котором дополнительную арматуру в виде отдельных арматурных стержней или гнутых сеток нанизывают на стрежни существующей арматуры [1].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа усиления железобетонной панели перекрытия, относится то, что дополнительную арматуру усиления выполняют дискретно в виде ряда натягиваемых арматурных элементов, которые располагают в плоскости существующей сетки снизу панели перекрытия. Следовательно, известный способ усиления нерационален для восстановления поврежденных железобетонных многопустотных панелей, неэкономичен и трудоемок.

Известен способ усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, в котором дополнительные арматурные изделия, выполненные в виде пары отдельных составных ненапрягаемых арматурных стержней, устанавливают в пустотные каналы панели перекрытия через щели определенной длины, прорезаемые в средней части нижний полки панели вдоль оси симметрии пустотного канала; при этом составные стержни ненапрягаемой арматуры усиления соединяют между собой внахлестку без сварки [2].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, относится то, что применение арматуры усиления без ее предварительного напряжения приводит к перерасходу стали по массе и ее сечению, при этом панель перекрытия имеет малую трещиностойкость от воздействия эксплуатационной нагрузки, пониженную жесткость вследствие наличия силовых трещин и большой прогиб.

Известен способ усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, в котором арматурный стержень усиления выполняют с часто расположенными стальными фиксаторами на нем в виде шайб для обеспечения проектной толщины слоя бетона и анкеры со стальными пластинами и гайками для крепления арматурного стержня в рабочем положении; в качестве бетона усиления применяют тяжелой литой мелкозернистый бетон, подачу которого в пустотный канал осуществляют под давлением [3].

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, относится то, что применение арматурных изделий для рабочей стержневой арматуры приводит к перерасходу стали для изготовления часто расположенных фиксаторов - шайб, анкерных стержней - крюков, охватывающих рабочую арматуру, которые после набора прочности нового бетона обрезают со стороны потолка, повышая трудоемкость строительных работ и увеличивая долю ручного труда; использование ненапрягаемой арматуры усиления приводит так же к перерасходу стали по массе и ее сечению, при этом усиленная панель перекрытия имеет малую трещиностойкость от воздействия эксплуатационной нагрузки, пониженную жесткость вследствие наличия силовых трещин, увеличение фактического прогиба и зыбкости панели перекрытия, применение тяжелого мелкозернистого бетона для заполнения пустотного канала увеличивает расход цемента на 150÷200 кг на 1 м³ бетона, а так же снижает огнестойкость усиливаемой панели в 4÷6 раз вследствие быстрого прогрева стержневой арматуры усиления до критической температуры и наступления предельного состояния панели по потере несущей способности, то есть обрушения.

Наиболее близким техническим решением к изобретению по совокупности признаков является способ усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, в котором применяют напрягаемую проволочную арматуру усиления, оборудованную упорами с натяжным устройством и прокладками, при этом напрягаемую проволочную арматуру усиления устанавливают наклонно по направлению от отверстий в приопорных зонах к отверстиям в пролете; предварительное напряжение проволочной арматуры создают натяжными устройствами [4] прототип.

К причинам, препятствующим достижению указанного ниже технического результата при использовании известного способа усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, относится то, что усиление пустотной панели выполняют предварительно напряженной шпренгельной арматурой с малым (4-5 градусов) углом наклона к продольной оси панели перекрытия с высотой сечения h, см, и пролетом l, см (при tg α=h/0,5·l)=22/0,5·580=22/290=0,076, - угол α=(4÷5) градусов). Следовательно, на приопорном участке панели перекрытия возникает сжимающая сила N_c, равная N_c=0,96·P₁, где P₁ - усилие от преднапряжения шпренгельной арматуры; это более чем в 1,3 раза больше величины Р₂, возникающей в шпренгеле при нормативном (оптимальном) угле наклона (α_опт=35 градусов).

На опорах при анкеровке дополнительной шпренгельной арматуры возникает дополнительно изгибающий момент М_доп=N_c·h, действие которого шпренгельная арматура не воспринимает.

Следовательно, при использовании известного устройства усиления изгибаемая железобетонная многопустотная панель перекрытия, усиленная шпренгельной арматурой, превращается во внецентренно сжатую и существенно изменяет свою первоначальную схему работы на изгиб.

Сильно поврежденную железобетонную многопустотную панель перекрытия невозможно надежно усилить с использованием преднапряженной шпренгельной арматуры; возможно разрушение поврежденной панели перекрытия в процессе ее усиления от дополнительных усилий сжатия и изгибающего момента, который возникает на опорных участках.

В строительном производстве при выборе варианта усиления отдают предпочтение решениям с четкой расчетной схемой, которая обеспечивает совместную работу усиливаемой конструкции с элементами усиления и позволяет достоверно определить дополнительно воспринимающую нагрузку.

Определенную по известному способу усиления площадь поперечного сечения дополнительно преднапряженной арматуры принимают завышенной, это ведет к необоснованному расходу стали.

В пробитые в нижней полке панели спаренные отверстия (дыры) над смежными пустотами и внутренним ребром панели невозможно ввести арматурное изделие усиления в виде сварного каркаса для восприятия поперечной силы на опорных участках.

Преднапряжение в шпренгельной арматуре производят после затвердения бетона в заделке анкеров, то есть не ранее 7 суток после укладки бетона. Это увеличивает сроки выполнения работ по усилению панели перекрытия.

Следовательно, восстановление основных эксплуатационных характеристик поврежденной железобетонной многопустотных панели известным способом усиления нерационально и ненадежно.

Сущность изобретения заключается в следующем:

Задача, на решение которой направлено заявленное изобретение, состоит в рациональном способе изготовления конструкции усиления, в более экономичном восстановлении ее основных эксплуатационных характеристик, в сокращении объема восстановительных работ, в снижении расхода металла на дополнительную арматуру усиления.

Технический результат - качественное восстановление основных эксплуатационных характеристик усиливаемой железобетонной многопустотной панели перекрытия: прочности, жесткости, трещиностойкости и огнестойкости.

В результате использования изобретения:

значительно повышают прочность и жесткость панели перекрытия; увеличивают фактический предел огнестойкости панели перекрытия по признаку потери несущей способности в условиях пожара; повышают безопасности состояния поврежденной панели перекрытия в процессе проведения восстановительных работ; создают надежную связь усиляемой панели перекрытия и сочленяющихся элементов устройства усиления; исключают пробивку сквозных дыр и отверстий на приопорных участках панели перекрытия для установки по верху панелей опорных элементов усиления; плавно разгружают сильно поврежденную панель перекрытия; регулируют величины разгружения усиляемой панели перекрытия; процесс изготовления устройства усиления прост в проектировании и конструктировании, экономичен в его выполнении при незначительном стеснении рабочих габаритов по высоте; сохраняют первоначальную расчетную схему работы панели перекрытия, наиболее близко отвечающей действительной ее работе на изгиб; повышают жесткость панели перекрытия вследствие предупреждения раскрытия силовых трещин в растянутой зоне поперечного сечения; уменьшают фактический прогиб панели перекрытия в пролете при введении в работу натягиваемой стержневой арматуры усиления; повышают трещиностойкость бетона растянутой зоны сечения предварительно напряженной панели перекрытия; усиливают железобетонную многопустотную панель перекрытия без изменения первоначальных габаритов по высоте; используют при усилении панели перекрытия не только гибкую преднапряженную проволочную арматуру малого диаметра, но и напрягаемую стержневую арматуру больших диаметров, наиболее технологичных в производстве усиления; экономят сталь по массе и по сечению, используя натягиваемую стержневую арматуру более высокой прочности; компактно размещают натягиваемую стержневую арматуру усиления; снижают трудоемкость за счет сокращения ручного труда в процессе усиления панели перекрытия.

Указанный технический результат при использовании изобретения достигается тем, что в известном способе усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, в котором дополнительно устанавливают натягиваемые стержни арматуры, оборудуя их арматурными изделиями и укладывая их в каналы железобетонной многопустотной панели перекрытия, особенностью является то, что каждый дополнительно устанавливаемый натягиваемый стержень арматуры выполняют из арматурных изделий, которые включают отдельные отрезки арматуры, спаренные стяжной муфтой, постоянные концевые анкеры и анкерные распределительные пластины; при этом отрезки натягиваемого стержня арматуры устанавливают в пустотные каналы панели перекрытия через горизонтальные отверстия, прорезываемые в средней части нижней полки панели вдоль оси симметрии пустотных каналов, и соединяют стяжной муфтой; постоянные концевые анкеры натягиваемого стержня арматуры устанавливают в приопорной части панели и оборудуют анкерными распределительными пластинами, которые помещают в вертикальные узкие щели, прорезанные в верхней полке и внутренних ребрах панели перекрытия.

Натягиваемый стержень арматуры выполняют составным в виде отдельных спаренных отрезков натягиваемой стержневой арматуры, один конец каждого отрезка арматуры оборудуют постоянным концевым анкером с анкерной распределительной пластиной, другой конец отрезка оборудуют стопорной обоймой и стяжной муфтой с нарезаемой левой и правой крепежной резьбой.

Постоянный концевой анкер выполняют в виде двух коротышей - накладок диаметром d_к≈d, мм, длиной l_к=m·d+5 мм (где m=5÷8), прикрепляемых сваркой сверху натягиваемого стержня арматуры диаметром d=(12÷26) мм.

Стопорную обойму выполняют в виде стальной привариваемой обоймы высотой H=1,15÷d, мм, или в виде опресооываемой обоймы диаметром D_o=2÷d, мм.

Плоскости опирания арматурных изделий постоянного концевого анкера на торец анкерной распределительной пластины располагают строго перпендикулярно оси натягиваемого стержня арматуры, обеспечивая их плотное прилегание к анкерной распределительной пластине.

Анкерную распределительную пластину выполняют из толстолистовой стали толщиной t=(6÷20) мм с устройством вилки (зева) шириной b=d+z₁, мм, в нижней грани пластины для захвата одного или нескольких натягиваемых стержней арматуры диаметром d=(12÷26) мм, высоту вилки принимают по условию (1):

где Н - высота анкерной распределительной пластины, мм;

h_o - полезная высота усиливаемого сечения панели, мм;

d - диаметр натягиваемого стержня арматуры, мм; z₁ - зазор (1÷2) мм.

Ширину узкой щели α_щ, мм, вырезаемую в верхней полке и внутренних ребрах железобетонной многопустотной панели перекрытия для установки анкерной распределительной пластины, принимают по условию (2):

здесь t - толщина анкерной распределительной пластины, мм;

z₂ - величина зазора между стенками щели и анкерной распределительной пластиной: z₂=(2÷3)мм.

Длину узкой щели, b_щ, мм, вырезаемую в верхней полке и внутренних ребрах железобетонной многопустотной панели перекрытия для установки анкерной распределительной пластины, заанкеривющий один натягиваемый стержень арматуры, принимают по условию (3):

здесь D - диаметр или ширина пустотного канала, панели, мм;

δ - толщина внутреннего ребра многопустотной панели, мм.

Высоту узкой щели h_щ, мм, вырезаемую в верхней полке и внутренних ребрах железобетонной многопустотной панели перекрытия для установки анкерной распределительной пластины, принимают по условию (4):

здесь h_о,доп - рабочая высота сечения панели в месте установки натягиваемого стержня арматуры, мм;

h - высота прорези анкерной распределительной пластины, мм;

z₂=(2÷3) мм - зазор.

Длину каждого отрезка l₂, мм, натягиваемого стержня арматуры принимают по условию (5):

где l₁, l₂ - соответственно длина ненатягиваемого и натягиваемого отрезков составного стержня арматуры, мм;

l - длина арматурного изделия в сборке, мм;

z₀ - зазор между торцами отрезков составного натягиваемого стержня арматуры (z₀=20÷30 мм).

Длину щели L_щели, мм, прорезаемую в средней части нижней полки панели перекрытия для ввода в пустотный канал панели пары отрезков натягиваемого стержня арматуры, оборудованных постоянными концевыми анкерами и стяжной муфтой, принимают из условия (6):

где L_щели; L_щ,п - соответственно длина щели по проекту усиления и

принятая приближенно (L_щ,п≈0,15·l_п,к); здесь l_п.к - длина пустотного канала панели перекрытия, мм;

δ_пл - толщина нижней полки панели перекрытия, мм;

D_o - диаметр (высота) пустотного канала панели перекрытия, мм;

d - диаметр натягиваемого стержня арматуры, мм.

Напряжение натягиваемого стержня арматуры производят плавным вращением стяжной муфты, контролируя величину нагружения арматуры.

После введения в работу натягиваемого стержня арматуры производят стопорение стяжной муфты относительно натягиваемого стержня арматуры.

Заделку отверстий в нижней полке железобетонной многопустотной панели перекрытия производят легким бетоном, обеспечивая требуемую толщину защитного слоя бетона для арматурного изделия усиления.

Арматурные элементы усиления панели перекрытия изготавливают и устанавливают по месту при положительной и отрицательной температурах воздуха.

Стопорение крепежных гаек анкеров и стяжных муфт относительно натягиваемого стержня арматуры производят контргайками, упругими шайбами, сваркой или пластическим деформированием, например кернением.

Причинно-следственная связь между совокупностью признаков и техническим результатом работы заключена в следующем.

Использование предлагаемого устройства для усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания обеспечивает улучшение качества усиления, снижение материальных затрат и рациональное восстановление эксплуатационных характеристик поврежденной панели перекрытия.

Улучшение качества усиления поврежденной панели достигается за счет:

- увеличения рабочей высоты поперечного сечения в пролете железобетонной панели из-за приближения продольной натягиваемой стержневой арматуры к низу нижней полки панели;

- замены деструктивного (термоповрежденного) слоя тяжелого бетона нижней полки панели на легкий бетон;

- обеспечения нормативной огнестойкости усиленной панели перекрытия путем нанесения защитного слоя из легкого бетона не менее требуемой величины.

Снижение материальных затрат при усилении железобетонной многопустотной панели перекрытия здания достигается за счет:

- использования сильно поврежденной панели перекрытия к повторной эксплуатации после ее усиления предложенным устройством;

- снижения массы усиливаемой панели перекрытия вследствие заделки отверстий легким конструктивным бетоном;

- снижения трудоемкости установки дополнительной арматуры усиления вследствие прорезания бетона только части (15-20%) длины пустотного канала панели перекрытия;

- сокращения сроков восстановления поврежденной панели и снижения убытков по конструктивной части здания вследствие возможности ремонта даже аварийной панели вместо ее демонтажа;

- снижения расхода металла на дополнительные натягиваемые стержни арматуры вследствие армирования ими по длине канала панели перекрытия с учетом величины изгибающего момента.

Рациональное усиление железобетонной многопустотной панели перекрытия при использовании предложенного способа усиления достигается путем:

- сохранения первоначальной расчетной схемы работы панели перекрытия, отвечающей действительной ее работе на изгиб;

- повышения жесткости панели перекрытия вследствие отсутствия силовых трещин в растянутой зоне поперечного сечения;

- уменьшения фактических прогибов панели перекрытия в пролете при введении в работу натягиваемых стержней арматуры;

- повышения трещиностойкости бетона растянутой зоны сечения предварительно напряженной панели перекрытия;

- усиления панели перекрытия без изменения первоначальных габаритов по высоте;

- возможности использования при усилении панели перекрытия не только гибкой преднапряженной проволочной арматуры малого диаметра, но и напрягаемой стержневой арматуры больших диаметров, более технологичных в производстве усиления;

- экономии стали по массе и по сечению при использовании напрягаемой стержневой арматуры более высокой прочности;

- компактности размещения натягиваемых стержней арматуры;

- снижения трудоемкости за счет сокращения ручного труда в процессе усиления панели перекрытия.

- усиления поврежденного сечения панели перекрытия в прежних габаритах без существенного изменения его первоначальной высоты, предотвращая образование толстых наращиваний бетона;

- обеспечения требуемой безопасности панели перекрытия в процессе усиления и при допуске ее к повторной эксплуатации вследствие сокращения объемов вырубания бетона сжатой зоны;

- улучшения качества усиления и снижения материальных затрат на ремонт поврежденной панели перекрытия.

На фиг.1, 2 и 3 изображена схема армирования железобетонной многопустотной панели перекрытия (план, продольный и поперечный разрезы):

1 - натягиваемый стержень арматуры;

2 - анкерная распределительная пластина;

3 - анкерная обойма;

4 - стопорная обойма;

5 - стяжная муфта;

6 - щель в нижней полке панели перекрытия;

7 - существующая арматура панели перекрытия;

8 - железобетонная многопустотная панель перекрытия;

9 - ребро панели перекрытия.

На фиг.4 изображено арматурное изделие в виде составного натягиваемого стержня арматуры с постоянными (специальными) концевыми анкерами в виде анкерных и стопорных обойм, анкерных распределительных пластин и стяжной муфтой с двухсторонней (левой и правой) крепежной резьбой (цифровые обозначения элементов арматурного изделия с 1 по 6 приведены на фиг.1-3):

10 - щель в верхней полке и ребрах панели перекрытия;

11 - обжатие или сварка обоймы;

l₁, l₂ - длина левого и правого элемента составного натягиваемого стержня арматуры, мм;

l_a - расстояние между постоянными концевыми анкерами, мм;

l - длина арматурного изделия в сборке, мм;

z_o - зазор между отрезками натягиваемого стержня арматуры, мм.

На фиг.5-6 изображены виды стяжек составных натягиваемых стержней арматуры: стяжная муфта из отрезка стальной трубы под трубный ключ (фиг.5); стяжная муфта с шестигранным корпусом 12 под динамометрический ключ, с контргайкой 13 (фиг.6) (обозначения элементов с 1 по 11 приведены выше, см.описание фиг.1-4):

12 - стяжная муфта с шестигранным корпусом;

13 - контргайка.

На фиг.7 изображена анкерная распределительная пластина из толстолистовой стали для двух натягиваемых стержней арматуры:

1 - натягиваемый стержень арматуры;

2 - анкерная распределительная пластина.

Сведения, подтверждающие возможность применения изобретения с получением указанного выше технического результата.

По предложенному способу выполнен проект усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия общественного здания, поврежденного огнем. Железобетонная многопустотная панель перекрытия изготовлена по чертежам серии ИЖ 567-03, марка ПБ 72.12-8; размеры панели в плане 7,2×1,2 м, высота сечения 220 мм. Панель перекрытия стендового безопалубочного формования, бетон класса В30, рабочая арматура - высокопрочная проволока класса Вр 1200 (Вр-II) диаметром 5 мм, овальные пустотные каналы (8 отверстий) высотой 140 мм, шириной 54 мм; толщина внутренних ребер панели δ=41 мм; осевое расстояние для нижнего ряда рабочих стержней 20 мм.

По проекту усиления изготовлены арматурные изделия в виде горизонтальных стяжек с использованием натягиваемых стержней арматуры, которые составлены из спаренных отрезков горячекатаной арматуры класса А 600 (A-IV) диаметром 20 мм, на натягиваемые стержни арматуры 1 установлены анкерные 3 и стопорные обоймы 4 высотой Н=14 мм, наружный диаметр 40 мм; в месте стыковки отрезков арматуры между собою установлены стяжные муфты с шестигранным корпусом 12 длиной 90 мм, диаметром 27 мм, длина нарезки резьбы с обеих концов стяжных муфт 36 мм; постоянные (специальные) концевые анкера оборудованы быстроустанавливаемыми анкерными распределительными пластинами 2 из толсто-листовой стали на два натягиваемых стержня арматуры каждая (г.Самара, Торговый центр ЗАО «Аверс», 2008 г.).

Источники информации

1. Ильин Н.А. Пат. RU 2119023, МПК6 Е04С 5/08. Арматурное изделие / Ильин Н.А.; заявка №96115626/03 от 26.07.96; опубл. 20.09.98, Бюл. №26.

2. Ильин Н.А. Патент на полезную модель №64245 RU, МПК E04G 21/2; Е04С 5/00. Устройство для усиления панели перекрытия/ Н.А.Ильин, С.В.Эсмонт, А.П.Шепелев, заявка: 2006139195/22 от 07.11.2006; опубл. 27.06.2006, Бюл. №18.

3. Кочетов И.А. Пат. RU 1823909, МПК E04G 23/02. Способ усиления многопустотных плит перекрытия/ И.А.Кочетов, Б.Ю.Барыкин, заявка: 4908995/33 от 08.02.91; опубл. 23.06.93, Бюл.№23.

4. Лазовский, Д.Н. Пат. RU 2020234, МПК5 E04G 23/02. Способ усиления железобетонных многопустотных панелей перекрытий / Д.Н.Лазовский, С.Д.Масленников, А.В.Авдошка и др., заявл. 22.04.1991, опубл. 30.09.1994, Бюл. №27.

1. Способ усиления железобетонной многопустотной панели перекрытия здания, в котором дополнительно устанавливают натягиваемые стержни арматуры, оборудуя их арматурными изделиями и укладывая их в каналы железобетонной многопустотной панели, отличающийся тем, что каждый дополнительно устанавливаемый натягиваемый стержень арматуры выполняют из арматурных изделий, которые включают отдельные отрезки арматуры, спаренные стяжной муфтой, постоянные концевые анкеры и анкерные распределительные пластины; при этом отрезки натягиваемого стержня арматуры устанавливают в пустотные каналы панели перекрытия через горизонтальные отверстия, прорезываемые в средней части нижней полки панели вдоль оси симметрии пустотных каналов и соединяют стяжной муфтой; постоянные концевые анкеры натягиваемого стержня арматуры устанавливают в приопорной части панели и оборудуют анкерными распределительными пластинами, которые помещают в вертикальные узкие щели, прорезанные в верхней полке и внутренних ребрах панели перекрытия.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что натягиваемый стержень арматуры выполняют составным в виде отдельных спаренных отрезков натягиваемой стержневой арматуры, один конец каждого отрезка арматуры оборудуют постоянным концевым анкером с анкерной распределительной пластиной, другой конец отрезка оборудуют стопорной обоймой и стяжной муфтой с нарезаемой левой и правой крепежной резьбой.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что постоянный концевой анкер выполняют в виде двух коротышей - накладок диаметром d_к≈d, мм, длиной l_k=m·d+5 мм (где m=5÷8), прикреплеямых сваркой сверху натягиваемого стержня арматуры диаметром d=(12÷26) мм.

4. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что стопорную обойму выполняют в виде стальной привариваемой обоймы высотой H=1,15·d, мм, или в виде опресовываемой обоймы диаметром D_o=2·d, мм.

5. Способ по п.1, отличающийся тем, что плоскости опирания арматурных изделий постоянного концевого анкера на торец анкерной распределительной пластины располагают строго перпендикулярно оси натягиваемого стержня арматуры, обеспечивая их плотное прилегание к анкерной распределительной пластине.

6. Способ по п.1, отличающийся тем, что анкерную распределительную пластину выполняют из толстолистовой стали толщиной t=(6÷20) мм с устройством вилки (зева) шириной b=d+z₁, мм, в нижней грани пластины для захвата одного или нескольких натягиваемых стержней арматуры диаметром d=(12÷26) мм, высоту вилки принимают по условию (I):h=Н-(h_o+0,5·d+z₁),где Н - высота анкерной распределительной пластины, мм;h_o - полезная высота усиливаемого сечения железобетонной панели, мм;d - диаметр натягиваемого стержня арматуры;z₁ - зазор (1÷2) мм.

7. Способ по п.1, отличающийся тем, что ширину узкой щели α_щ, мм, вырезаемую в верхней полке и внутренних ребрах железобетонной многопустотной панели перекрытия для установки анкерной распределительной пластины, принимают по условию (2);α_щ=t+z₂, мм,здесь t - толщина анкерной распределительной пластины, мм;z₂ - величина зазора между стенками щели и анкерной распределительной пластиной: z₂=(2÷3) мм.

8. Способ по п.1, отличающийся тем, что длину узкой щели b_щ, мм, вырезаемую в верхней полке и внутренних ребрах железобетонной многопустотной панели перекрытия для установки анкерной распределительной пластины, заанкеривающей один натягиваемый стержень арматуры, принимают по условию (3):b_щ=D+δ, мм,здесь D - диаметр или ширина пустотного канала панели, мм;δ - толщина внутреннего ребра многопустотной панели, мм.

9. Способ по п.1, отличающийся тем, что высоту узкой щели h_щ, мм, вырезаемую в верхней полке и внутренних ребрах железобетонной многопустотной панели перекрытия для установки анкерной распределительной пластины, принимают по условию (4):h_щ=h_о.доп+h+z₂, мм,здесь h_о.доп - рабочая высота сечения панели в месте установки натягиваемого стержня арматуры, мм;h - высота прорези анкерной распределительной пластины, мм;z₂=(2÷3) мм - зазор.

10. Способ по п.1, отличающийся тем, что длину каждого отрезка l₂, мм, натягиваемого стержня арматуры принимают по условию (5):l₂=0,5·[l-(2l₁+z₀)], мм,где l₁, l₂ - соответственно длина ненатягиваемого и натягиваемого отрезков составного стержня арматуры, мм;l - длина арматурного изделия в сборке, мм;z₀ - зазор между торцами отрезков составного натягиваемого стержня арматуры (z₀=20÷30 мм).

11. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что длину щели L_щели, мм, прорезаемую в средней части нижней полки панели перекрытия для ввода в пустотный канал панели пары отрезков натягиваемого стержня арматуры, оборудованных постоянными концевыми анкерами и стяжной муфтой, принимают из условия (6):L_щели=0,5·(L_п.к-L_щ.п)·δ_пл/(D_o-3·d), мм,где L_щели, L_щ.п - соответственно длина щели по проекту усиления и принятая приближенно (L_щ.п=0,15·l_п.к); здесь l_п.к - длина пустотного канала панели перекрытия, мм;δ_пл - толщина нижней полки панели перекрытия, мм;D_o - диаметр (высота) пустотного канала панели перекрытия, мм;d - диаметр натягиваемого стержня арматуры, мм.

12. Способ по п.1, отличающийся тем, что напряжение натягиваемого стержня арматуры производят плавным вращением стяжной муфты, контролируя величину нагружения арматуры усиления.

13. Способ по п.1, отличающийся тем, что после введения в работу натягиваемого стержня арматуры производят стопорение стяжной муфты относительно натягиваемого стержня арматуры.

14. Способ по п.1, отличающийся тем, что заделку отверстий в нижней полке железобетонной многопустотной панели перекрытия производят легким бетоном, обеспечивая требуемую толщину защитного слоя бетона для арматурного изделия усиления.

15. Способ по п.1, отличающийся тем, что арматурные элементы усиления панели перекрытия изготавливают и устанавливают по месту при положительной и отрицательной температурах воздуха.

16. Способ по пп.1 и 13, отличающийся тем, что стопорение крепежных гаек анкеров и стяжных муфт относительно натягиваемого стержня арматуры производят контргайками, упругими шайбами, сваркой или пластическим деформированием, например кернением.