Способ изготовления деталей из партий заготовок из алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей ротационным выдавливанием одно или несколько переходной обработкой листовой заготовки

Способ изготовления деталей из партий заготовок из алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей ротационным выдавливанием одно или несколько переходной обработкой листовой заготовки

Реферат

Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к способу осуществления процесса ротационного выдавливания при изготовлении деталей, в том числе оболочек жидкостного ракетного двигателя.

Известен способ изготовления деталей конической или оживальной формы ротационным выдавливанием, включающий деформирование вращающейся заготовки раскатными роликами, которым сообщают движение с соблюдением необходимого регулирования степенью утонения в соответствии с имеющимися графическими зависимостями, изменяя величину зазора между поверхностью оправки и роликами. Чем выше степень утонения при ротационном выдавливании, тем выше механические свойства обработанного металла (М.А.Гредитор «Давильные работы и ротационное выдавливание». - М.: Машиностроение, 1971 г., с.67).

Недостатком данного способа является отсутствие возможности изготавливать детали с определенными конструкцией механическими свойствами без создания трудоемких графических зависимостей на основе экспериментальных данных. Метод последовательных попыток, применяемый при построении графиков, позволяет делать только ориентировочные выводы.

Наиболее близким аналогом предлагаемого изобретения является способ изготовления деталей с повышенными механическими свойствами ротационным выдавливанием путем одно или несколько переходной обработкой листовой заготовки, включающий ее установку на вращающейся оправке при продольном перемещении давильного инструмента, установленного с зазором между оправкой и роликом. Для получения заданных повышенных механических свойств металла в детали перед ротационным выдавливанием рассчитывают степень утонения для каждой последующей детали с корректировкой коэффициентом, определяемым опытным путем и зависящим от условий проведения процесса по предложенной в патенте зависимости (патент №2380184, МПК B21D 22/16, 27.01.2010).

Недостатком данного способа является отсутствие возможности изготавливать детали с определенными конструкцией механическими свойствами в поясах профиля.

Технической задачей предлагаемого способа является обеспечение возможности изготовления деталей конической или оживальной формы, в том числе оболочек ЖРД, с активным регулированием механических свойств металла в i-й точке профиля детали при минимальном весе деталей и увеличении их прочности.

Данная задача решается с помощью способа изготовления деталей из партии заготовок из алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей ротационным выдавливанием одно или несколько переходной обработкой листовой заготовки, установленной на вращающейся оправке, при продольном перемещении давильного инструмента, установленного с зазорами между оправкой и роликом, обеспечивающего расчетную степень утонения для каждой последующей детали в i-й точке профиля детали. Расчет степени утонения выполняется по предлагаемой зависимости:

ε_{in детали}=ε₁×К_n×Δσ_{in детали}/Δσ₁, где

ε_{in детали} - степень утонения в i-й точке профиля для n-й детали;

ε₁ - степень утонения при ротационном выдавливании l-й детали;

K_n - коэффициент, учитывающий изменение условий ротационного выдавливания на каждой последующей детали в отличие от l-й детали из партии, K_n=1 - при постоянстве условий проведения процесса;

Δσ_{in детали} - требуемое повышение механических свойств по пределу прочности в i-й точке профиля n-й детали, равное

Δσ_{in детали}=Δσ_{in детали}-σ_{n заготовки}, где σ_{in детали} и σ_{n заготовки} - пределы прочности в i-й точке профиля n-й детали и n-й заготовки;

Δσ₁ - фактическое повышение механических свойств при ротационном выдавливании l-й детали, равное Δσ₁=σ_{1 детали}-σ_{1 заготовки}.

Данный способ изготовления учитывает выполнение требований по регулированию механических свойств металла деталей.

Способ осуществляют следующим образом.

Первую заготовку 1 из партии устанавливают на оправку 2, давильный инструмент 3 устанавливают с определенным зазором со стороны меньшего диаметра заготовки, включают вращение детали и движение вдоль образующей, деталь изготавливают с припуском L по длине.

На припускной части L определяют фактические значения механических свойств σ_{1 детали}, зная σ_{1 заготовки} и определяют фактическую степень утонения.

Затем для каждой последующей детали рассчитывают необходимую степень утонения в i-й точке профиля детали для получения необходимых механических свойств металла, используя вышеуказанную зависимость.

Расчетную степень утонения для каждой точки детали ротационного выдавливания корректируют коэффициентом K_n, определяемым опытным путем, зависящим от условий проведения процесса и нагрева детали при изготовлении.

Профиль детали и, соответственно, полуфабриката разбивают на количество частей, чем выше требуемая точность получения результатов ротационного выдавливания, тем большее количество частей.

Процесс изготовления осуществляют в следующем порядке.

В процесс ротационной вытяжки вводят операцию контроля толщины стенки i-й точки профиля (поз.4), выходящей из под давильного инструмента.

В процесс ротационной вытяжки вводят операцию перерасчета зазора между давильным инструментом и оправкой в (i+1) точке профиля (поз.5) с определением корректировки существующего зазора на основании данных замера толщины в i-й точке профиля, на основании фактических толщин полуфабриката в i-й и (i+1) точках профиля и на основании требуемых значений механических свойств (σ_{B(i+1)n детали}) в данной части оболочки по следующей зависимости:

ε_n=ε₁×K_n×Δσ_n/Δσ₁ с определением значения корректировки зазора по зависимости: Δδ_{(i+1)n детали}=δ_{in детали}×((S_{(i+1)n детали}/S_{i факт. n детали})-1).

Затем проводят ротационную вытяжку оболочки, причем в необходимых, где требуется изменение механических свойств, местах профиля в процессе вытяжки проводят измерение полученной сразу за давильным инструментом толщины оболочки в i-й точке, на основании этой фактической величины делают перерасчет степени утонения и, соответственно, зазора по вышеуказанной зависимости для (i+1) точки с целью получения требуемых механических свойств. Коэффициент K_n определяют опытным путем. K_n остается неизменным =1, при изготовлении последующих от первой деталей при постоянстве условий проведения процесса. Это достигается увеличением интервала по времени между изготовлением каждой детали до остывания оснастки до первоначальной температуры.

В случае изменения условий проведения процесса коэффициент K_n для каждой следующей за первой деталью данной партии определяют путем анализа влияния на механические свойства нагрева детали при ротационном выдавливании методом испытания образцов, вырезанных из припускной части L детали.

Пример №1 осуществления способа.

Листовую плоскую заготовку из сплава алюминия марки Амг6 в форме диска диаметром 1000 мм, толщиной 25 мм устанавливают на оправку. Необходимо получить конусную деталь - оболочку ЖРД с толщиной стенки 18,0 мм с повышением предела прочности в точке профиля (i+1).

1. Изготавливают первую деталь со следующими результатами:

Предел прочности σ_{1 заготовки}=33,0 кгс/мм² в рассчитываемом месте оболочки со степенью деформации в данном месте

ε₁=(S₀-S₁)/S₀=(24,8-17,9)/24,8=0,278, где

S₀=24,8 мм - толщина исходной заготовки;

S₁=17,9 мм - толщина 1-й детали;

Полученный в 1-й детали предел прочности σ_{B 1 детали} =41,6 кгс/ мм².

2. Изготавливают вторую деталь из заготовки с σ_{B 2 исх} =33,4 кгс/мм² - предел прочности во 2-й исходной заготовке.

Необходимо получить в детали в (i+1) точке профиля σ_{B 2 детали} =42,3 кгс/мм².

В процессе ротационного выдавливания 2-й детали определяют полученную фактическую толщину детали в i-й точке путем ее замера, размер вводят в компьютер и определяют значение корректировки зазора в (i+1) точке

Δδ_(i+1) по зависимости:

Δδ_{(i+1)2 детали}= Δδ_{i 2 детали}×((S_{(i+1) 2детали}/S_{i факт.2детали})-1)

при этом степень утонения определяют из вышепредложенной зависимости

ε_{in детали}=ε₁×К_n×Δδ_{in детали}/Δδ₁ или

ε₂=ε₁×K₂×(42,3-33,4)/(41,6-33)=0,278×K₂×1,0348=0,288×K₂,

при K₂=1, ε₂=0,288=(S_{(i+1) заготовки}-S_{(i+1)детали}/S_{(i+1) заготовки)},

откуда S_{(i+1) детали}=0,712×S_{(i+1) заготовки} =17,66 мм и определяем значение корректировки зазора в (i+1) точке:

Δδ_{(i+1) 2 детали}=δ_{i 2 детали}×(S_{(i+1) 2 детали}/S_{i факт.2 детали}-1)=16,5×(17,66/17,5)-1)=0,15 мм, где

δ_{i 2 детали} =16,5 мм - зазор в i-й точке 2-й детали;

S_{i факт.2 детали}=17,5 мм - толщина детали фактическая в i-й точке 2-й детали. В случае изменения условий проведения процесса коэффициент K_n для каждой следующей за первой деталью данной партии определяют путем анализа влияния на механические свойства нагрева детали при ротационном выдавливании методом испытания образцов:

K_n=1+0,03(n-1), где n - номер детали в партии (для этого оборудования).

Пример №2 осуществления способа.

Листовую заготовку из стали 12Х18Н10Т в форме чаши устанавливают на оправку. Получают оболочку ЖРД с оживальным профилем с толщиной стенки 3,6 мм с повышением предела прочности до 68 кгс/мм² в поясе профиля 5-й точки.

1. Изготавливают первую деталь со следующими результатами:

Предел прочности σ_{1 заготовки}=62,2 кгс/мм²,

S₀=7,1 мм - толщина исходной заготовки;

S₁=3,6 мм - толщина 1-й детали;

ε₁=(S₀-S₁)/S₀=-(7,1-3,6)/7,1=0,493;

Полученный предел прочности в 1-й детали σ_{в 1 детали}=65,0 кгс/ мм².

2. Изготавливают вторую деталь из заготовки с σ_{в 2 исх.}=62,8 кгс/мм² - предел прочности 2-й исходной заготовки.

Необходимо получить в детали σ_{в 2 детали т.5}=67,0 кгс/мм², σ_{в 2 детали т.6}=69,0 кгс/мм²

S_{0 т.4}=7,15 мм - исходная толщина заготовки в 4-й точке профиля;

S_{0 т.5}=7,3 мм - исходная толщина заготовки в 5-й точке,

при этом степень утонения для ротационного выдавливания 2-й детали в 5-й точке определяют по вышепредложенной зависимости:

ε _{2 детали т.5}=ε _{2 детали т.4}×K₂×Δσ _{2 детали}/Δσ₁ или

ε _{2 детали т.5}=ε _{2 детали т.4}×K₂×(67-62,2)/(68,0-62,8)=0,0493×K₂×0,538=0,0265×K₂, при K₂=1 и при ε _{2 детали т.4}=(7,15-S _{2детали т.4})/7,15, где S_{2 детали т.4} замерена в процессе раскатки и равна =3,64 мм и ε _{2детали т.4}= 0,48.

В случае изменения условий проведения процесса коэффициент К_n для каждой следующей за первой деталью данной партии определяют путем анализа влияния на механические свойства нагрева детали при ротационном выдавливании методом испытания образцов:

К_n=1+0,05(n-1), где n - номер детали в партии (для этого оборудования).

Определяют толщину в 5-й точке 2-й детали из формулы степени деформации:

ε_{2 детали т.5}=0,0265=(S_{2 заготовки}-S_{2детали})/S_{2 заготовки}=(7,3-S_{2 детали})/7,3 из чего S_{2 детали т.5}=7,1 мм и по зависимости:

Δδ_{2 детали т.5}=δ _{2 детали т.4}×(S_{2 детали т.5}/S_{2 детали факт. т.4}-1)определяют значение корректировки зазора в 5-й точке.

Таким образом, в результате указанного способа ротационного выдавливания получают детали, в том числе оболочки сопла ЖРД, с необходимыми в i-й точке профиля детали механическими свойствами. В конструкциях такого типа имеется рациональное распределение механических свойств, что обеспечивает в оболочках ЖРД расчетные механические свойства по стенке, дает возможность повысить прочностные характеристики и снизить вес.

Способ изготовления деталей из партии заготовок из алюминиевых сплавов и нержавеющих сталей ротационным выдавливанием одно или несколько переходной обработкой листовой заготовки, включающий ее установку на вращающейся оправке при продольном перемещении давильного инструмента в виде деформирующего ролика, установленного с зазором относительно оправки, отличающийся тем, что осуществляют регулирование механических свойств металла детали в процессе ротационного выдавливания с учетом степени утонения для каждой последующей детали в i-й точке, рассчитанной по зависимостиε_{in детали}=ε₁×K_nΔσ_{in детали}/Δσ₁ ε_{in детали} - степень утонения для i-й точки профиля в n-й детали;ε₁ - степень утонения при ротационном выдавливании l-й детали;K_n - коэффициент, учитывающий изменение условий ротационноговыдавливания на каждой последующей детали в отличие от l-й детали из партии, K_n=1;Δσ_{in детали} - требуемое повышение механических свойств по пределу прочности в i-й точке профиля n-й детали, равноеΔσ_{in детали}=σ_{in детали} - σ_{n заготовки}, где σ_{in детали} и σ_{n заготовки} - пределы прочности в i-й точке профиля n-й детали и n-й заготовки;Δσ₁ - фактическое повышение механических свойств при ротационном выдавливании l-й детали, равное Δσ₁=σ_{1 детали} - σ_{1 заготовки},при этом определяют фактическую толщину каждой последующей детали в i-й точке и корректируют зазор между роликом и оправкой в (i+1)-й точке детали.