Противолазерный защитный светофильтр

Противолазерный защитный светофильтр

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к области офтальмологии и оптического приборостроения и может быть использовано при изготовлении противолазерных очков, прицелов, зрительных труб, визиров и других приборов визуального наблюдения в качестве средства индивидуальной защиты глаз от прямого, отраженного или рассеянного лазерного излучения.

Широкое внедрение лазерных технологий в многочисленные сферы современной производственной и научной деятельности (от медицины до тяжелого машиностроения и горнодобывающих отраслей) выдвигает весьма актуальную и достаточно сложную техническую задачу надежной защиты глаз обслуживающего персонала от вредного воздействия лазерного излучения в спектральном диапазоне прозрачности оптических сред глаза λ=380-1400 нм.

Так, операторы, обслуживающие лазерные технологические установки, должны быть снабжены средствами индивидуальной защиты (очками), надежно защищающими глаз не только от прямого (фронтального) облучения, но и от наклонных (боковых) лучей в диапазоне углов падения θ=±(0-30°) (ГОСТ Р 12.4.254 - 2010), зеркально отраженных обрабатываемой поверхностью и/или рассеянных на неровностях оборудования рабочей зоны.

Надежная защита от наклонных пучков излучения требуется и персоналу, не занятому непосредственным выполнением лазерных технологических операций, но находящемуся в помещениях, где такие операции выполняются. В этом случае опасность представляет излучение, достигающее глаз под большими углами падения θ вследствие рассеяния поверхностями помещений и находящимся в них оборудованием.

Защита от наклонных потоков лазерного излучения требуется не только для невооруженного глаза, но и для вооруженного телескопическими приборами визуального наблюдения (зрительные трубы, бинокли, прицелы) с расширенным полем зрения. В этом случае к противолазерным защитным светофильтрам предъявляется дополнительное и безусловное требование отсутствия заметного искажения волнового фронта излучения, поступающего в прибор от наблюдаемого объекта. Выполнение этого условия требует применения материалов высоких категорий по оптическим параметрам (однородность, бессвильность, пузырность) и высокого качества изготовления поверхностей [1]:

- отклонение от плоскостности N≤(1-5) интерференционных полос,

- местная ошибка ΔN≤(0,1-0,5) интерференционной полосы,

- допустимая клиновидность Δφ≤(30”-3').

Поэтому для защиты глаз, вооруженных наблюдательным прибором, недопустимо применение светофильтров из прозрачных пластмасс (поликарбонат, полиметилметакрилат и т.п.), которые в отличие от оптических стекол не удовлетворяют высоким требованиям к параметрам оптического качества материала и при обработке не могут обеспечить необходимые требования к значениям N, ΔN и Δφ.

В связи с высокой мощностью современных лазерных технологических систем (энергия импульсного излучения - до десятков джоулей, мощность непрерывного излучения - сотни ватт) противолазерные светофильтры, используемые в индивидуальных средствах защиты, должны соответствовать высоким степеням защиты L3-L8. Оптическая плотность светофильтров, обеспечивающая требуемые степени защиты, в соответствии с ГОСТ Р 12.4.254 - 2010 должна составлять на лазерных длинах волн D_λ=(3,0-8,0) Б (спектральные коэффициенты пропускания τ_λ=10^-3-10^-8), причем визуальный коэффициент пропускания светофильтров, гарантирующий достаточно высокую эффективность зрительной работы, должен быть не менее τ_v=20% (п.4.2.1 ГОСТ Р 12.4.254 - 2010). Кроме того, светофильтры, используемые в противолазерных защитных очках должны иметь возможно меньшие габариты и вес.

Перечисленным выше противоречивым требованиям частично удовлетворяют защитные светофильтры, изготовленные из цветных оптических стекол (ГОСТ 9411-91), имеющих на лазерных длинах волн достаточно высокое значение показателя поглощения k_λ. Угловая характеристика таких светофильтров, т.е. зависимость их оптической плотности D_λ от угла падения излучения θ - D_λ(θ) имеет слабо выраженный возрастающий характер. Это обусловлено увеличением при наклонном падении длины проходимого излучением оптического пути и возрастанием при увеличении θ френелевских потерь потока излучения на границе воздух - оптическая среда.

Так для защиты от лазерного излучения в ближней ИК-области спектра (λ_ик=780-1400 нм) возможно использование стекол сине-зеленой группы - СЗС-21, СЗС-22, СЗС-26, которые, однако, обеспечивают необходимые степени защиты L3-L8 только при толщинах t>5-6 мм. Для защиты от лазерного излучения в видимой области спектра (λ_в=380-780 нм) светофильтры из этих стекол должны иметь толщину, превышающую 10-12 мм, т.к. их оптическая плотность в спектральном диапазоне λ_в при приемлемой толщине t=6 мм не превышает значения D_λ≈2,0 Б, что совершенно недостаточно для высоких степеней защиты L3-L8.

Уменьшение толщины противолазерных светофильтров без ухудшения их защитных характеристик (степени защиты L) может быть достигнуто применением двухкомпонентных систем, состоящих из поглощающего светофильтра из цветного оптического стекла и отражающего многослойного диэлектрического покрытия, нанесенного на поглощающий светофильтр или на отдельную деталь - подложку. Длина волны максимума спектрального коэффициента отражения - λ_m диэлектрического покрытия выбирается равной длине волны лазерного излучения λ, для защиты от которого предназначен противолазерный светофильтр. Достигаемый в этом случае выигрыш в толщине (а следовательно, и в весе) светофильтра поясняется приведенным ниже расчетом.

Если оптическая плотность двухкомпонентного светофильтра, обеспечивающая необходимую степень защиты L, равна D_λ, и при этом оптическая плотность поглощающего компонента светофильтра - D_1λ, а оптическая плотность по пропусканию диэлектрического покрытия - D_2λ, то имеет место очевидное равенство D_λ=_1λ+D_2λ. Тогда оптическая плотность поглощающего компонента находится как D_1λ=D_λ-D_2λ.

Обозначим k_λ показатель поглощения материала поглощающего компонента, тогда его толщина, а следовательно, и толщина самого противолазерного светофильтра (толщина диэлектрического покрытия ничтожно мала) составит t₁=D_1λ/_Kλ=(D_λ-D_2λ)/k_λ.

Если же в качестве противолазерного защитного светофильтра используется однокомпонентная система, содержащая только поглощающий светофильтр из того же материала, что и в предыдущем случае, то для обеспечения необходимой оптической плотности D_λ толщина светофильтра должна быть равна t₂=D_λ/k_λ.

Следовательно, применение комбинированной двухкомпонентной системы, состоящей из поглощающего светофильтра и диэлектрического отражающего покрытия, уменьшает толщину противолазерного защитного светофильтра на величину

Δt=t₂-t₁=D_λ/k_λ-(D_λ-D_2λ)/k_λ=D_2λ/k_λ.

Современные диэлектрические отражающие покрытия обладают незначительным (менее 1%) поглощением излучения вне спектральной полосы отражения [2, 3]. Кроме того, благодаря небольшой ширине полосы отражения (10-50 нм) по сравнению с шириной спектрального диапазона видимого излучения 380-780 нм, диэлектрические покрытия, предназначенные для работы в видимой области, незначительно ослабляют интегральный световой поток, поступающий в глаз при визуальном наблюдении. Поэтому применение диэлектрического покрытия наряду с уменьшением толщины поглощающего компонента увеличивает визуальный коэффициент пропускания τ_v защитного светофильтра, что, в свою очередь, заметно повышает эффективность зрительной работы наблюдателя, снабженного средством индивидуальной защиты с таким светофильтром.

Однако положительный эффект применения отражающих диэлектрических покрытий сопровождается ухудшением угловой характеристики D_λ(θ) защитных светофильтров, так как оптическая плотность по пропусканию D_λ многослойных диэлектрических покрытий (а значит и степень защиты L) на длине волны λ_m существенно уменьшается при возрастании угла падения излучения θ [2]. Поэтому противолазерный светофильтр, состоящий из поглощающего компонента и диэлектрического покрытия и обеспечивающий надлежащую защиту глаз при нормальном падении излучения (θ=0°), оказывается непригодным в поле лазерного излучения, сформированного наклонными пучками (θ>0).

Таким образом, удовлетворение всех перечисленных требований, предъявляемых к противолазерным защитным светофильтрам, является достаточно сложной технической задачей, не нашедшей до настоящего времени адекватного решения.

Так, в частности, известен противолазерный однокомпонентный защитный светофильтр типа Т26, изготавливаемый фирмой LASERVISION из поглощающего стекла, не имеющего отражающего диэлектрического покрытия. Светофильтр Т26 применяется для производимых фирмой защитных очков моделей ЕСО-7, ALL STAR и PROTECTOR, различающихся между собой только типом оправы. Светофильтр предназначен для защиты глаз от лазерного излучения ближней ИК-области спектра в диапазоне длин волн λ=900-1400 нм, где он обеспечивает степени защиты L3-L8. Визуальный коэффициент пропускания светофильтра составляет τ_v≈35%.

Недостатком светофильтра Т26 является его большая толщина t=7 мм и обусловленный этим значительный вес. Поэтому для облегчения ношения очков с этим светофильтром в модели оправы ALL STAR предусмотрена возможность применения дополнительного головного крепления, снабженного эластичным ремнем.

Для защиты от лазерного излучения в расширенном спектральном диапазоне (видимая и ближняя ИК-область) фирма LASERVISION изготавливает противолазерный светофильтр марки S3102, из поглощающего стекла. Этот однокомпонентный светофильтр, не имеющий отражающего покрытия, обладает низким визуальным коэффициентом пропускания τ_v≈6%. Его толщина весьма значительна - t=11-12 мм, и поэтому в качестве аналога заявленного устройства светофильтр S3102 не рассматривается.

Известен также противолазерный двухкомпонентный защитный светофильтр типа Т37, изготавливаемый фирмой LASERVISION (ФРГ) из поглощающего стекла с нанесенным на него диэлектрическим покрытием. Светофильтр Т37 имеет толщину t=9 мм и предназначен для защиты от лазерного излучения с длиной волны λ=532 нм. Фирма-изготовитель применяет светофильтр Т37 в защитных очках моделей ALL STAR, ECO-7, PROTECTOR, отличающихся типом оправы. Отражающее диэлектрическое покрытие светофильтра Т37 имеет максимум спектрального коэффициента отражения на длине волны λ=532 нм, совпадающей с длиной волны лазерного излучения, для защиты от которого светофильтр предназначен. Светофильтр Т37 имеет визуальный коэффициент пропускания τ_v≈14% и обеспечивает на длине волны λ=532 нм степень защиты, равную L7.

По технической сущности светофильтр Е37 фирмы LASERVISION является прототипом предлагаемого изобретения.

К недостаткам светофильтра Т37 относятся:

- применение отражающего многослойного диэлектрического покрытия с длиной волны максимума спектрального коэффициента отражения, совпадающей с длиной волны лазерного излучения, для защиты от которого предназначен светофильтр. В результате этого при воздействии наклонных пучков излучения, падающих на светофильтр под углами θ>0°, оптическая плотность светофильтра (а значит и обеспечиваемая им степень защиты L) существенно уменьшаются по сравнению с требуемыми значениями, которые имеет светофильтр при θ=0°,

- большая толщина и вес светофильтра, затрудняющие его применение, так как для длительного ношения защитных очков со светофильтрами Т37 требуется применение специальной оправы с дополнительным головным креплением,

- низкое значение визуального коэффициента пропускания τ_v≈14%, что существенно снижает эффективность зрительной работы наблюдателя, использующего светофильтр в сумеречное время суток [4].

Целью изобретения является устранение существенного недостатка противолазерных светофильтров, содержащих многослойное отражающее диэлектрическое покрытие с максимумом спектрального коэффициента отражения, совпадающим с длиной волны излучения, для защиты от которого предназначен светофильтр. Недостаток таких светофильтров состоит в быстром и систематическом уменьшении их оптической плотности (а значит и степени защиты) при увеличении угла падения излучения.

Поставленная цель изобретения достигается тем, что в противолазерном защитном светофильтре для защиты глаз от лазерного излучения в спектральной области 380-1400 нм, включающем поглощающий излучение компонент и отражающее многослойное диэлектрическое покрытие, длина волны максимума спектрального коэффициента отражения покрытия смещена в длинноволновую область спектра относительно длины волны воздействующего лазерного излучения на величину, равную δ=0,2-0,3 от полуширины спектральной полосы отражения диэлектрического покрытия.

Сущность предлагаемого технического решения поясняет рис.1, в левой части которого (см. кривые I и II) приведены два варианта типичных спектральных характеристик R(λ) отражающих многослойных диэлектрических покрытий при нормальном (θ=0°) падении излучения.

Оба покрытия предназначены для защитных светофильтров от лазерного излучения с длиной волны λ=539 нм, имеют одинаковую полуширину спектральной полосы отражения Δλ/2=50 нм и различаются только длиной волны максимума спектрального коэффициента отражения λ_m. У первого покрытия (кривая I) значение λ_m1=545 нм смещено относительно длины волны лазерного излучения в длинноволновую область спектра на величину δ=9,3(Δλ/2)=15 нм. У второго покрытия (кривая II) λ_m2=530 нм совпадает с длиной волны лазерного излучения.

По оси ординат рис.1 отложены относительные значения спектральных коэффициентов отражения R_λ, причем максимальные значения R_λ обоих покрытий приняты за единицу. По оси абсцисс правой части рис.1, где строятся угловые характеристики R(θ) покрытий I и II, отложены значения углов падения излучения θ, а на оси абсцисс левой части в верхнем ряду значений приведены величины δλ, на которые смещается максимум коэффициента отражения покрытий при изменении угла падения θ.

При нормальном падении излучения (θ=0°) на поверхность диэлектрического покрытия 1 относительное значение его коэффициента отражения на длине волны λ=539 нм соответствует ординате точки 1 кривой R(λ). Координаты точки 1' функции R(θ) при нормальном падении определяются на рис.1 из условия:

- ордината точки 1' равна ординате точки 1,

- абсцисса точки 1' равна θ=0°.

Предположим, что угол падения излучения увеличился по сравнению с нормальным падением на δθ=5° и составил θ=5°. Тогда спектральная полоса R(λ) покрытия 1 и максимум его коэффициента отражения сместятся в коротковолновую область спектра [2] (на рис.1 влево) на величину δλ, и значение коэффициента отражения этого покрытия на λ=539 нм - R(λ=539) будет соответствовать ординате точки 2 кривой I. Точку 2' функции R(θ) найдем на пересечении ординаты точки 2 и абсциссы θ=5°.

Если угол падения излучения увеличится еще на δθ=5° и составит θ=10°, то кривая R(λ) покрытия 1, сместившись в коротковолновую область на величину δλ относительно предыдущего значения, займет положение, при котором R(λ=530) будет соответствовать точке 3 кривой I. Точку 3' угловой зависимости R(θ) находим на пересечении ординаты точки 3 и абсциссы θ=10°.

Аналогично определяются координаты остальных пар точек 4-4'; 5-5'; …; 9-9', и в диапазоне углов падения θ=0°-40° находится (см. кривую I' рис.1) функция угловой зависимости R(θ) диэлектрического покрытия, длина волны максимума спектрального коэффициента отражения которого λ_m1=545 нм смещена в длинноволновую область относительно длины волны воздействующего излучения λ=530 нм.

Если описанную процедуру применить к спектральной характеристике R(λ) покрытия II (точки 1а-6а), то получим угловую зависимость R(θ) (кривая II') диэлектрического покрытия, длина волны максимума спектрального коэффициента отражения которого λ_m2≈530 нм совпадает с длиной волны лазерного излучения.

Таким образом, описанное теоретическое рассмотрение убедительно показывает, что увеличение угла падения излучения θ на диэлектрическое покрытие типа 1 не приводит к быстрому и систематическому уменьшению его коэффициента отражения R_λ, как это имеет место [2] у покрытий типа II с длиной волны максимума коэффициента отражения, совпадающим с рабочей длиной волны λ защитного светофильтра.

Современные многослойные диэлектрические покрытия являются слабо поглощающими и практически не рассеивающими излучение средами [2, 3]. Поэтому между их спектральными коэффициентами отражения R_λ и пропускания τ_λ существует приближенное равенство: R_λ≈1-τ_λ. Тогда τ_λ=1-R_λ, а оптическая плотность покрытия D_λ, определяющая его степень защиты L, составит D_λ=-lg(1-R_λ). Следовательно, увеличение угла падения излучения, не вызывающее, как показано выше, уменьшения R_λ, не приводит и к аналогичному снижению оптической плотности D_λ диэлектрического покрытия, максимум спектрального коэффициента отражения которого сдвинут в длинноволновую область относительно рабочей длины волны (в рассмотренном случае относительно λ=530 нм).

Аналогичная взаимосвязь спектральных R(λ) и угловых R(θ) характеристик имеет место и у диэлектрических покрытий, предназначенных для защиты от лазерного излучения не только на длине волны λ=530 нм, но и на любой другой в диапазоне λ=380-1400 нм, если геометрия спектральных характеристик этих покрытий R(λ) подобна приведенной на рис.1. Возможность практического изготовления таких покрытий иллюстрирует рис.2, подробно рассматриваемый ниже.

Для экспериментальной проверки предложенного технического решения были изготовлены два многослойных диэлектрических покрытия типа (5ВН)⁸5В из чередующихся слоев сернистого цинка (ZnS-В) и фтористого иттрия (YF₃-Н), нанесенных на плоскопараллельную подложку из стекла К-8. На рис.2 приведена спектральная характеристика R(λ) покрытия, измеренная на прецизионном спектрофотометре Lambda-9 (производство фирмы Perkin Elmer, США). Из рисунка видно, что у этого покрытия длины волн максимумов λ_m коэффициентов отражения смещены в длинноволновую область относительно лазерных длин волн λ=530, 693 и 1060 нм на величину δ, равную соответственно 12, 10 и 18 нм. По отношению к полуширине Δλ/2 соответствующих полос отражения такое смещение составит:

для λ=530 нм-12 нм/40 нм=0,3 (Δλ/2),

для λ=693 нм-10 нм/52 нм=0,19 (Δλ/2),

для λ=1060 нм-18 нм/66 нм=0,27 (Δλ/2).

Второе покрытие было того же типа, что и на рис.2, но центры его полос отражения совпадали с лазерными длинами волн.

Угловые характеристики D_λ(θ) обоих покрытий были измерены экспериментально на фотометрической установке, содержащей гониометрический стол для изменения и точного измерения углов падения лазерного излучения в пределах θ=0-45°. Источниками излучения служили твердотельные лазеры, работающие на рубине (λ=693 нм) и стекле, активированном неодимом (λ=1060 нм). Для генерации излучения на длине волны λ=530 нм применялся удвоитель частоты излучения неодимового лазера на кристалле KDP.

Результаты экспериментальных исследований приведены на рис.3, где сплошные кривые - это зависимость D_λ(θ) диэлектрического покрытия, значения λ_m которого смещены в длинноволновую область относительно длины волны лазерного излучения λ (см. рис.2); пунктирные кривые - характеристики покрытия, у которого λ_m=λ.

Сравнение угловых характеристик, приведенных на рис.3, убедительно показывает, что диэлектрическое покрытие противолазерного защитного светофильтра, изготовленного в соответствии с заявленным техническим решением, обладает существенным преимуществом по сравнению с диэлектрическим покрытием устройства-прототипа, у которого длина волны максимума спектрального коэффициента отражения λ_m совпадает с длиной волны воздействующего лазерного излучения λ=530 нм. В первом случае (сплошные кривые на рис.3) не наблюдается существенного и систематического уменьшения значений D_λ при изменении углов падения θ от 0 до 30°. Во втором случае (пунктирные кривые) резкое и систематическое падение оптической плотности D_λ имеет явно выраженный характер.

Таким образом, предложенное техническое решение обладает существенным преимуществом перед устройством-прототипом, так как заявляемый противолазерный защитный светофильтр, снабженный описанным отражающим диэлектрическим покрытием, позволяет надежно защитить глаза наблюдателей не только от прямого (фронтального) облучения, но и от наклонных (боковых) лучей при углах падения θ=±(0-30°), т.е. в пределах углового поля зрения 2θ=60°.

При практической реализации заявленного устройства для изготовления его поглощающего компонента могут быть использованы следующие цветные оптические стекла отечественного производства (ГОСТ 9411-91) или их зарубежные аналоги:

- в спектральной области λ=380-580 нм стекла желтой или оранжевой групп марок ЖС-3, 4, 10-12, 16-18; ОС-5, 11-14, 23 и пурпурное стекло марки ПС-7;

- в спектральной области λ=580-640 нм стекла сине-зеленой группы марок СЗС-3, 8, 9, 20 и красные стекла марок КС-10, 11, 13;

- в спектральной области λ=640-1400 нм стекла сине-зеленой группы марок СЗС-3, 8, 9, 21, 22, 25, 26.

Были испытаны три опытных образца противолазерных защитных светофильтров, изготовленных в соответствии с предложенным техническим решением. Поглощающими компонентами в этих светофильтрах служили плоскопараллельные пластины-подложки из цветных стекол ОС-23 (λ=530 нм), СЗС-21 (λ=693 нм) и СЗС-26 (λ=1060 нм). В качестве диэлектрического покрытия использовалась многослойная система (5BH)⁸5B, электровакуумная технология нанесения которой обеспечивала точное воспроизведение спектральных характеристик рис.2 по спектральной ширине полос отражения и взаимному расположению параметров λ и λ_m.

Результаты испытаний опытных образцов приведены в таблице, в которой сравниваются параметры предложенного противолазерного защитного светофильтра и светофильтра-прототипа Т37 фирмы LASERVISION.

Таким образом, результаты испытаний опытных образцов светофильтров и экспериментальные результаты исследования диэлектрического покрытия, входящего в состав светофильтров, показывают, что по отношению к объекту-прототипу заявленное техническое решение «Противолазерный защитный светофильтр» имеет существенные преимущества и новизну, состоящие в следующем.

Таблица
Результаты испытаний опытных образцов «Противолазерного защитного светофильтра».
Параметры светофильтров	Прототип-светофильтр Т37	Заявленное устройство
Номер образца
1	2	3
Рабочая длина волны, λ, нм	532	530	693	1060
Оптическая плотность, Dλ, Бел	7,3	8,1	7,8	9,2
Степень защиты, L	L7	L8	L7-L8	L9
Визуальный коэффициент пропускания, τv, %	14	34	41	65
Толщина поглощающего компонента, t, мм	9,0	4,9	4,9	4,3
Марка стекла поглощающего компонента	-	ОС-23	СЗС-21	СЗС-26

1. У заявленного светофильтра отсутствует резкое и систематическое уменьшение оптической плотности D_λ при увеличении углов падения излучения в пределах θ=±(0-30°), т.е. предложенный светофильтр обеспечивает необходимую степень защиты в угловом поле зрения 2θ=60°. Отмеченное преимущество достигается благодаря применению диэлектрического покрытия, максимум спектрального коэффициента отражения которого λ_m смещен в длинноволновую область относительно длины волны воздействующего излучения λ на величину, составляющую (0,2-0,3) от полуширины спектральной полосы отражения.

2. Заявленный светофильтр имеет существенно меньшую (почти в 2 раза) толщину, а значит и вес, по сравнению со светофильтром-прототипом Т37. Благодаря этому применение заявленного светофильтра в противолазерных очках не потребует специализированной оправы с дополнительным головным креплением.

3. Заявленный светофильтр имеет существенно больший визуальный коэффициент пропускания (τ_v>30%), чем светофильтр-прототип Т37 (τ_v=14%). Благодаря - этому эффективность зрительной работы наблюдателя, использующего заявленный светофильтр в сумеречное время суток, будет практически такой же, как и в дневное время [4].

В качестве материала для изготовления заявленного «Противолазерного защитного светофильтра» предложены цветные стекла, высокие параметры оптических характеристик которых гарантированы ГОСТ 9411-91. Это, а также достаточная толщина светофильтров t>4 мм, позволяет изготавливать их в соответствии с требованиями минимально допустимого искажения волнового фронта излучения, проходящего через светофильтр при работе с приборами визуального наблюдения.

ЛИТЕРАТУРА

1. М.Д.Мальцев. Расчет допусков на оптические детали. М., «Машиностроение», 1974, 68 с.

2. Т.Н.Крылова. Интерференционные покрытия. Л., «Машиностроение», 1973, 224 с.

3. Л.Б.Кацнельсон, Ш.А.Фурман. ОМП, №12, 1973, с.19.

4. Н.П.Травникова. Эффективность визуального поиска. М., «Машиностроение», 1985, 128 с.

Противолазерный защитный светофильтр для защиты глаз от лазерного излучения в спектральной области 380-1400 нм, включающий поглощающий излучение компонент из цветного оптического стекла и отражающее многослойное диэлектрическое покрытие, отличающийся тем, что длина волны максимума спектрального коэффициента отражения покрытия смещена в длинноволновую область спектра относительно длины волны воздействующего излучения на величину, равную δ=0,2-0,3 от полуширины спектральной полосы отражения диэлектрического покрытия.