Способ определения извитости (уработки) нитей в ткани

Способ определения извитости (уработки) нитей в ткани

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к текстильной отрасли и может быть использовано для анализа структурных параметров как имеющихся, так и проектируемых образцов тканей.

Переплетение нитей в ткани придает волнистость или извитость основным и уточным нитям.

Известен способ определения извитости (уработки) нити в ткани [ГОСТ ISO 7211-3:1984. Текстиль. Ткани. Структура. Методы анализа. Ч. 3. Определение извитости нити в ткани. - Введ. 15.03.1984.; 8 с.; табл.1], заключающийся в последовательном выполнении следующих операций: формирование лабораторной пробы прямоугольных полосок ткани известной длины; изъятие (удаление) из них нитей; распрямление нитей вручную за счет применения растягивающего усилия по прямой линии без их вытягивания; измерение длины распрямленных нитей с точностью до 1 мм; накопление массива данных; нахождение средней арифметической длины распрямленных нитей; определение разницы между средней длиной выпрямленной нити и расстоянием между ее концами в ткани, выраженной в процентах от последнего.

Однако в нем недостаточна точность и достоверность определения извитости (уработки) нитей в ткани из-за неизбежной субъективной погрешности при принудительном распрямлении вынутых из ткани нитей для ликвидации их волнистости. Кроме того, установленная точность первичных данных (±1 мм) резко влияет на количественную оценку извитости (уработки) нитей в ткани.

За прототип принят способ анализа структуры ткани, в том числе извитости (уработки) нитей в ткани [Патент 2131605 РФ, МПК⁶ G01N 33/36. Бесконтактный способ анализа структуры ткани / Лустгартен Н.В., Сокова Г.Г., Сергеев А.С.; заявитель и патентообладатель Костромск. госуд. технол. университ. - №98108331/12; заявл. 29.04.1998; опубл. 10.06.1999, - 4 с.: 3 ил.], заключающийся в построении фронтального профиля нити по двум изображениям одного и того же участка ткани, полученным путем фотографирования со смещением аппарата по горизонтали на некоторую величину.

Недостатками прототипа является недостаточная точность и достоверность определения извитости (уработки) нитей ткани из-за неправильного построения профиля нитей в ткани, учета извитости (уработки) нитей только во фронтальной плоскости и невозможность определения извитости (уработки) нитей в однослойных тканях неполотняного переплетения.

Техническим результатом изобретения является повышение точности и достоверности определения извитости (уработки) нитей за счет исключения влияния субъективного фактора, более точного построения профиля нити в ткани, учета извитости (уработки) нитей как во фронтальной, так и в горизонтальной плоскостях, возможность определения извитости (уработки) нитей в однослойных тканях неполотняного переплетения.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе, заключающемся в построении фронтального профиля нити по ее изображению, полученному путем фотографирования, согласно изобретению перед фотографированием пробы ткани производят определение линейной плотности основной и уточной пряжи и числа нитей на 10 см ткани по основе и по утку, затем пробу ткани пропитывают клеящим составом, высушивают в расправленном состоянии при нормальных климатических условиях в течение одних суток, производят микросрезы пробы ткани вдоль нитей основы и утка, фотографируют срезы ткани с использованием микроскопа двадцати-двадцатипятикратного увеличения с вебкамерой, на полученных изображениях микросрезов измеряют высоту волны изгиба нити основы h_о, диаметры нитей основы и утка в ткани по горизонтальной d_ог, d_уг и вертикальной d_ов, d_ув осям, по которым определяют по известным формулам диаметры нитей основы d_оп, утка d_уп и средний диаметр d_ср.п нитей на паковках, коэффициент отношения диаметров K_d, коэффициенты смятия нитей основы и утка в ткани по горизонтальной η_ог и η_уг, и вертикальной η_ов и η_ув осям, находят средний расчетный диаметр нитей в ткани d_ср, определяют коэффициент высоты волны изгиба основы K_hо, порядок фазы строения ткани П_ф, коэффициент высоты волны изгиба утка K_hу и высоту волны изгиба утка h_у, находят геометрическую плотность по основе l_о и по утку l_у в максимально уплотненной ткани; строят переплетение нитей в ткани с раппортами по основе R_о и по утку R_у, при этом переплетение однослойной ткани рассматривают как матрицу A=(a_i,j), где i=1,…, R_о - номер основной нити, j=1,…, R_у - номер уточной нити в раппорте переплетения, элементы матрицы a _i,j=1 для основного и a _i,j=0 для уточного перекрытий, для каждой нити находят число пересечек по основе и по утку , для каждой нити основы находят максимальную плотность ткани по утку , коэффициент наполнения ткани волокнистым материалом по утку и фактическую геометрическую плотность ткани по утку:

для каждой нити утка определяют максимальную плотность ткани по основе

P_{о max j}, коэффициент наполнения ткани волокнистым материалом по основе и фактическую геометрическую плотность по основе:

определяют значения больших a ₁, a ₂ и малых b₁, b₂ полуосей расчетных эллипсов дуг обхвата основой нижнего и верхнего утков в пересечке:

a₁=a₂=0,5·d_уг+0,5·d_oв; b₁=b₂=0,5·d_ув+0,5·d_ов,

для каждой основной нити раппорта формируют вектор p коэффициентов полинома четвертой степени:

(b-a)²·z⁴+2·(b-a)·c·z³+(d²+2·a·(b-a)+c²)·z²+2·a·c·z-d²+a²=0,

где a, b, c, d - вспомогательные коэффициенты:

a=a₁+a₂; b=(b₁+b₂); c=h_о-b₁-b₂ и

по которому с помощью стандартной функции pp=roots(p) в системе Matlab рассчитывают косинус угла, затем угол наклона прямолинейного участка основы в пересечке к горизонтали β:

β_i=arccos(cosβ_i),

с помощью стандартной функции trapz(y, t) в системе Matlab для каждой основной нити раппорта рассчитывают длины дуг обхвата нитей утка в нижней и верхней частях пересечки:

где y - подынтегральное выражение;

- параметры интегрирования, изменяющиеся в пределах ;

; - углы начала и конца обхватывания расчетных эллипсов утков в нижней и верхней частях пересечки:

; ; ; ,

далее находят их горизонтальные , и вертикальные , проекции:

; ; ;

определяют горизонтальную проекцию и длину прямолинейного участка основы в пересечке:

; ,

находят коэффициенты k_i и уравнения прямой, проходящей через прямолинейный участок основы в пересечке:

; ,

после чего определяют процент извитости (уработки) отдельных нитей основы во фронтальной плоскости:

аналогичным образом определяют процент извитости (уработки) отдельных нитей утка во фронтальной плоскости:

извитость (уработку) нитей данной системы во фронтальной плоскости находят как среднее значение извитости (уработки) отдельных нитей раппорта:

далее выполняют построение профилей отдельных нитей основы: анализируя матрицу переплетения A=(a _i,j), составляют матрицу координат центров уточных нитей вдоль основных нитей O=(o_i,j) размером (R_о+1)×(R_у+1), причем для центров первых перекрытий уточных нитей о_i,1=0, для центров остальных перекрытий:

находят местоположение верхних и нижних утков, учитывая, что уровень верхних утков расположен на высоте h_ув, уровень нижних утков находится на расстоянии h_ун от оси абсцисс:

h_ув=0,5·(d_ов+d_ув); h_ун=h_ув-h_у,

формируют массивы ординат верхней и нижней частей эллипсообразных сечений утков, находящихся в верхнем и нижнем уровнях:

где t - текущее значение угла поворота радиус-вектора точки эллипса утка, в радианах:

,

где x - текущее значение горизонтальной проекции радиус-вектора точки эллипса утка:

x=[о(i,j)-0,5·d_уг, о(i,j)+0,5·d_уг],

далее выстраивают кривую оси волны изгиба нити основы, ее верхней и нижней ветвей, учитывая, что каждая кривая имеет следующие участки: пересечки «слева-направо», пересечки «справа-налево», горизонтальные участки над и под нитями утка, ось волны изгиба i-й основной нити на каждом участке строят по формулам:

- пересечка «слева-направо»:

- пересечка «справа-налево»:

- настил над утками:

; ;

- настил под утками:

; ;

выбор соответствующего участка для i-й основной нити производят, анализируя переплетение:

выполняют построение верхней ветви каждой нити основы по формулам:

- пересечка «слева-направо»:

- пересечка «справа-налево»:

- настил над утками:

; ;

- настил под утками:

;

где а _1в, a _2в, b_1в, b_2в - большие и малые полуоси дуг обхвата эллипсов утков в начале и конце пересечки верхней ветви основы определяют по формулам:

а_1в=0,5·d_уг; b_1в=0,5·d_ув; а_2в=0,5·d_уг+d_ов; b_2в=0,5·d_ув+d_ов;

, , - горизонтальные проекции дуг обхвата расчетных эллипсов утков в начале и конце пересечки и прямолинейного участка верхней ветви основы, определяют по зависимостям:

; ;

где - угол обхвата эллипсообразного сечения нити утка верхней ветвью нити основы в начале пересечки:

;

- угол обхвата эллипсообразного сечения нити утка верхней ветвью нити основы в конце пересечки: ;

- коэффициент угла наклона прямой, проходящей через прямолинейный участок верхней ветви основы:

,

где - вертикальная проекция нижней дуги верхней ветви основы:

;

- свободный член уравнения прямой, проходящей через прямолинейный участок верхней ветви основы:

где - вертикальная проекция верхней дуги верхней ветви основы:

;

- свободный член уравнения прямой, проходящей через прямолинейный участок верхней ветви основы:

,

далее выстраивают нижнюю ветвь каждой нити основы по формулам:

- пересечка «слева-направо»:

- пересечка «справа-налево»:

- настил над утками:

;

- настил под утками:

,

где а_1н, а_2н, b_1н, b_2н - большие и малые полуоси дуг обхвата расчетных эллипсов утков в начале и конце пересечки нижней ветви основы:

а_1н=0,5·d_уг+d_ов; b_1н=0,5·d_ув+d_ов; а_2н=0,5·d_уг; b_2н=0,5·d_ув;

, , - горизонтальные проекции дуг обхвата расчетных эллипсов утков в начале и конце пересечки и прямолинейного участка нижней ветви каждой нити основы, определяют по зависимостям:

; ; ,

где и - углы обхвата расчетных эллипсов нижней ветвью i-й нити основы в начале и в конце пересечки:

;

- коэффициент угла наклона прямой, проходящей через прямолинейный участок нижней ветви i-й нити основы:

,

где - свободный член уравнения прямой, проходящей через прямолинейный участок нижней ветви i-й нити основы:

;

и - вертикальные проекции дуг обхвата расчетных эллипсов утков в начале и конце пересечки нижней ветви каждой нити основы, определяют по зависимостям:

; ;

- свободный член уравнения прямой, проходящей через прямолинейный участок нижней ветви i-й нити основы:

,

далее, анализируя матрицу переплетения А=(а_i,j), составляют матрицу координат центров основных нитей вдоль уточных нитей U=(u_i,j) размером (R_о+1)×(R_у+1), причем для центров первых перекрытий основных нитей u_i,1=0, для центров остальных перекрытий:

аналогичным образом выполняют построение профилей уточных нитей в последовательности, описанной выше для основных нитей, после чего составляют матрицу координат центров виртуальных уточных нитей вдоль виртуальных основных нитей при отсутствии горизонтальной извитости основных нитей размером (R_о+1)×(R_у+1), причем для центров первых перекрытий уточных нитей , для центров остальных перекрытий:

далее составляют матрицу координат центров виртуальных основных нитей вдоль виртуальных уточных нитей при отсутствии горизонтальной извитости уточных нитей размером (R_о+1)×(R_у+1), причем для центров первых перекрытий основных нитей , для центров остальных перекрытий:

,

определяют матрицы отклонений центров уточных и основных нитей образца ткани от центров уточных и основных нитей виртуальной ткани:

DO=О-О^вирт.; DU=U-U^вирт.,

просматривая столбцы матриц DO=(dо_i,j), формируют одномерный массив максимальных отклонений центров уточных нитей вдоль основных нитей образца ткани Δо длиной R_о+1, просматривая строки матрицы DU=(dу_i,j), также формируют одномерный массив максимальных отклонений центров основных нитей вдоль уточных нитей образца ткани Δу длиной R_у+1, после чего производят корректировку матрицы центров уточных нитей вдоль основных нитей О=(о_i,j), получают матрицу фактических координат центров уточных нитей вдоль основных нитей с элементами:

.

Производят корректировку матрицы центров основных нитей вдоль уточных нитей U=(u_i,j), получают матрицу фактических координат центров основных нитей вдоль уточных нитей U'=(u'_i,j) с элементами:

,

далее по координатам матриц и U'=(u'_i,j) выполняют построение горизонтальных проекций осей нитей основы и утка в пределах раппорта переплетения, при отсутствии параллельности горизонтальных проекций осей нитей основы оси ординат определяют извитость (уработку) нитей основы в горизонтальной плоскости:

в противном случае a_{гориз.о}=0, при отсутствии параллельности горизонтальных проекций нитей утка оси абсцисс определяют извитость (уработку) нитей утка в горизонтальной плоскости:

в противном случае а_{гориз.у}=0, далее находят суммарную извитость (уработку) нитей основы и утка:

; .

Указанный технический результат - повышение точности и достоверности определения извитости (уработки) нитей достигается за счет исключения влияния субъективного фактора, так как неизбежная субъективная погрешность при принудительном распрямлении вынутых из ткани нитей для ликвидации их волнистости устраняется. Кроме того, более точно выполняется построение профилей нитей раппорта переплетения в ткани, учитывающее наличие в пересечке нити одной системы нитью другой системы нижней и верхней дуг, огибающих расчетные эллипсообразные сечения нитей первой системы, и прямолинейных отрезков осей нитей второй системы, соединяющих эти дуги, нахождение углов наклона прямолинейных отрезков осей нитей в пересечках, а также прямолинейных участков нитей второй системы в настилах, нахождение фактических координат центров перекрытий основных и уточных нитей и дополнительного учета извитости (уработки) нитей в горизонтальной плоскости, кроме того, появляется возможность определения извитости (уработки) нитей в однослойных тканях любого переплетения.

На фиг.1 изображены переплетения образцов ткани: 1-а - полотняного, 1-б - саржи 2/2, 1-в - неправильного усиленного четырехнитного сатина, 1-г - уточного репса 2/2; на фиг.2 - фрагменты микросрезов образцов тканей полотняного переплетения: 2-а - по основе, 2-б - по утку; на фиг.3 представлено строение и расчетные параметры пересечки нити основы; на фиг.4 изображены профили основных и уточных нитей образцов ткани: 4-а - вторых нитей раппорта полотняного переплетения, 4-б - третьих нитей раппорта саржевого переплетения, 4-в - четвертых нитей сатинового переплетения, 4-г - первых нитей репсового переплетения; на фиг.5 представлены горизонтальные проекции осей нитей основы и утка в раппорте переплетения образцов ткани: 5-а - полотняного переплетения, 5-б - саржевого переплетения, 5-в - усиленного сатина, 5-г - репсового переплетения.

Пример практического осуществления способа.

Определяют извитость (уработку) нитей основы и утка в ткани для четырех образцов ткани детского ассортимента, выработанной из хлопчатобумажной пряжи кольцевого способа прядения на базе ткани арт.1670 переплетениями: полотняным, саржей 2/2, усиленным четырехнитным сатином и уточным репсом 2/2, представленными на фиг.1, для наглядности у образца ткани полотняного переплетения рассматривают два раппорта по основе и два раппорта по утку, у уточного репса - два раппорта по утку.

По ГОСТ 6611.1 - 73 «Нити текстильные. Метод определения линейной плотности» определяют линейную плотность нитей основы и утка. Линейная плотность пряжи составила: основы T_о=25 текс, утка Т_у=50 текс.

По ГОСТ 3812-72 «Ткани и штучные изделия текстильные. Методы определения плотности по основе и по утку» определяют плотности ткани по основе и по утку, для чего применяют ткацкие лупы, увеличивающие рассматриваемые нити в 4, 5, 7 раз. Через лупу рассматривают участок предварительно расправленной ткани в средней части образца. При этом одна из сторон прорези лупы должна совпадать с направлением подсчитываемых нитей и находиться посередине промежутка между нитями.

Результаты определения плотности образцов ткани по основе и по утку (число нитей на 10 см ткани) приведены в таблице 1.

Таблица 1
Номер образца	Переплетение	Число нитей на 10 см ткани
по основе	по утку
1	полотняное	247	187
2	саржа 2/2	248	184
3	усиленный сатин 4/1, 2, 3	252	185
4	уточный репс 2/2	254	180

Подготавливают микросрезы ткани по основе и по утку следующим образом: ткань пропитывают прозрачным клеящим веществом (например, медицинским БФ-6), высушивают в расправленном состоянии в течение 24 часов при относительной влажности воздуха 65±2% и температуре воздуха 20±2°С, затем острым лезвием бритвы срезают образец вдоль нитей основы и вдоль нитей утка, фотографируют срезы с использованием микроскопа двадцатичетырехкратного увеличения с вебкамерой Logitech HD Webkam С510. При использовании микроскопа с менее чем двадцатикратным увеличением возникают трудности с измерением параметров строения микросрезов участков ткани, при более чем двадцатипятикратным увеличением в объектив микроскопа попадает недостаточное количество нитей исследуемого участка ткани. На полученных изображениях микросрезов (фиг.2) измеряют высоту волны изгиба нити основы h_о, диаметры нитей основы и утка по горизонтальной d_ог и d_уг и вертикальной d_ов и d_ув осям находят по известным формулам диаметры нитей основы d_оп, утка d_уп, средний диаметр нитей d_ср.п и коэффициент отношения диаметров нитей на паковках K_d:

; ; ; .

Находят эмпирические коэффициенты смятия нитей по горизонтальной и вертикальной осям основы η_ог, η_ов и утка η_уг, η_ув:

η_ог=d_ог/d_оп; η_ов=d_ов/d_оп; η_уг=d_уг/d_уп; η_ув=d_ув/d_уп.

Выполняют проверку, чтобы коэффициенты общего смятия нитей основы τ_о и утка τ_у не превышали единицу:

; .

Диаметры основы и утка на паковках составили: d_оп=0,198 мм; d_уп=0,279 мм; d_ср.п=0,239 мм; K_d=0,7097; диаметры нитей в ткани по горизонтальной оси d_ог=0,214 мм; d_уг=0,35 мм, по вертикальной оси d_oв=0,183 мм; d_ув=0,222 мм, средний расчетный диаметр нитей в ткани d_ср=0,203 мм, эмпирические коэффициенты смятия составили η_ог=1,082; η_ов=0,924; η_уг=1,254; η_ув=0,797, коэффициенты общего смятия основы τ_о=0,9999; утка τ_у=0,9997.

Из фиг.1 видно, что извитость (уработку) нитей основы и утка первого, второго и четвертого образцов и утка третьего образца можно определять по любой одной нити - все нити раппортов переплетений имеют одинаковое число пересечек; у третьего образца первая и третья нити основы имеют по четыре пересечки, вторая и четвертая - по две, поэтому извитость (уработку) основы для этого образца необходимо рассчитывать как среднее значение извитости (уработки) всех нитей раппорта.

Определяют коэффициент высоты волны изгиба основы K_hо, порядок фазы строения ткани П_ф, коэффициент высоты волны изгиба утка K_hу и высоту волны изгиба утка h_у (фиг.3):

; П_ф=4·K_hо+1; K_hу=2-K_hо; h_у=d_ср·K_hу.

Результаты приведены в таблице 2.

Таблица 2
Номер образца	Rо/Rу	to/tу	hо, мм	Khо	Пф	Khу	hу, мм
1: 1-2 нити	2/2	2/2	0,222	1,0936	5,38	0,9064	0,184
2: 1-4 нити	4/4	2/2	0,235	1,1576	5,63	0,8424	0,171
3: 1, 3 нити	4/4	4/2	0,170	0,8374	4,35	1,1626	0,236
3: 2, 4 нити	2/2
4: 1-4 нити	4/2	2/2	0,13	0,6404	3,55	1,3596	0,276

Рассматривают переплетения образцов ткани как матрицы A=(a_i,j), где i=1,…, R_о - номер основной нити, j=1,…, R_у - номер уточной нити в раппорте переплетения, элементы матрицы a_i,j=1 для основного и a_i,j=0 для уточного перекрытий:

Убеждаются в отсутствии единичных или нулевых столбцов и строк матрицы, для каждой нити находят число пересечек по основе и по утку (таблица 2).

Находят геометрическую плотность по основе l_о и по утку l_у в максимально уплотненной ткани:

; ,

для каждой нити основы находят максимальную плотность ткани по утку и коэффициент наполнения ткани волокнистым материалом по утку :

; .

Результаты приведены в таблице 3.

Таблица 3
Номер образца	lо, мм	lу, мм	Pу max, нит./дм	KHу
1: 1-2 нити	0,3663	0,4760	210,08	0,8901
2: 1-4 нити	0,3568	0,4843	239,72	0,7676
3: 1, 3 нити	0,3973	0,4345	230,15	0,8038
3: 2, 4 нити	254,94	0,7257
4: 1-4 нити	0,4145	0,3916	255,36	0,7049

Определяют значения больших а₁, а₂ и малых b₁, b₂ полуосей расчетных эллипсов дуг обхвата основой нижнего и верхнего утков в пересечке:

а₁=а₂=0,5·d_уг+0,5·d_ов; b₁=b₂=0,5·d_ув+0,5·d_ов;

а₁=а₂=0,2665 мм; b₁=b₂=0,2025 мм.

Находят фактическую геометрическую плотность по основе l_оф и по утку l_уф (фиг.3):

Находят вспомогательные коэффициенты a, b, с, d:

a=a₁+а₂; b=(b₁+b₂); c=h_o-b₁-b₂ и , результаты приведены в таблице 4.

Таблица 4
Номер образца	lуф, мм	а	b	c	d
1: 1-2 нити	0,5347	0,5330	0,4050	-0,1830	0,5347
2: 1-4 нити	0,6307	-0,1700	0,6307
3: 1, 3 нити	0,5405	-0,2350	0,5405
3: 2, 4 нити	0,5988	-0,2350	0,5988
4: 1-4 нити	0,5556	-0,2750	0,5556

Для каждой основной нити раппорта формируют вектор коэффициентов полинома четвертой степени:

(b-a)²·z⁴+2·(b-a)·c·z³+(d²+2·a·(b-a)+c²)·z²+2·a·c·z-d²+a²=0,

:

- для основных нитей ткани полотняного переплетения:

;

- для основных нитей саржи 2/2:

- для основных нитей неправильного усиленного четырехнитного сатина:

- для первой и третьей нитей:

;

- для второй и четвертой нитей:

;

- для основных нитей уточного репса 2/2:

.

С помощью стандартной функции pp=roots(p) в системе Matlab рассчитывают косинусы углов наклона прямолинейных участков нитей основы в пересечках к горизонтали, по известным значениям косинусов находят углы β (фиг.3) наклона прямолинейных участков: β_i=arccos(cosβ_i), результаты приведены в таблице 5.

Таблица 5
Номер образца	cos β	β, рад	β°	αn1, рад	αk1, рад	αn2, рад	αk2, рад
1: 1-2 нити	0,8427	0,5685	32,58	4,71	5,2785	1,57	2,1685
2: 1-4 нити	0,8986	0,4543	26,03	4,71	5,1543	1,57	2,0243
3: 1, 3 нити	0,9242	0,3920	22,46	4,71	5,1020	1,57	1,9620
3: 2, 4 нити	0,9444	0,3351	19,20	4,71	5,0451	1,57	1,9051
4: 1-4 нити	0,9632	0,2722	13,60	4,71	4,9822	1,57	1,8422

Для каждой основной нити раппорта с помощью стандартной функции trapz(y, t) в системе Matlab рассчитывают длины дуг обхвата нитей утка в нижней и верхней частях пересечки:

где y - подынтегральное выражение;

- параметры интегрирования, изменяющиеся в пределах ;

; - углы начала и конца обхватывания расчетных эллипсов утков в нижней и верхней частях пересечки:

; ; ; .

Длины дуг могут быть найдены также вручную известными способами - методом трапеций, методом парабол Симпсона или по «Таблицам неопределенных интегралов» М.Л.Смолянского. Находят горизонтальные , и вертикальные , (фиг.3) проекции дуг:

определяют горизонтальные проекции (фиг.3) и длины прямолинейных участков нитей основы в пересечках:

; ,

находят коэффициенты k_i и уравнений прямых, проходящих через прямолинейные участки нитей основы в пересечках:

k_i=tgβ_i; ,

после чего определяют процент извитости (уработки) отдельных нитей основы во фронтальной плоскости:

Результаты вычислений приведены в таблице 6.

Таблица 6
Номер образца	lо1, мм	lо2, мм	x1, мм	y1, мм	x2, мм	y2, мм
1	2	3	4	5	6	7
1: 1-2 нити	0.1482	0.1482	0.1435	0.0318	0.1435	0.0318
2: 1-4 нити	0.1194	0.1194	0.1170	0.0205	0.1170	0.0205
3: 1, 3 нити	0.1034	0.1034	0.1018	0.0154	0.1018	0.0154
3: 2, 4 нити	0.0886	0.0886	0.0876	0.0113	0.0876	0.0113
4: 1-4 нити	0.0722	0.0722	0.0717	0.0075	0.0717	0.0075

Окончание таблицы 6
Номер образца	x12, мм	lо12, мм	y12, мм	k	k1	aо, %
1	8	9	10	11	12	13
1: 1-2 нити	0.2478	0.2941	0.1583	0.6388	-0.0598	9,44
2: 1-4 нити	0.3971	0.4419	0.1939	0.4884	-0.0366	4,37
3: 1, 3 нити	0.3369	0.3646	0.1393	0.4134	-0.0267	5.38	3,91
3: 2, 4 нити	0.4235	0.4485	0.1475	0.3482	-0.0193	2,43
4:1-4 нити	0.4122	0.4280	0.1151	0.2792	-0.0126	2,94

Извитость (уработку) нитей основы во фронтальной плоскости находят как среднее значение извитости (уработки) отдельных нитей раппорта:

Извитость (уработка) основных нитей во фронтальной плоскости третьего образца составила 3,91%, значения извитости (уработки) основных нитей во фронтальной плоскости остальных образцов приведены в таблице 6.

Аналогичным образом определяют процент извитости (уработки) отдельных нитей утка во фронтальной плоскости. Число пересечек на отдельных уточных нитях у всех переплетений (фиг.1) одинаково, поэтому извитость (уработку) нитей утка во фронтальной плоскости можно определять по любой нити, например, по первой: j=1.

Определяют значения больших a₁, а₂ и малых b₁, b₂ полуосей расчетных эллипсов дуг обхвата утком нижней и верхней основ в пересечке:

а₁=а₂=0,5·d_ог+0,5·d_ув; b₁=b₂=0,5·d_ов+0,5·d