Суспензионная литая дисперсионно-твердеющая ферритокарбидная штамповая сталь

Суспензионная литая дисперсионно-твердеющая ферритокарбидная штамповая сталь

Реферат

Изобретение относится к металлургии, машиностроению, а именно к области получения и использования литейных материалов для тяжелонагруженных штампов горячего деформирования (КГШП), пресс-форм для литья под давлением, а также штампов для твердожидкой штамповки (ШТЖЩ) (пресс «Автофордж») сплавов на основе меди.

Известны теплостойкие штамповые стали машиностроительного класса для горячего деформирования 4ХМФС, 5Х2МНФ (Ди-32), 5Х3В3МФС (Ди-23), 3Х2В8Ф, 5Х3В3МФ2Б и др. [1, 2].

Недостатками штамповых сталей мартенситного класса является их применение только в кованом состоянии. При изготовлении прессинструмента методом литья характерны низкие теплопроводность, вязкость и пластичность, что исключает возможность изготавливать пресс-инструмент методом литья из-за образования трещин при ускоренном охлаждении отливок. Известные штамповые стали мартенситного класса при эксплуатации тяжелонагруженного прессинструмента (штампы КГШП), в которых температура на гравюре достигает выше полиморфных превращений (от 800 до 900°С) претерпевают структурно-фазовый наклеп и разрушение из-за α→γ превращений в течение каждого цикла нагружения.

Для изготовления литой прессоснастки на ОАО «КАМАЗ-Металлургия» предложена сталь 35Х5МНФСЛ, которая применяется для изготовления мелких штампов (весом до 60 кг) путем литья в песчано-глинистые цирконовые формы, получаемые по сложной технологии путем горячего отверждения с применением экологически вредных фенолформальдегидных смол. Кроме того, медленное охлаждение при кристаллизации отливок приводит к образованию грубой литой структуры, что приводит к низким эксплуатационным показателям по работоспособности в сравнении с инструментом из кованых сталей.

Перспективным способом улучшения комплекса механических и эксплуатационных характеристик инструментальных сталей при изготовлении литой прессоснастки для горячего деформирования является применение направленной кристаллизации, обеспечивающей получение дисперсной структуры при ускоренном охлаждении в процессе литья в охлаждаемый кокиль.

Применение направленной кристаллизации отливок с форсированным охлаждением без образования литейных трещин может быть осуществлено на сталях аустенитного или ферритного класса. Наиболее близкой к предлагаемой по технической сущности и достигаемому эффекту является дисперсионно-твердеющая аустенитно-карбидная литая штамповая сталь [3] 20Х20Н18ТЗЮФМБР состава, мас.%:

Углерод	- 0,17-0,23
Хром	- 14,1-18,2
Никель	- 17,0-19,0
Титан	- 2,0-3,0
Бор	- 0,002-0,02
Ванадий	- 0,9-1,5
Молибден	- 0,8-0,9
Алюминий	- 1,2-1,5
Ниобий	- 0,1-0,15
Церий	- 0,04-0,05
Железо	- остальное.

Существенными недостатками этой стали является сложный химический состав, наличие дефицитных легирующих элементов и высокая стоимость.

Заявляемое изобретение направлено на улучшение комплекса технологических и эксплуатационных характеристик, а также снижение стоимости стали для литого пресс-инструмента.

Поставленная задача достигается тем, что экономно-легированная карбидно-ферритная литая штамповая сталь, содержащая углерод, титан, никель, железо, содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%:

Углерод	- 0,27-0,32
Титан	- 5,8-6,2
Никель	- 0,5-0,9
Карбид титана, TiC	- 0,5-1,5
Железо	- остальное

Описываемая литая штамповая сталь может содержать марганец от следов до 0,05%, кремний 0,15-0,17% и также серу и фосфор ≈0,03%.

Химический состав исследованных плавок предлагаемых и известных сталей и соответствующие им свойства приведены в табл.1 и 2.

Таблица 1
Плавкисталей	Содержание элементов, мас.%
С	Cr	Ni	Ti	W	V	Mo	Al	Nb	Се	Fe	TiC
Предлагаемый 1	0,27	-	0,5	5,8	-	-	-	-	-	-	-	0,5
2	0,30	-	0,7	6,0	-	-	-	-	-	-	-	1,0
3	0,32	-	0,9	6,2	-	-	-	-		-	-	1,5
Известный4	0,17-0,23	14,1-18,2	17-19	2-3	0,002 -0,02	0,9-1,5	0,8-0,9	1,2-1,5	0,1-0,15	0,04-0,05	ост.
Примечание: Содержание железа во всех плавках до 100%.

Влияние Ti. Титан вводится в предлагаемую сталь в количестве 4 мас.% для создания ферритной матрицы, которая образуется в системе Fe-Ti при указанном количестве Ti [5]. Порядка 1 мас.% идет на создание TiC, а 0,8 - с целью формирования фазы типа Ni₃Ti.

Влияние количества углерода, находящегося в пределах 0,27-0,32 мас.%. Для производства предлагаемого состава суспензии штамповой стали используется среднеуглеродистая сталь с указанным содержанием углерода, т.к. применение чистого железа является дефицитным материалом для действующих предприятий.

В заявленном составе углерода находится в пределах 0,27-0,32 мас.%, что обеспечивает получение феррито-карбидной матрицы. Карбидами являются соединения типа TiC. Стехоометрически для связывания в карбиды типа TiC, имеющегося углерода в пределах 0,27-0,32 мас.% дополнительно необходимо введение не более 1,0 мас.% Ti.

Влияние Ni в пределах 0,5-0,9 мас.%. Никель вводится в сталь с целью формирования фазы, типа N₃Ti в ферритной Ti-Fe матрице при дисперсном твердении, которое протекает в процессе производства и эксплуатации штампов.

Эксплуатация штампов для горячего деформирования сопровождается выделением дисперсных соединений Ni₃Ti, что благоприятно влияет на сохранение твердости пресс-инструмента. Верхний предел содержания Ni ограничивается в указанном количестве с целью сохранения в основе предлагаемой стали феррито-карбидной матрицы. Нижнее содержание Ni необходимо для получения дисперсных интерметаллидов типа Ni₃Ti.

При этом часть титана затрачивается на формирование указанных интерметаллидов, поэтому общее количество титана в стали (с гарантией необходимой феррито-карбидной матрицы и наличием дисперсных интер-менталлидов Ni₃Ti) составляет 5,8-6,2 мас.%.

Карбиды TiC 0,5-1,5 мас.%. Количество вводимых в струю металла или в ковш определено экспериментально с целью обеспечения твердости порядка 46-48 HRC.

Указанная твердость достаточна для обеспечения работоспособности штампов для горячего деформирования.

Комплексное влияние всех компонентов в заданных пределах, указанных в заявке, обеспечит повышение работоспособности, что подтверждается результатами испытаний новой стали по термомеханической усталости (табл.2).

Карбид титана в виде порошка размером частиц до ≈10 мкм вводится в расплав стали перед разливкой в ковш или в струю при заливке форм.

Таблица 2
Плавки сталей	Теплопроводность, в т.м.к.	Коэффициент линейного расширенияα·106·κ-1	Механические характеристики	Относительное сопротивление термомеханической усталости циклов
σB	σ0,2	δ, %
Предлагаемый1	28,6	11,8	1826	1716	8,6	18117
2	30,6	10,5	1828	1720	8,1	20111
3	32,8	10,4	1828	1732	8,0	23128
Известный	4	41,4-42,6	12,3-13,6	1840-1900	1730	6,8-7,2	20125

Примечание: Испытание на термомеханическую усталость (ТМУ) осуществлялось по методике [4]. Оценивалось количество циклов нагружения образцов до появления трещин ТМУ размерами 0,1 мм в глубину образца. Режим испытаний отвечал эксплуатационному нагружению штампов «Автофордж» при штамповке латуней: Tmax=780°С на поверхности образца, Tmin +460°С, время контактирования образца со штампуемым материалом τ=3 с пауза τ_n=12 с. Размеры образца: высота h=12 мм, толщина В=2 мм, длина образца l=80 мм.

Как видно из таблицы 2, предлагаемая ферритно-карбидная сталь по теплофизическим характеристикам практически мало отличается от известной аустенито-карбидной стали. Показатели сопротивления развитию трещин ТМУ у предлагаемой стали на 9-10% выше, чем у известной аустенито-карбидной стали.

Применение литого пресс-инструмента из ферритно-карбидной стали взамен традиционно изготавливаемого механическими и электрофизическими методами из кованных заготовок мартенситных сталей позволяет резко сократить продолжительность изготовления и производственные затраты за счет исключения механических операций по изготовлению сложной гравюры инструмента.

Замена сложнолегированной аустенито-карбидной стали на экономно-легированную феррито-карбидную сталь упрощает процесс выплавки стали, а также снижает себестоимость за счет уменьшения содержания легирующих элементов. Высокая твердость отливок из стали (46-48HRC) достигается за счет дисперсионного твердения при старении в результате выделения из феррита дисперсной γ-фазы типа Ni₃Ti, а также за счет наличия карбидов титана.

Источники информации, принятые во внимание:

1. Л.А.Позняк, Ю.М.Скрынченко, С.И.Тишаев - Штамповые стали - М.: Металлургия, 1980 - 240 с.

2. AC №1108126 СССР, МКИ С22С 38/26. Штамповал сталь. Авторы: М.С.Колесников, Э.Н.Корниенко, Л.А.Алабин и др. Опубликовано 15.04.84. Бюл. №30.

3. AC №1724723 СССР, МКИ С22С 38/26. Штамповал сталь. Авторы: М.С.Колесников, Л.В.Трошина и др. (СССР).

4. АС №879400 СССР, МКл³ GOIN 3/60. Способ исследования термомеханической усталости материалов. Авторы: М.С.Колесников, Б.Л.Кузнецов, B.C.Кондратенко, А.Г.Шишкин (СССР). Опубликовано 07.11.81. Бюл. №41.

5. М.Хансен и К.Андерко, Справочник «Структуры двойных сплавов», Т.2, пер. с английского М., Металлургия, 1962 г., 1488 с. с илл.

Суспензионная литая дисперсионно-твердеющая ферритокарбидная штамповая сталь, отличающаяся тем, что она содержит компоненты в следующем соотношении, вес.%:

углерод	0,27-0,32
титан	5,8-6,2
никель	0,5-0,9
карбид титана (TiC)	0,5-1,5
железо	остальное,

при этом TiC введен в виде порошка с размером частиц до 10 мкм в ковш или в струю расплава в процессе заливки стали в охлаждаемую металлическую форму-кокиль.