Элемент, покрытый твердым материалом

Элемент, покрытый твердым материалом

Реферат

Изобретение относится к элементу, который покрыт твердым материалом и имеет несколько слоев из твердого материала, нанесенных методом химического парофазного осаждения (CVD).

Режущие инструменты для металлорежущих станков должны соответствовать растущим требованиям касательно твердости и прочности, в частности, при режущей обработке твердых или труднообрабатываемых материалов, таких как отпущенные или закаленные стали, посредством обработки на высоких скоростях резания. Материал режущего инструмента должен быть, в частности, износостойким, что в прошлом приводило к тому, что тела подложек на основе твердого сплава или металлокерамики, снабженные защитным покрытием с, первоначально, карбидами, нитридами или карбонитридами титана или позднее, также, слоями оксида алюминия, использовались в качестве покрытий, защищающих от износа. Многослойные покрытия, защищающие от износа, состоящие из различных твердых материалов, также известны. Например, слои оксида алюминия, расположенные на одном или более промежуточных слоев, таких как карбонитрид титана или нитрид титана, известны как покрытия, уменьшающие износ.

В документе WO 03/085152 A2 раскрыто использование слоя Ti-Al-N, который может быть выполнен методом осаждения из паровой фазы (PVD) как монофазный слой с содержанием алюминия до 60%. При более высоких содержаниях алюминия как в смеси кубического и гексагонального TiAlN, так и при даже больших содержаниях алюминия формируется лишь более мягкая и не защищающая от износа гексагональная вюрцитовая структура.

Также известно, что слои однофазного твердого материала Ti_1-xAl_x-N, где x=0,9, могут быть выполнены посредством CVD-метода с плазменной поддержкой. Однако, недостатками являются неудовлетворительная гомогенность состава слоя и относительно высокое содержание хлорина в слое.

Когда для производства слоев твердого материала Ti_1-xAl_xN использовались PVD-метод или плазменный метод CVD, использование данных слоев было ограничено температурами до 700°C. Недостаток заключается в том, что покрытие компонентов со сложными формами представляет трудности. PVD-процесс представляет собой направленный процесс, при котором сложные формы покрываются неравномерно. Плазменный метод CVD требует высокой гомогенности плазмы, поскольку плотность энергии плазмы оказывает непосредственное влияние на соотношение атомов Ti/Al в слое. Производство однофазных кубических слоев Ti_1-xAl_x-N с высоким содержанием алюминия невозможно посредством CVD-процессов, используемых в промышленности.

Осаждение TiAl посредством стандартного CVD-процесса при температурах свыше 1000°C также невозможно, поскольку при таких высоких температурах метастабильный Ti_1-xAl_xN распадается на TiN и гексагональный AlN.

В заключение в способе, описанном в US 6238739 B1, для производства слоев Ti_1-xAl_xN, где x находится в диапазоне от 0,1 до 0,6 посредством термического CVD-процесса без помощи плазмы при температурах в диапазоне от 550°C до 650°C, выявлено ограничение, заключающееся в относительно малом содержании алюминия со значением x≤0,6. В описанном здесь способе хлориды алюминия и хлориды титана, а также NH₃ и H₂ используются как газовые смеси. В случае этого покрытия также следует допускать высокое содержание хлорина - до 12 атом.%.

Для того чтобы улучшить износостойкость и коррозионную стойкость, WO 2007/003648 A1 предлагает изготовление элемента, который покрыт твердым материалом и имеет однослойную или многослойную систему покрытия, которая содержит, по меньшей мере, один слой твердого материала Ti_1-xAl_xN, нанесенный методом CVD, для чего элемент покрывают при температурах от 700°C до 900°C методом CVD без возбуждения плазмы в реакторе, при этом галогениды титана, галогениды алюминия и реакционноспособные соединения азота, которые смешаны при повышенной температуре, используются как исходные реагенты. В результате этого получается элемент с однофазным слоем твердого материала Ti_1-xAl_xN с кубической структурой NaCl и стехиометрическим коэффициентом x от >0,75 до 0,93, или многофазным слоем, содержащим Ti_1-xAl_xN с кубической структурой NaCl и стехиометрическим коэффициентом x от >0,75 до 0,93 в качестве основной фазы и вюрцитовой структурой и/или структурой TiN_xNaCl в качестве дополнительной фазы. Содержание хлорина находится в диапазоне от 0,05 до 0,9 атом.%. Также из этого документа известно, что может быть получен слой твердого материала Ti_1-xAl_xN или слои, содержащие до 30% по массе компонентов аморфного слоя. Твердость полученных слоев находится в диапазоне от 2500 HV до 3800 HV.

Для улучшения адгезии слоя твердого материала Ti_1-xAl_xN при высокой износостойкости в документе DE 10 2007 000 512, который не является более ранней публикацией, также предлагается, что система слоев, которая наносится на тело подложки, содержит связующий слой из нитрида титана, карбонитрида титана или карбида титана, нанесенного на элемент, с последующим фазовым градиентным слоем и, наконец, внешний слой из однофазного или многофазного слоя твердого материала Ti_1-xAl_xN. Фазовый градиентный слой содержит на своей стороне, обращенной к связующему слою, фазовую смесь TiN/h-AlN, и с увеличением толщины слоя увеличивается содержание фазы fcc-TiAlN в количестве более 50%, с чем связано одновременное уменьшение в содержании фаз TiN и h-AlN.

Помимо износостойкости и коррозионной стойкости слоя на теле подложки из твердого сплава, металлокерамики особо важное значение имеет термоустойчивость покрытия для использования данного материала при режущей обработке, в частности, на высоких скоростях резания. В области режущей кромки режущей пластины, при обработке твердых заготовок, возникают температуры значительно выше 1000°C. При таких температурах значительный эффект имеют различные коэффициенты расширения подложек между отдельными слоями. Между отдельными слоями возникают напряжения и, поскольку высокая температура передается посредством теплового переноса от внешнего слоя к телу подложки, в самом неблагоприятном случае произойдет отделение покрытия, что сделает режущую пластину непригодной для использования.

Таким образом, задачей данного изобретения является предоставление элемента, покрытого твердым материалом, покрытие которого имеет лучший термоизоляционный эффект в отношении теплопереноса, как результат подбора отдельных слоев.

Задача достигается при помощи элемента, покрытого твердым материалом, согласно пункту 1 формулы изобретения. Элемент, покрытый твердым материалом, имеет несколько слоев со слоем Al₂O₃, расположенных в виде внешнего слоя на Ti_1-xAl_xN и/или Ti_1-xAl_xC, и/или на слое Ti_1-xAl_xCN, где х находится в диапазоне от 0,65 до 0,95.

Использование слоя Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xC или Ti_1-xAl_xCN вместо слоя TiCN, как обычно происходило в уровне техники, имеет преимущество в том, что теплопроводность слоя, расположенного под слоем Al₂O_3, примерно на 80% ниже, таким образом, слой Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xC или -CN обеспечивает значительно лучшую тепловую изоляцию тела подложки. Внешний слой Al₂O₃ также более коррозионностойкий и, в сравнении с внешним слоем TiCN, примерно на 50% тверже - таким образом достигается более высокая износостойкость.

Кроме того, как ни удивительно, было обнаружено, что слой Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xC или -CN в качестве промежуточного слоя не имеет склонности к образованию трещин, в отличие от промежуточных слоев TiN или TiCN, таким образом не формируется неблагоприятная типичная система трещин, как это было в уровне техники. В частности, в случае прерывистого резания, улучшенная сопротивляемость формированию трещин продлевает время функционирования.

Слой Ti_1-xAl_xCN, Ti_1-xAl_xC или Ti_1-xAl_xCN может состоять из одной фазы и иметь кубическую структуру или может состоять из нескольких фаз и в дополнение к основной кубической фазе иметь дополнительную фазу с вюрцитовой структурой и/или состоящую из TiN. Аморфные компоненты слоя могут присутствовать до 30 масс.%. Содержание хлорина находится в диапазоне от 0,01 до 3 атом.%.

В еще одном варианте осуществления изобретения слой TiN и/или TiCN может использоваться в качестве слоя, связующего с телом подложки, которая содержит твердый сплав, металлокерамику или керамику, так, чтобы последовательность слоев изнутри кнаружи представляла собой TiN- или TiCN-TiAlC(N)-Al₂O₃.

В целях данного изобретения также возможны слои TiCN между внешним слоем Al₂O₃ и слоем Ti_1-xAl_xN, слоем Ti_1-xAl_xC или слоем Ti_1-xAl_xCN.

Содержание алюминия, определенного как металл, составляет, предпочтительно, от 70% до 90%. Толщина слоя Ti_1-xAl_xN, слоя Ti_1-xAl_xC или слоя Ti_1-xAl_xCN может варьироваться в диапазоне от 2 мкм до 10 мкм, предпочтительно, в диапазоне от 3 мкм до 7 мкм. Вышеупомянутый слой также может содержать долю гексагонального нитрида алюминия в количестве не более 25%.

В целях данного изобретения также возможно вместо одного промежуточного слоя иметь многослойный промежуточный слой, состоящий из одного или более двойных слоев или тройных слоев типа (Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xC, Ti_1-xAl_xCN)_n, где n - натуральное число_. Периодический слой TiAlN/TiAlCN/TiAlC, в таком случае, имеет общую толщину, заданную суммой толщин всех отдельных слоев, находящихся в диапазоне от 1 нм до 5 нм. Общая толщина, предпочтительно, должна находиться в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм. В самом простом случае последовательно наносят тонкие отдельные слои Ti_1-xAl_xN или Ti_1-xAl_xCN или Ti_1-xAl_xC, имеющие толщину всего несколько нм, до тех пор, пока не будет достигнута желаемая общая толщина в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм. Однако также возможно иметь систему периодических слоев, выполненную из вышеупомянутых соединений, включая слои, которые имеют подслои, имеющие градиент, в которых содержание С уменьшается или увеличивается по направлению кнаружи.

Слой TiAlN, TiAlC или TiAlCN может содержать до 30% аморфных компонентов и иметь содержание хлорина до 3 атом.%.

Для производства покрытого элемента тело подложки, содержащее твердый сплав, металлокерамику или керамику, подвергается покрытию методом химического парофазного осаждения при температурах покрытия, находящихся в диапазоне от 650°C до 900°C при внесении в газовую среду хлорида титана и хлорида алюминия, а также аммиака для производства слоя TiAlN. После того как был выполнен первый слой с толщиной от 2 мкм до 10 мкм, предпочтительно от 3 мкм до 7 мкм, стандартным способом посредством CVD-процесса наносится слой Al₂O₃ с толщиной, по меньшей мере, 2 мкм, но не более 10 мкм.

1. Элемент для резания, имеющий несколько слоев, нанесенных методом химического парофазного осаждения, отличающийся тем, что нанесен слой Ti_1-xAl_xN и/или Ti_1-xAl_xC, и/или Ti_1-xAl_xCN, где x находится в диапазоне от 0,65 до 0,95, на который нанесен слой Al₂O₃ в виде внешнего слоя.

2. Элемент по п.1, отличающийся тем, что он содержит слой TiN и/или слой TiCN в качестве слоя, связующего с телом подложки, которая содержит твердый сплав, металлокерамику или керамику.

3. Элемент по п.1 или 2, отличающийся тем, что между внешним слоем Al₂O₃ и слоем Ti_1-xAl_xN, слоем Ti_1-xAl_xC или слоем Ti_1-xAl_xCN расположен слой TiCN.

4. Элемент по п.1, отличающийся тем, что x в слое Ti_1-xAl_xN, слое Ti_1-xAl_xC или слое Ti_1-xAl_xCN является таким, что 0,7≤x≤0,9.

5. Элемент по п.1, отличающийся тем, что под слоем Al₂O₃ расположен многослойный промежуточный слой, состоящий из одного или более двойных или тройных слоев из группы (Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xCN, Ti_1-xAl_xC)_n,

6. Элемент по п.1, отличающийся тем, что толщина внешнего слоя находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм, а толщина слоя Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xC или Ti_1-xAl_xCN находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм.

7. Элемент по п.2 или 5, отличающийся тем, что толщина внешнего слоя находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм, толщина слоя Ti_1-xAl_xN, Ti_1-xAl_xC или Ti_1-xAl_xCN находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм, а толщина связующих или промежуточных слоев находится в диапазоне от 1 мкм до 5 мкм.

8. Элемент по п.1, отличающийся тем, что слой Ti_1-xAl_xN или Ti_1-xAl_xCN содержит не более чем 25% гексагонального AlN.