Способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов

Способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к горному делу, в частности к системам разработки сближенных высокогазоносных угольных пластов, и может быть использовано для повышения нагрузки на очистной забой и повышения безопасности очистных работ по газовому фактору.

Известен способ дегазации угленосной толщи (патент РФ №2103516, E21F 7/00, опубл. 27.01.1998). Способ дегазации угленосной толщи включает проходку дренажной выработки в кровле и почве газоносного пласта до начала проведения подготовительных выработок на защищаемом пласте и установку временной крепи в выработке. Дренажную выработку проходят на удалении от защищаемого пласта, не превышающем 8,5 кратную ширину дренажной выработки. На ее почву укладывают перфорированный газопровод, затем обрушают выработку, а проходку подготовительных выработок на защищаемом пласте начинают после снижения газоносности дегазируемого участка до безопасного уровня.

Недостатком данного способа является низкая эффективность удаления метана, снижающая возможные нагрузки на очистной забой и высокая опасность очистных работ из-за влияния газового фактора.

Известен способ дегазации угленосной толщи (патент РФ №2382882, E21F 7/00, опубл. 27.02.2010). Способ включает проходку дренажной выработки по газоносному пласту-спутнику на удалении от защищаемого пласта до начала проведения подготовительных выработок на защищаемом пласте. Проходят ее в плоскости, параллельной границам выемочного столба в зоне, ограниченной линиями фактических углов разломов и углов сдвижения, направленными со стороны почвы выработок защищаемого пласта. Используют ее в качестве дегазационного трубопровода, проветриваемого обособленно за счет общешахтной депрессии, причем максимальную высоту h между пластом-спутником и защищаемым пластом по вертикали принимают менее 40 m. Минимальную мощность пласта спутника принимают более 0,2 m, где m - мощность защищаемого пласта.

Недостатком данного способа является низкая эффективность удаления метана, снижающая возможные нагрузки на очистной забой и высокая опасность очистных работ из-за влияния газового фактора.

Известен способ комплексного освоения участка угольного месторождения (патент РФ №2370649, E21C 41/18, E21B 43/295, опубл. 07.04.2008). Способ комплексного освоения участка угольного месторождения включает: предварительную дегазацию пластов, вскрытие и подготовку шахтного поля путем проведения сети вскрывающих и подготавливающих горных выработок с общим уклоном в сторону главных стволов для организации самотечного водоотведения, подачу необходимого количества воздуха для их принудительного проветривания в одном направлении, выемку угля и транспорт отбитого угля на поверхность по тем же горным выработкам. По мере развития работ по выемке угля часть горных выработок в отработанной части шахтного поля продолжают поддерживать до конца его отработки. После окончания выемки угля в шахтном поле осуществляют подземное сжигание охранных целиков, эксплуатационных потерь и некондиционных запасов угля. После выгорания угля в шахтном поле остатки газообразных продуктов подземного сжигания концентрируют на верхнем горизонте шахтного поля путем заполнения всего выработанного пространства водным раствором реагентов. Газообразные продукты подземного сжигания улавливают на верхнем горизонте шахтного поля и, после тушения очага подземного сжигания, осуществляют откачивание продуктивного раствора из зумпфа шахтного ствола. Продуктивный раствор направляют на извлечение ценных и (или) токсичных элементов, причем заполнение выработанного пространства водными растворами реагентов и их откачивание производят многократно при необходимости смены реагента.

Недостатком данного способа является низкая эффективность удаления метана, снижающая возможные нагрузки на очистной забой, и высокая опасность очистных работ из-за влияния газового фактора.

Известен способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов, принятый за прототип (патент РФ №2282030, Е21С 41/18, E21F 7/00, опубл. 20.08.2006). Способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов предусматривает отработку одного из них первым и включающий подготовку выемочных столбов путем проведения и крепления конвейерных и вентиляционных выработок с оставлением угольного целика между конвейерной выработкой отрабатываемого выемочного столба и вентиляционной выработкой подлежащего отработке выемочного столба, проведение вентиляционных сбоек между конвейерной выработкой отрабатываемого выемочного столба и вентиляционной выработкой подлежащего отработке выемочного столба, отработку каждого выемочного столба с одновременной установкой охранной крепи в поддерживаемой за очистным забоем на границе с выработанным пространством части конвейерной выработки и возведением в вентиляционных сбойках со стороны выработанного пространства перемычек и удаление метана из выработанного пространства средствами вентиляции с помощью потока метановоздушной смеси, создаваемого утечками воздуха, выносимыми из очистного забоя через выработанное пространство за счет общешахтной депрессии в поддерживаемую часть конвейерной выработки и подсвежаемыми по ней, и разделяемого у ближайшей за очистным забоем вентиляционной сбойки на две части, одна из которых следует по этой сбойке и далее по вентиляционной выработке, как исходящая выемочного участка с подсвежением по ней, причем одновременно с удалением метана средствами вентиляции осуществляют его удаление из выработанного пространства средствами дегазации путем каптирования другой части потока метановоздушной смеси, протекающей по выработанному пространству вблизи не поддерживаемой части конвейерной выработки, по дегазационным скважинам, пробуренным в подрабатываемый массив из вентиляционной выработки в сторону выработанного пространства, причем согласно изобретению первоначально определяют протяженность зон активного газовыделения подрабатываемых и надрабатываемых сближенных угольных пластов, а затем по мере отработки выемочного столба за очистным забоем в конвейерной выработке в зонах активного газовыделения подрабатываемых и надрабатываемых сближенных угольных пластов сооружают газосборный коллектор путем поочередного возведения двух поперечных перемычек, торцы которых выходят за контур конвейерной выработки, причем каждую из поперечных перемычек возводят в конвейерной выработке со стороны выработанного пространства впереди очередной вентиляционной сбойки после опережения очистным забоем следующей вентиляционной сбойки с одновременным заперемычиванием вентиляционной сбойки, располагаемой между ранее возведенной и смежной с ней ближайшей от очистного забоя перемычками, при этом ближайшую от очистного забоя перемычку газосборного коллектора располагают от него на расстоянии, равном не более протяженности зоны активного газовыделения надрабатываемых сближенных угольных пластов, а другую более удаленную от очистного забоя перемычку - соответственно на расстоянии, равном не более протяженности максимальной зоны активного газовыделения надрабатываемых сближенных угольных пластов, причем по мере подвигания очистного забоя удаление метана из выработанного пространства средствами дегазации происходит в два этапа: вначале часть потока метановоздушной смеси, которая следует по выработанному пространству вблизи не поддерживаемой части конвейерной выработки, оттесняется в зоне влияния каждой из поперечных перемычек газосборного коллектора в направлении расположения верхних слоев разгружаемой зоны подрабатываемых сближенных угольных пластов, за счет чего происходит скачкообразное повышение концентрации и дебита метановоздушной смеси указанной части потока, которую затем каптируют по дегазационным скважинам, причем при бурении этих скважин в подрабатываемый массив из вентиляционной выработки в сторону выработанного пространства их ориентируют таким образом, чтобы каждый куст дегазационных скважин находился в зоне влияния поперечной перемычки газосборного коллектора, в дальнейшем вслед за подвиганием очистного забоя в ходе отработки выемочного столба повторяют цикл работ по сооружению следующего газосборного коллектора при использовании очередной возведенной перемычки, ближайшей от очистного забоя, с тем, чтобы вновь образовался скачок концентрации и дебита метановоздушной смеси с последующим ее каптажем из выработанного пространства с помощью упомянутых дегазационных скважин, при этом после подготовки очередного выемочного столба по одному из свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов и отработки его в свите первым в зоне подработки или надработки отрабатывают смежные сближенные угольные пласты с помощью традиционных способов разработки, применяемых в условиях незначительной остаточной природной газоносности угольных пластов.

Недостатком данного способа является низкая эффективность удаления метана, снижающая возможные нагрузки на очистной забой, и высокая опасность очистных работ из-за влияния газового фактора.

Техническим результатом способа является повышение эффективности удаления метана, повышение нагрузок на очистной забой и повышение безопасности очистных работ по газовому фактору.

Технический результат достигается тем, что в способе разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов, включающий определение протяженности зон активного газовыделения, подготовку выемочных столбов путем проведения и крепления конвейерных и вентиляционных выработок по массиву горных пород, отработку выемочных столбов, удаление метана по дегазационным скважинам согласно изобретению протяженность зон активного газовыделения определяют по изменению объемных деформаций ΔΘ массива горных пород с помощью зависимости:

ΔΘ=Θ₀-Θ_i,

где: Θ₀ - объемные деформации массива горных пород до начала отработки выемочных столбов; Θ_i -объемные деформации массива горных пород на i-й стадии отработки выемочных столбов, значения деформаций Θ₀ и Θ_i массива горных пород получают численными методами на основе анализа компонентов тензоров деформаций и напряжений с учетом временного фактора, причем тензорной характеристикой является газопроницаемость горных пород в условиях естественного их залегания, причем для оценки средних значений величин газопроницаемости k_cp массива горных пород используют выражение:

k с р = k 0 с р + a ⋅ σ с р ;

где: k 0 с р - средние значения величин газопроницаемости массива горных пород при наличии массиве горных пород условия σ_ср→0, σ_ср - средние действующие напряжения в отрабатываемом массиве горных пород, кгс/см²; a - эмпирический коэффициент, при этом после определения протяженности зон активного газовыделения с учетом полученных данных выбирают схемы бурения скважин, их диаметр и число.

Способ предназначен преимущественно для отработки свит высокогазоносных угольных пластов современными механизированными комплексами. Отработка угленосных толщ, как правило, сопровождается большими выделениями взрывчатого и горючего газа метана, которые при добыче угля ставят ограничения по нагрузке на очистной забой, так называемый газовый вентиляционный барьер. В настоящее время из-за значительной глубины горных работ выделяется все большее количество метана (например, средняя газоносность шахт Донецкого и Карагандинского бассейнов равна соответственно 30 и 90 м³/мин). Бороться с такими количествами метана традиционным способом (разбавлением метана воздухом и выносом из шахты вентиляционной струей) во многих случаях оказывается невозможным из-за необходимости подачи в шахту чрезвычайно большого количества воздуха и превышения допустимых скоростей его движения по выработкам согласно требований действующих Правил безопасности при разработке угольных месторождений. Увеличение скорости подвигания лав на пластах с высокой газообильностью и расширение области применения комплексов с гидравлическими крепями требуют принятия более эффективных мер по снижению газообильности. Существующие способы предварительной дегазации разрабатываемых пластов скважинами и повышение дегазации выработанного пространства зачастую уже не обеспечивают снижение газообильности до допустимого уровня, так как наибольшее количество газа выделяется в выработанное пространство из пластов-спутников.

Исследования показали, что протяженность зон активного газовыделения можно осуществлять с использованием расчетных методов, учитывающих изменение фильтрующей способности массива горных пород (включая свиту высокогазоносных угольных пластов) в процессе изменения его напряженного состояния (перераспределения напряжений в массиве горных пород). Такой величиной является параметр, характеризующий изменение объемной деформации ΔΘ в точке массива горных пород, а именно:

ΔΘ=Θ₀-Θ_i,

где: Θ₀ - объемные деформации массива горных пород до начала отработки выемочных столбов; Θ_i -объемные деформации массива горных пород на i-й стадии отработай выемочных столбов.

Значения объемных деформаций массива горных пород можно получать численными методами на основе анализа компонентов тензоров деформаций и напряжений с учетом временного фактора. Для оценки газопроницаемости массива горных пород в зависимости от его механического состояния используют выражение:

k с р = k 0 с р + a ⋅ σ с р ;

где: k 0 с р - средние значения величин газопроницаемости массива горных пород при наличии массиве горных пород условия σ_ср→0, σ_ср - средние действующие напряжения в отрабатываемом массиве горных пород, кгс/см²; a - эмпирический коэффициент. С учетом полученных данных выбирают схему и место бурения дегазационных скважин для эффективного удаления метана из свиты высокогазоносных угольных пластов.

Общая пористость углей в среднем может достигать ~ 12%, но поскольку она обычно состоит из сорбционного и фильтрующего объемов, то ее последняя составляющая (эффективная пористость) достигает ~ 3%. Данные объемы обычно представлены порами (трещинами) с размерами от 10^-6 до 10^-1 см, образующими сложную систему сообщающихся между собой транспортных каналов (пустот). Указанные величины отвечают условию, когда массив горных пород, вмещающий свиту высокогазоносных угольных пластов находится в разгруженном от механических напряжений состоянии (σ_ср→0). Предварительные оценки показали, что наличие внешних нагрузок, отвечающих геостатическому полю ("γ·H") до глубин ~ 1500 м, несущественно сказывается на изменении сорбционного объема угля, представленного, в основном, ультрапорами, а изменяет лишь их фильтрующую пористость.

Исследование изменчивости собственно горно-геомеханических параметров какого-либо оцениваемого объекта может быть выполнена с помощью аппарата метода граничных элементов, метода конечных элементов и других.

Разработанная для численного экспериментирования методика оценки напряженно-деформированного состояния (НДС) массива горных пород (МГП) позволяет получать данные о параметре ΔΘ в функции координат (пространства). Задавая некоторые фиксированные (для определенных моментов времени) положения фронта очистных работ, возможно получить и функциональную зависимость искомых параметров от времени для частных случаев рассмотрения процессов деформирования толщи горных пород в условиях конкретной задачи.

Выполненные исследования показали, что существует взаимосвязь параметра эффективной пористости "n" и средних значений напряжений σ_ср, действующих в массиве горных пород. Следовательно, в квази-упруго-деформируемых средах очевидна и взаимозависимость параметров n и Θ_i.

Θ_i=к·σ_ср,

где: к - параметр (к=3/E·(1-2·Θ·_iµ)); E - модуль упругости структурных литотипов массива горных пород; µ - коэффициент Пуассона тех же элементов массива горных пород.

Это позволяет определить роль НДС пород в изменении показателя их эффективной (фильтрующей) пористости, то есть газопроницаемость среды можно выразить следующим образом:

k с р = k 0 с р + a ⋅ σ с р ;

где: k 0 с р - средние значения величин газопроницаемости массива горных пород при наличии массиве горных пород условия σ_ср→0, σ_ср - средние действующие напряжения в отрабатываемом массиве горных пород, кгс/см²; a - эмпирический коэффициент.

Способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов осуществляют следующим образом. Подготавливают выемочные столбы путем проведения и крепления конвейерных и вентиляционных выработок по массиву горных пород. Отрабатывают выемочные столбы. Удаляют метан средствами вентиляции за счет общешахтной депрессии и по дегазационным скважинам. Перед началом подготовительных работ определяют протяженность зон активного газовыделения угольных пластов расчетным путем по изменению объемных деформаций ΔΘ массива горных пород на основе взаимосвязи коллекторских и фильтрационных характеристик массива горных пород с его механическим состоянием с помощью зависимости:

ΔΘ=Θ₀-Θ_i,

где: Θ₀ - объемные деформации массива горных пород до начала отработки выемочных столбов; Θ_i - объемные деформации массива горных пород на i-й стадии отработки выемочных столбов.

Значения объемных деформаций Θ₀ и Θ массива горных пород получают численными методами на основе анализа компонентов тензоров деформаций и напряжений с учетом временного фактора, а для оценки газопроницаемости фильтрующей среды в зависимости от ее механического состояния используют выражение:

k с р = k 0 с р + a ⋅ σ с р ;

где: k 0 с р - средние значения величин газопроницаемости массива горных пород при наличии массиве горных пород условия σ_ср→0, σ_ср - средние действующие напряжения в отрабатываемом массиве горных пород, кгс/см²; a - эмпирический коэффициент. С учетом полученных данных выбирают схемы бурения скважин, их диаметр и число для эффективного удаления метана из свиты высокогазоносных угольных пластов.

Следует отметить, что данная методика может быть использована для расчета фильтрационных характеристик зон массива горных пород, испытывающих только упругие деформации, т.е. для зон обрушения и трещинообразования необходимо использовать иные подходы.

Реализация способа разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов поясняется примером для условий пласта "Четвертый" Печорского угольного бассейна. На фиг.1 показана горно-геомеханическая модель массива горных пород для оценки напряженно-деформированного состояния пород в надрабатываемом пластом "Четвертым" массиве горных пород, фиг.2 приведен график функции k_cp=φ(σ_ср) для оценки изменений газопроницаемости массива горных пород, на фиг.3 приведен фрагмент схемы области оценки параметра "ΔΘ" в надработанном массиве "n₁₁-n₇", на фиг.4 показана зональность изменчивости геомехано-газодинамических свойств надрабатываемого междупластья "n₁₁-n₇", "А", "Б", "В", "Г", "Д", "Е", "Ж", "3", "Б" и "А" - зоны активного газовыделения в массиве горных пород, на фиг.5 показан график функции ΔΘ=f(Θ_i) при значениях: Θ_Ao=-62·10^-5 (отвечает условиям надработки междупластья "n₁₁-n₇"); Θ_Ао=-30·10^-5 - как вариант семейства ΔΘ=f(Θ_i), на фиг.6 приведен вариант дегазационной схемы для надрабатываемого междупластья (n₁₁-n₇) (пологое залегание пласта "n₁₁", нисходящий порядок отработки столбов).

На фиг.1 зона надработки отвечает пределам площади S_o (площади обнажения до 1-й посадки основной кровли), S_II (площади обнажения до следующих посадок основной кровли), а временной фактор характеризуется как t→t₁, t_i≥t_н (t - временной фактор, характеризующий время, прошедшее с начала отработки лавы, t₁ - временной фактор, характеризующий время, в течение которого пригруженное выработанное пространство набирает максимальную площадь перед обрушением, t_i - временной фактор, характеризующий время, прошедшее с начала отработки лавы до достижения расчетной зоны А, Б, В…, t_н - временной фактор, характеризующий время, прошедшее с начала отработки лавы до посадки основной кровли). На границе исследуемой невесомой области приложено давление P≈γН=25 МПа. Зона исследования параметров напряженно-деформированного состояния массива: 0≤x≤160 (м), -1,6≤y≤-83 (м), что полностью "охватывает" надрабатываемую толщу (включая пласт n₇). "1-1" - ось симметрии.

Для практических (приближенных) оценок изменения эффективной пористости в массиве может быть использована простая апроксимация функции n=f(σ_cp) в виде:

k с р = k 0 с р + a ⋅ σ с р ;

где: k 0 с р - средние значения величин газопроницаемости массива горных пород при наличии массиве горных пород условия σ_ср→0, σ_ср - средние действующие напряжения в отрабатываемом массиве горных пород, кгс/см²; a - эмпирический коэффициент (~ 52·10^-4).

Следует иметь в виду, что величины напряжений для условий σ_ср>0 в надработанном массиве горных пород ограниченны.

Газопроницаемость горных пород в условиях естественного их залегания является тензорной характеристикой. Общее представление об изменчивости этого параметра в функции от механических напряжений в массиве можно составить, анализируя средние (для данной точки массива горных пород) значения параметра, т.е. в виде k_cp=φ(σ_ср).

Результаты изучения газопроницаемости угольных пластов (ИГД, МакНИИ) показали, что для углей марок "К" - "Ж" параметр k 0 с р (при σ→0) составляет около 60 µD при коэффициенте вариации V≤30% (≈0,06·10^-8 см²), а характер функции k_cp=φ(σ_ср) для всех исследованных типов углей может быть представлен в экспоненциальной форме.

Для оценок изменчивости газопроницаемости массива "n₁₁-n₇", надрабатываемого пластом "Четвертым", в первом приближении, может быть использовано апроксимационное уравнения вида:

k с р = k 0 с р + a ⋅ σ с р ;

где: ±σ_ср - кгс/см²; k 0 с р - µD (для ориентировочных расчетов может быть принято 60 µD); 30≤ k 0 с р ≤65, a=104·10^-3.

Разброс значений k_cp=φ(σ_ср) при использовании приведенной выше зависимости не превышает 30%. График функции k_cp=φ(σ_ср) для оценки изменений газопроницаемости надрабатываемого пластом "Четвертым" междупластья "n₁₁-n₇" приведен на фиг.2.

Используя методические подходы, приведенные выше, получим поля приращений (изменений) объемных деформаций в виде:

ΔΘ=Θ₀-Θ_i,

где: ΔΘ - изменение объемных деформаций массива горных пород; Θ₀ - объемные деформации массива горных пород до начала отработки выемочных столбов; Θ_i - объемные деформации массива горных пород на i-й стадии отработки выемочных столбов (эти состояния отвечают схемам: А, Б, В, Г, Д, Е, Ж, З, Б, А, фиг.4).

Информация о полях ΔΘ дает возможность однозначно (сравнительно с полями Θ) оценить геомеханическое и газодинамическое состояние надработанной толщи пород. Предварительно был установлен порядок такой оценки, характеризующий "направленность" изменения коллекторских свойств массива горных пород в зависимости от изменения параметра ΔΘ. В частности, рост величин ΔΘ по модулю в условиях сжатой (но при Θ_i<θ_Aо) или растянутой зон массива горных пород определяет "состояние" разгрузки массива при выполнении условия ΔΘ<0. Имеется в виду, что "невозмущенный" массив (не надработанный) изначально находится в сжатой зоне, т.е. имеют место значения: Θ_Ао=-62·10^-5, ΔΘ=0. При иных начальных величинах Θ_Ао, отвечающих новому нулевому значению ΔΘ, будут иметь место соответствующие зависимости ΔΘ=f(Θ_i). Для рассматриваемых условий, в частности при Θ_Ао=-62·10^-5, указанная зависимость приведена на фиг.5.

Как очевидно, росту положительных значений ΔΘ (ΔΘ>0) отвечают условия пригрузки массива от состояния А₀.

Анализ полей ΔΘ показал следующее. При отходе забоя лавы от монтажной выработки на расстояние до 40 м в породах почвы лавы на глубинах от первых метров до двадцати и более метров происходит рост модуля параметра ΔΘ (при условии ΔΘ<0), что отвечает условиям разгрузки массива горных пород, последняя на указанной площади распространяется на глубины от нескольких метров до двадцати (и более) метров, т.е. может достигать пласта "n₈" (разгружается значительная часть междупластья "n₁₁-n₈"). При заданных технологических параметрах добычи данная разгрузка будет иметь место на расстоянии до ~30 м от монтажной камеры, т.е. через ~10 суток от начала первичного подвигания очистного забоя.

При дальнейшем отходе лавы от разрезной печи на расстояние до 50÷60 м зона разгрузки достигает глубины тридцати метров ("n₁₁-n₈"), распространяясь практически по всей площади выработанного пространства, образованного на момент времени до ~20-25 суток. На временном отрезке (10-25 суток) модуль параметра ΔΘ продолжает расти, причем в наибольшей мере в пределах междупластья "n₁₁-n₁₀".

Далее, до расстояния около 300 м от монтажной камеры (временной диапазон до ~90 суток) прослеживается рост /ΔΘ/ по ширине выработанного пространства при наибольшей его интенсивности вдоль участков выработанного пространства, прилегающих к выемочным штрекам (до 30 м, в плане). Принимая во внимание широко применяемый способ отработки столбов (по простиранию) в нисходящем порядке, следует отметить, что в рассматриваемом случае наибольшие значения изменений порового объема в надработанной толще пород будут иметь место (помимо околоштрековой области) в пределах нижней части выработанного пространства, считая от конвейерного штрека (на расстояниях ~(0,5÷0,7)L_л). По глубине разгрузка охватывает междупластье "n₁₁-n₇" - вдоль штрека, изменяясь до глубин "n₁₁-n₈(n₉)" в направлении к центру выработанного.

На расстояниях от монтажной камеры свыше ~300 м (до ~400 м) в надработанной толще сохраняется эффект упругого восстановления объемной пористости пород в пределах междупластья "n₁₁-n₈" (до ~30-35 м по глубине). По времени это отвечает диапазону (85÷90)-(110÷120) суток.

Далее (>400 м) в надработанном междупластье под выработанным пространством начинает и, к моменту отхода лавы на 600÷700 м от монтажной камеры, практически заканчивается восстановление исходного порового пространства пород междупластья "n₁₁-n₇" (/ΔΘ/→0). Исключение составляет околоштрековая зона (до ~20 м), в которой имеет место частичная разгрузка пород в междупластье "n₁₁-n₉" (/ΔΘ/≠0). С этого же расстояния (~600÷700 м) на основной площади выработанного пространства восстанавливается давление по почве пласта "n₁₁" (~γ·Н), а соответственно и приближенно-исходное (до "возмущения" массива горных пород лавой) состояние пород междупластья "n₁₁-n₇", т.е. /ΔΘ/→0. Однако вдоль движущейся лавы в ее почве имеет место разгрузка пород: почти "полная" на глубине до 10÷15 м ("n₁₁-n₁₀") и частичная (до ~50%) на глубинах до ~55 м ("n₁₁-n₇"), что характеризуется достаточно большим, а в первом случае ("n₁₁-n₁₀") весьма резким увеличением значений модуля /ΔΘ/ приблизительно в двадцати метровой зоне ВП, считая от плоскости забоя лавы. Начало рассматриваемого периода во временном диапазоне отвечает ~130÷140 суткам.

Установленная зональность разгрузки надрабатываемой пластом "n₁₁" толщи пород обусловливает и изменение их эффективной пористости. Изменяется газопроницаемость пород, что необходимо учитывать при выборе параметров дегазации рассматриваемого междупластья.

Схема распределения упомянутых зон в пределах выработанного пространства выемочного столба, отрабатываемого по простиранию (в нисходящем порядке), приведена на фиг.4.

Изменения показателей (Δn - изменение эффективной пористости пород, %; средних значений величин газопроницаемости k_cp массива горных пород, %) даны относительно характеристик "невозмущенного" очистной выемкой массива, индексируемых "0^ым" знаком: n₀≈1,7%; k 0 с р ≈34 µD при соответствующем значении Θ_Ао=f(σ_ср), равном ~ (-62·10^-5).

Для практических (приближенных) оценок изменения эффективной пористости в массиве может быть использована простая апроксимация функции n=f(σ_cp) в виде:

n=n₀+52·10^-4·σ_ср,

где: ±σ_ср - кгс/см²; n₀ - % (~3%); 1,5≤n≤3,5(%).

Следует иметь в виду, что величины напряжений в надработанном МГП ограничены.

По мере подвигания лавы от монтажной камеры на расстоянии до 70÷80 м (т.е. через ~20÷25 суток от начала очистной выемки) начинается разгрузка междупластья "n₁₁-n₇", сопровождаемая ростом Δn и Δk_cp: от ~1÷2% до ~5÷30% в области глубин междупластья "n₁₁-n₉(n₈)" (зона "А", "Б" фиг.4).

Далее на расстояниях от 70÷80 м до 120÷150 м от монтажной камеры (зоны "Б", "В" фиг.4) в породах почвы в области центральной части выработанного пространства (и выше по восстанию пласта) начинается снижение величин Δn и Δk_cp: до ~30% в породах междупластья "n₁₁-n₉" и до ~10% в междупластье "n₉-n₇". Время ведения очистных работ к данному моменту составляет около 50 суток.

В зоне от 120÷150 м до ~180 м под центральной частью ВП происходит процесс дальнейшего снижения значений Δn и Δk_cp до близких к величинам фонового (невозмущенного) состояния массива. В зоне "Г" (на схеме фиг.4) в области, прилегающей к конвейерному штреку в диапазоне междупластья "n₁₁-n₈", параметр значений Δn и Δk_cp характеризуется величинами (5÷15%), а в междупластье "n₈-n₇" - (2÷8%). В направлении продольной оси симметрии ВП вплоть до расстояний от штрека, составляющих ~0,33 L_л, соответственно в выше указанных пачках, параметры Δn и Δk_cp изменяются в пределах: (15÷30%) и (2÷10%).

В зоне "Д" (фиг.4) на расстоянии около 200 м от монтажной камеры (180÷200 м - около 60÷65 суток ведения очистных работ) вдоль штрека в породах междупластья "n₉-n₇" рассматриваемые величины изменяются от ~1% до ~(7÷8%) (по направлению снизу вверх), а в междупластье "n₁₁-n₉»" - до (10÷15%). На расстояниях <0,33 L_л от штрека (в направлении центра ВП) изменения Δn и к_ср, соответственно для тех же междупластий, составят: (2÷10%) и (15÷25%).

Последующее изменение коллекторских свойств горных пород в зонах "Е", "Ж" и "3" имеет выраженный характер снижения значений Δn и Δk_cp как в направлении подвигания лавы от монтажной камеры, так и в нормальном направлении. В первом случае, рассматривая междупластье "n₁₁-n₇", указанные изменения составляют от (2÷5%) (на расстоянии ~200÷250 м от монтажной выработки на момент ~70 суток от начала работ по выемке пласта) до (1÷2%) (на расстоянии ~550÷600 м от монтажной выработки на момент около 180 суток от начала работ по выемке пласта). При этом "нижние" значения (1÷2%) изменений эффективной пористости и газопроницаемости отвечают пачке пород междупластья "n₉-n₇", а "верхние" (2÷5%) - междупластью "n₁₁-n₉(n₁₀)". Нормально к штреку на расстоянии ~0,2 L_л от него, под выработанным пространством восстанавливаются приближенно "фоновые" характеристики ранее надработанного междупластья. Рассмотренное состояние в "околоштрековой" зоне остается стабильным и далее (свыше 350÷400 м) вдоль выработанного пространства вплоть до области "Б"-"А" (фиг.4) вблизи призабойного пространства действующей в "данный момент" времени лавы.

На указанном расстоянии (>550÷600 м, т.е. на момент времени ~180÷200 суток) в зоне "Б"-"А" (фиг.4) изменения параметров Δn и Δk_cp остаются далее стабильными и обратны рассмотренным при отходе лавы от монтажной камеры (зона "А"-"Б" на фиг.4). С расстояния 60÷70 м от плоскости лавы и далее в направлении ее забоя имеют место следующие изменения:

- в междупластье "n₉-n₇" - снижение параметров от ~30÷5% до ~2÷1%;

- в междупластье "n₁₁-n₉" - снижение параметров от ~60÷15% до ~5÷2%.

Указанные изменения не распространяются на околоштрековые, приблизительно двадцатиметровые зоны, в которых условия состояния массива горных пород междупластья близки к таковым в зоне "З", рассмотренным выше.

Выполненный по "ΔΘ-фактору" анализ состояния и изменчивости массива горных пород в процессе его надработки позволяет оценить состояние массива горных пород надработанной толщи, полученные на базе, в основном, анализа полей "ε_x" и "ε_y" в тех же зонах междупластья. Используя приведенные зависимости, можно использовать в виде программного продукта для получения исходных данных и разработки методических аспектов построения дегазационных схем для надработанного пластом "Четвертым" массива горных пород с учетом пространственно-временного фактора изменчивости его коллекторских свойств. Возможная схема бурения дегазационных скважин (для условий рассмотренного примера) приведена на фиг.6.

Применение данного способа разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов обеспечивает следующие преимущества:

- повышение эффективности удаления метана;

- повышение нагрузки на очистной забой по газовому фактору;

- повышение безопасности ведения очистных работ газовому фактору;

- снижение себестоимости добываемого угля.

Способ разработки свиты сближенных высокогазоносных угольных пластов, включающий определение протяженности зон активного газовыделения, подготовку выемочных столбов путем проведения и крепления конвейерных и вентиляционных выработок по массиву горных пород, отработку выемочных столбов, удаление метана по дегазационным скважинам, отличающийся тем, что протяженность зон активного газовыделения определяют по изменению объемных деформаций ΔΘ массива горных пород с помощью зависимости:ΔΘ=Θ₀-Θ_i,где Θ₀ - объемные деформации массива горны