Система оптимизации времени отстаивания нефтепродуктов в резервуарах хранения в зависимости от распределения температуры нефтепродукта по высоте резервуара и формы частиц загрязнения

Система оптимизации времени отстаивания нефтепродуктов в резервуарах хранения в зависимости от распределения температуры нефтепродукта по высоте резервуара и формы частиц загрязнения

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к вычислительной технике, в частности к системе оптимизации времени отстаивания нефтепродуктов в резервуарах хранения в зависимости от распределения температуры нефтепродукта по высоте резервуара и формы частиц загрязнения, реализующей применение новых информационных технологий в хранении нефтепродуктов.

Одним из способов очистки топлива от механических примесей является отстаивание. Предварительное отстаивание топлива позволяет снизить значительное количество механических примесей и капелек воды еще до фильтрации топлива. Эффективность отстаивания зависит как от его продолжительности, так и от вязкости и плотности топлива, от природы материла частиц загрязнения, их массы, размера и формы. Чем выше вязкость и плотность топлива и чем ниже степень соответствия формы анализируемых частиц загрязнения форме сферической, тем медленнее осаждаются частицы механических примесей и капли воды и, следовательно, тем больше времени требуется для отстаивания топлива.

Норматив на отстаивание топлива в резервуарах служб ГСМ установлен приказом Департамента воздушного транспорта Министерства транспорта РСФСР №ДВ -126 от 17.10.1992 г. и составляет 4 часа на 1 метр уровня. Этому нормативу соответствует скорость оседания частиц механических примесей в пределах ~0,07 мм/с. Однако этот норматив не учитывает не только плотность материала частиц загрязнения, их размеры и форму, но также и плотность, вязкость и температуру самого топлива.

В работе [3] приводится теоретически обоснованный результат исследования процессов отстаивания топлива в резервуарах. Этот результат показывает, что скорость V_o (формула Стокса) оседания частиц загрязнения в авиационном топливе зависит от: радиуса r_з частиц загрязнения, плотности ρ_з частиц загрязнения, плотности ρ_T и вязкости γ_T топлива

V o = 2180 r з 2 γ T ( ρ з ρ T − 1 ) .                                                                  ( 1 )

В свою очередь, и плотность топлива ρ_T, и вязкость топлива γ_T есть функции температуры t топлива:

ρ T = ρ 20 − ( 0,8205 − 0,00013 ⋅ ρ 20 ) ⋅ ( t − 20 ) ,                                ( 2 )

γ T = 1,8742 − 0,0362 t + 0,0007 t 2 − 10 − 5 t 3 − 10 − 7 t 4 − 10 − 7 t 5 + + 10 − 10 t 6 ,                                                                                       ( 3 )

где: t - текущая температура топлива, ρ₂₀ - плотность топлива при температуре +20°С, указываемая в паспорте на топливо (t=+20°С - температура стандартных атмосферных условий для авиационного топлива).

Поскольку формулы (1) - (3) справедливы как для моторных топлив, относящихся к светлым нефтепродуктам, так и для жидких нефтяных масел специального назначения [4], то все дальнейшие рассуждения будем строить для нефтепродуктов.

Учитывая это, установление расчетно-допустимого времени отстаивания нефтепродукта для каждого резервуара службы ГСМ может быть определено только из рассмотрения особенностей распределения температуры нефтепродукта по высоте каждого отдельного резервуара.

Для этого график распределения температуры нефтепродукта по высоте резервуара разбивается на отдельные участки. В качестве концевых (граничных) точек участков рассматриваются точки графика, в которых происходит измерение температуры нефтепродукта специальной системой контроля параметров нефтепродукта по высоте резервуара (на чертеже не показано).

Каждый участок полученного разбиения графика характеризуется значениями температуры на его границах. При этом температура нижней границы одного участка равна температуре верхней границы смежного с ним нижнего участка.

Разбиение резервуара на участки позволяет более внимательно проследить за изменениями скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, а, следовательно, и более точно определить время его отстаивания.

Для этого по формулам (1) - (3) определяются скорости оседания частиц загрязнения для каждой граничной температуры выделенного участка резервуара. Интерпретируя далее скорость оседания частиц загрязнения, полученную для температуры верхней границы участка резервуара, как скорость вхождения на участок резервуара, а скорость оседания частиц загрязнения, полученную для температуры нижней границы участка резервуара, как скорость выхода из участка резервуара, вычисляется средняя скорость оседания частиц загрязнения на этом участке резервуара.

Следует отметить, что при вычислении средней скорости оседания частицы загрязнения на каждом участке резервуара учитывается и форма анализируемой частицы загрязнения.

Для этого на основе понятия «форма частицы» как «степень правильности структуры или топографии частицы (обычно правильная форма частицы - сферическая)» в соответствии с ГОСТ Р 51109-97, принятым Постановлением Госстандарта России от 17.12.1997 г. №413 и действующим с 01.01.1999 г., вводятся определения [5]:

- миделево сечение частицы - «площадь проекции частицы на плоскость, нормальную направлению движения частицы, определяющая лобовое сопротивление движения частицы в потоке жидкости»;

- коэффициент миделевого сечения - «отношение площади миделевого сечения к площади круга, диаметр которого равен наибольшему размеру измеряемой частицы».

Коэффициент миделевого сечения k, являющийся характеристикой формы частицы загрязнения, изменяется в пределах

0 < k ≤ 1 :                                                                               ( 4 )

k=1 - для частиц правильной (сферической) формы;

0<k<1 - для частиц, форма которых не соответствует сферической форме.

Степень соответствия формы частицы сферической форме задается величиной значения ее коэффициента k миделевого сечения. Чем выше степень соответствия формы анализируемой частицы форме сферической, тем ближе значение ее коэффициента k миделевого сечения к 1. И, наоборот, чем ниже степень соответствия формы анализируемой частицы форме сферической, тем ближе значение ее коэффициента k миделевого сечения к 0.

Поскольку формулы (1) - (3) справедливы только для частиц сферической формы, то для применения этих формул для частиц любой другой формы в работе [6, с.64] из условия равенства скоростей оседания сферической частицы загрязнения диаметром d_экв и произвольной частицы загрязнения этой же природы с максимальным линейным размером l_max и характеристикой формы (коэффициентом миделевого сечения) k выведена формула

d э к в = l max k ,                                                                                     ( 5 )

где d_экв - диаметр эквивалентной сферической частицы загрязнения, l_max - максимальный линейный размер не сферической частицы загрязнения, k - коэффициент миделевого сечения не сферической частицы загрязнения.

При этом коэффициент миделевого сечения k не сферической частицы загрязнения также есть функция от l_max [6, с.135]

k = 1 − 8,45 × 10 − 2 l max − 1,25 .                                                            ( 6 )

В соответствии с формулами (5) и (6) частица загрязнения (типа кварца) произвольной формы с наибольшим линейным размером l_max будет двигаться (оседать) в направлении дна резервуара с такой же скоростью, как и частица сферическая диаметром d_экв.

С точки зрения обеспечения безопасности полетов наибольший интерес представляет задача определения времени отстаивания нефтепродукта в резервуарах хранения для частиц загрязнения (типа кварца) произвольной формы и размером вида

l max ≥ δ                                                                                                ( 7 )

где l_max=2r_з (r_з радиус частицы загрязнения), δ (табл.1) - монтажный зазор между золотником и втулкой для различных регулирующих элементов насоса-регулятора авиационного ГТД [7].

Таблица 1
№ п/п	Золотниковые пары топливорегулирующей аппаратуры авиационных ГТД	Зазор, δ [мкм]
1	Дроссельный кран - втулка	8-12
2	Золотник клапана постоянного перепада давления - втулка	7-9
3	Распределительный клапан - втулка	10-14
4	Шток гидрозамедлителя - муфта	6-8
5	Плунжер - гильза	15-22
6	Золотники клапана сброса - втулка	5-8

Необходимо учесть, что частицы загрязнения (типа кварца) размером 5-10 мкм имеют очень малую скорость оседания в связи с проявлением седиментационно-диффузионного равновесия, когда скорость броуновского движения приближается к скорости седиментации (оседания). Поэтому для удаления этих частиц после отстаивания нефтепродукта в резервуарах используется система фильтрации с тонкостью очистки менее 3 мкм.

С учетом этого и в соответствии с табл.1 значения l_max в формуле (7) берутся равными 12-22 мкм.

Принимая наибольший линейный размер частицы загрязнения (типа кварца) произвольной формы

l max = 2 r з                                                                                          ( 8 )

и подставляя его в (5), получим, что радиус эквивалентной сферической частицы загрязнения имеет вид

r э к в = r з k .                                                                                       ( 9 )

Тогда в соответствии с (1) скорость оседания сферической частицы загрязнения эквивалентного радиуса r_экв имеет вид

V o ( r э к в ) = 2180 ⋅ r э к в 2 γ T ( ρ з ρ T − 1 ) .                                                           ( 10 )

Подставляя (9) в (10), получим, что

V o ( r э к в ) = 2180 ⋅ r з 2 γ T ( ρ з ρ T − 1 ) ⋅ k .                                                        ( 11 )

Из (11) с учетом (1) и (8) получаем, что

V o ( d э к в ) = V o ( l max ) ⋅ k ,                                                                       ( 12 )

где V_o(d_экв) - скорость оседания сферической частицы загрязнения эквивалентного диаметра, равная скорости оседания частицы загрязнения с наибольшим линейным размером l_max и коэффициентом миделевого сечения k (условие (5)), V_o(l_max) - скорость оседания сферической частицы загрязнения диаметром l_max, k - коэффициент миделевого сечения частицы загрязнения с наибольшим линейным размером l_max.

Из выражения (12) следует, что скорость оседания частицы загрязнения (типа кварца) любой произвольной формы с наибольшим линейным размером l_max и коэффициентом миделевого сечения k представляет собой произведение скорости оседания сферической частицы загрязнения этой же природы диаметром l_max на коэффициент миделевого сечения k, соответствующий форме не сферической частицы с наибольшим линейным размером l_max.

В соответствии с (12) средняя скорость оседания для каждой частицы загрязнения произвольной формы с наибольшим линейным размером l_max и коэффициентом миделевого сечения k на каждом участке резервуара также может быть представлена произведением средней скорости оседания сферической частицы загрязнения диаметром l_max на коэффициент миделевого сечения k не сферической частицы с наибольшим линейным размером l_max.

Отсюда, зная высоту каждого участка резервуара, можно отношением высоты рассматриваемого участка к средней скорости оседания частиц загрязнения на этом участке определить время оседания частиц на этом участке, которое по аналогии с (13) имеет вид

T o ( d э к в ) = T o ( l max ) ⋅ 1 k '                                                              ( 14 )

где T_o(d_экв) - время оседания сферических частиц загрязнения диаметром d_экв, равное времени оседания частиц загрязнения не сферической формы с наибольшим линейным размером l_max и коэффициентом миделевого сечения k (условие (5)), T_o(l_max) - время оседания для сферических частиц загрязнения диаметром l_max, 1 k - обратная величина коэффициента миделевого сечения для частиц не сферических с наибольшим линейным размером l_max.

Выражение (14) показывает, что время оседания любой произвольной частицы загрязнения (типа кварца) с наибольшим линейным размером l_max и характеристикой формы k представляет собой произведение времени оседания для сферических частиц загрязнения диаметром l_max, и значения обратной величины коэффициента миделевого сечения 1 k для частиц не сферических с наибольшим линейным размером l_max и коэффициентом миделевого сечения k.

Суммарная совокупность полученных временных интервалов по всем участкам резервуара и будет задавать расчетное время отстаивания нефтепродукта по резервуару.

В связи с этим представляется целесообразным создание такой автоматизированной системы, которая позволяла бы идентифицировать готовность нефтепродукта в резервуарах хранения к выдаче по средней скорости оседания частиц загрязнения (типа кварца) произвольной формы на каждом участке резервуара и выдавать время отстаивания нефтепродукта как по каждому отдельному участку резервуара, так и по резервуару в целом.

Известны системы, которые могли быть использованы для решения поставленной задачи [1, 2].

Первая из известных систем содержит центральный процессорный модуль, входы которого соединены с модулями памяти и с модулями подготовки и ввода данных, а выходы подключены к соответствующим модулям памяти, модуль обработки данных, информационные входы которого соединены с выходами соответствующих модулей памяти, синхронизирующие входы подключены к управляющим выходам центрального процессорного модуля, а выход модуля является информационным выходом системы [1].

Существенный недостаток данной системы состоит в невысоком ее быстродействии, обусловленном тем, что выполнение процедур аналитической обработки данных реализуется через поиск данных по всей базе данных, что при больших объемах базы данных неизбежно приводит к неоправданно большим затратам времени на получение аналитических оценок.

Известна и другая система, содержащая модуль идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, модуль идентификации базового адреса страницы резервуара, модуль формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, модуль регистрации параметров участка резервуара, модуль формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, модуль регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, модуль селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, модуль сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания, модуль идентификации базового адреса высоты участка резервуара, модуль формирования сигналов считывания среднего по участку резервуара расчетно-допустимого времени отстаивания нефтепродукта, модуль регистрации среднего по участку резервуара расчетно-допустимого времени отстаивания нефтепродукта, модуль выдачи расчетно-допустимого времени отстаивания нефтепродукта [2].

Последнее из перечисленных выше технических решений наиболее близко к описываемому в заявке техническому решению.

Его недостаток заключается в узкой функциональной возможности системы, ограниченной анализом и обработкой частиц загрязнения только правильной (сферической) формы, что приводит к исключению из анализа и обработки частиц загрязнения любых других произвольных форм, оседающих при тех же размерах значительно медленнее сферических, что приводит к искажению результата отстаивания нефтепродукта как на каждом отдельном участке резервуара, так и по всему резервуару в целом.

Цель изобретения - расширение функциональных возможностей системы, позволяющей в процессе отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения анализировать и обрабатывать частицы загрязнения не только правильной (сферической) формы, но и частицы любой другой произвольной формы.

Поставленная цель достигается тем, что в систему, содержащую модуль идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, информационный вход которого является первым информационным входом системы, предназначенным для приема кодограммы запроса с автоматизированного рабочего места пользователя системы, синхронизирующий вход модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта является первым синхронизирующим входом системы, предназначенным для приема синхронизирующих сигналов занесения кодограммы запроса с автоматизированного рабочего места пользователя системы в модуль идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, первый информационный выход модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта является первым информационным выходом системы, предназначенным для выдачи кодов стандартной плотности нефтепродукта, плотности и радиуса частиц загрязнения нефтепродукта на первый информационный вход сервера базы данных, модуль формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, один информационный вход которого подключен к второму информационному выходу модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, один информационный выход модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара является первым адресным выходом системы, предназначенным для выдачи адреса участка резервуара на адресный вход сервера базы данных, а синхронизирующий выход модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара является первым синхронизирующим выходом системы, предназначенным для выдачи сигналов управления считыванием параметров участка резервуара на вход первого канала прерывания сервера базы данных, модуль идентификации базового адреса страницы резервуара, первый и второй информационные входы которого подключены к третьему и четвертому информационным выходам модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта соответственно, а синхронизирующий вход модуля идентификации базового адреса страницы резервуара подключен к синхронизирующему выходу модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, информационный выход модуля идентификации базового адреса страницы резервуара соединен с другим информационным входом модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, а синхронизирующий выход модуля идентификации базового адреса страницы резервуара соединен с синхронизирующим входом модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, модуль регистрации параметров участка резервуара, информационный вход которого является вторым информационным входом системы, предназначенным для приема кодов параметров участка резервуара, считанных из базы данных сервера, синхронизирующий вход модуля регистрации параметров участка резервуара является вторым синхронизирующим входом системы, предназначенным для приема сигналов занесения кодов параметров участка резервуара, считанных из базы данных сервера, в модуль регистрации параметров участка резервуара, модуль формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, первый, второй и третий информационные входы которого подключены к первому, второму и третьему информационным выходам модуля регистрации параметров участка резервуара соответственно, один синхронизирующий вход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта подключен к синхронизирующему выходу модуля регистрации параметров участка резервуара, информационный выход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта является вторым информационным выходом системы, предназначенным для выдачи кода температуры участка резервуара на второй информационный вход сервера базы данных, а синхронизирующий выход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта является вторым синхронизирующим выходом системы, предназначенным для выдачи сигналов управления вызовом подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта на вход второго канала прерывания сервера базы данных, модуль регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, информационный вход которого является третьим информационным входом системы, предназначенным для приема кодов скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, считанных из базы данных сервера, синхронизирующий вход модуля регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта является третьим синхронизирующим входом системы, предназначенным для приема сигналов занесения кодов скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, считанных из базы данных сервера, в модуль регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, модуль селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, первый информационный вход которого подключен к первому информационному выходу модуля регистрации параметров участка резервуара, а второй и третий информационные входы модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта подключены к первому и второму информационным выходам модуля регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта соответственно, синхронизирующий вход модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта подключен к синхронизирующему выходу модуля регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, один синхронизирующий выход модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта соединен с другим синхронизирующим входом модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта и с одним установочным входом модуля регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, другой синхронизирующий выход модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта соединен с установочным входом модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта и с другим установочным входом модуля регистрации скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, модуль сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания, первый информационный вход которого подключен к информационному выходу модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, второй информационный вход модуля сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания подключен к другому информационному выходу модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, а третий и четвертый информационные входы модуля сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания подключены к пятому и шестому информационным выходам модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта соответственно, синхронизирующий вход модуля сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания подключен к другому синхронизирующему выходу модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, первый синхронизирующий выход модуля сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания соединен с одним установочным входом модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, с первым установочным входом модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, с первым установочным входом модуля регистрации параметров участка резервуара, с одним установочным входом модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, и при этом является первым сигнальным выходом системы, предназначенным для выдачи на автоматизированное рабочее место пользователя системы сигнала неготовности нефтепродукта к выдаче, второй синхронизирующий выход модуля сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания является вторым сигнальным выходом системы, предназначенным для выдачи на автоматизированное рабочее место пользователя системы сигнала готовности нефтепродукта сканируемого участка резервуара к выдаче, модуль идентификации базового адреса высоты участка резервуара, информационный вход которого подключен к четвертому информационному выходу модуля регистрации параметров участка резервуара, а первый и второй синхронизирующие входы модуля идентификации базового адреса высоты участка резервуара подключены к второму и третьему синхронизирующим выходам модуля сравнения средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта с нормативной скоростью оседания соответственно, модуль формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения, один информационный вход которого подключен к информационному выходу модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, другой информационный вход модуля формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения подключен к информационному выходу модуля идентификации базового адреса высоты участка резервуара, синхронизирующий вход модуля формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения подключен к синхронизирующему выходу модуля идентификации базового адреса высоты участка резервуара, информационный выход модуля формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения является вторым адресным выходом системы, предназначенным для выдачи адреса считывания кода времени отстаивания нефтепродукта на участке резервуара хранения на адресный вход сервера базы данных, а синхронизирующий выход модуля формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения является третьим синхронизирующим выходом системы, предназначенным для выдачи сигналов управления считыванием кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения на вход первого канала прерывания сервера базы данных, модуль выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения, первый информационный вход которого подключен к другому информационному выходу модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, второй информационный вход модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения подключен к пятому информационному выходу модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, один информационный выход модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения является третьим информационным выходом системы, предназначенным для выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения на автоматизированное рабочее место пользователя системы, другой информационный выход модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения является четвертым информационным выходом системы, предназначенным для выдачи кода времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения на автоматизированное рабочее место пользователя системы, один синхронизирующий выход модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения соединен с одним установочным входом модуля формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения, с счетным входом модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, с вторым установочным входом модуля регистрации параметров участка резервуара, с вторым установочным входом модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, и при этом является третьим сигнальным выходом системы, предназначенным для выдачи сигналов идентификации времени отстаивания нефтепродукта с обработанных участков резервуара на автоматизированное рабочее место пользователя системы, другой синхронизирующий выход модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения соединен с другим установочным входом модуля формирования сигналов считывания кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения, с другим установочным входом модуля формирования сигналов считывания параметров участка резервуара, с третьим установочным входом модуля селекции средней по участку резервуара скорости оседания частиц загрязнения нефтепродукта, с третьим установочным входом модуля регистрации параметров участка резервуара, с другим установочным входом модуля идентификации базового адреса раздела нефтепродукта, и при этом является четвертым сигнальным выходом системы, предназначенным для выдачи сигнала идентификации времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения на автоматизированное рабочее место пользователя системы, согласно изобретению введены модуль формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения, информационный вход которого является четвертым информационным входом системы, предназначенным для приема кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения, считанных из базы данных сервера, синхронизирующий вход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения является четвертым синхронизирующим входом системы, предназначенным для приема сигналов занесения кодов времени отстаивания нефтепродукта на участках резервуара хранения, считанных из базы данных сервера, в модуль формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения, один установочный вход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения подключен к одному синхронизирующему выходу модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения, другой установочный вход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения подключен к другому синхронизирующему выходу модуля выдачи кодов времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения, синхронизирующий выход модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения является четвертым синхронизирующим выходом системы, предназначенным для выдачи сигналов управления вызовом подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения на вход второго канала прерывания сервера базы данных, и модуль коррекции времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения на форму частиц загрязнения, один информационный вход которого является пятым информационным входом системы, предназначенным для приема кодов обратной величины коэффициента миделевого сечения частиц загрязнения, считанных из базы данных сервера, другой информационный вход модуля коррекции времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения на форму частиц загрязнения подключен к информационному выходу модуля формирования сигналов вызова подпрограммы вычисления обратной величины коэффициента миделевого сечения, синхронизирующий вход модуля коррекции времени отстаивания нефтепродукта в резервуаре хранения на форму частиц загрязнения является пятым синхронизирующим входом системы, предназначенным для приема сигналов занесения кодов обратной величины коэф