Тканевый бронежилет с антишоковым устройством

Тканевый бронежилет с антишоковым устройством

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к средствам индивидуальной бронезащиты личного состава, в частности к бронированной или пуленепробиваемой одежде, и может быть использовано в военном деле и в специальных подразделениях самостоятельных силовых структур и ведомств.

Известны тканевые бронежилеты (БЖ), основу которых составляют защитные элементы, выполненные в форме груди и спины, которые крепятся на теле при помощи плечевых и поясных ремней либо при помощи специального чехла с передними (на груди) и задними (на спине) карманами, куда вкладываются защитные элементы (бронепанели) [1]. В комплект поставки некоторых моделей БЖ входят дополнительные элементы, предназначенные для защиты паховой области и верхнего плечевого пояса, которые формируют так называемую периферийную защиту.

Все тканевые БЖ выполнены исключительно из защитной структуры на тканевой основе. Конструкция тканевого БЖ состоит из нескольких слоев арамидной ткани, конструктивно собранных в единый защитный экран (бронепанель). Количество слоев в бронепанели может колебаться от 20 до 30 и более, что определяется созданием требуемого уровня защиты. Определенные проблемы при использовании тканевых БЖ связаны со снижением заброневого действия при непробитии. С этой целью используются дополнительные демпфирующие материалы в виде пакетов или пластин, размещенных с внутренней стороны БЖ, прилегающих непосредственно к телу военнослужащего.

По состоянию на сегодняшний день в Вооруженных силах РФ находятся на снабжении тканевые БЖ двух поколений: 90-х гг. (серия БЖ 6Б11) и современного - серия БЖ 6Б23.

Из современных штатных БЖ можно выделить противоосколочный 6Б23, полное наименование которого: бронежилет общевойсковой II уровня защиты противоосколочный 6Б23.

Материалом бронепанелей грудной и спинной секций бронежилета 6Б23 являются тканевые пакеты [2].

Указанный бронежилет является прототипом предлагаемого и имеет следующий основной недостаток, заключающийся в возникновении в организме военнослужащего при непробитии БЖ остаточных изменений, способных привести в дальнейшем даже к летальному исходу. Травматическое воздействие для жестких БЖ удалось исключить путем установки за металлической броней амортизаторов из вспененного полимерного материала, соизмеримого по толщине с высотой тыльной выпуклости защитной пластины от пули. В разработанных в начале 80-х гг. армейских БЖ серии 6Б4 на основе керамических бронематериалов были использованы полугибкие щитки из склеенных тканевых слоев и пенополиуретана. Этим достигалось не только гашение удара, но и распределение его на большую площадь. В последующем за рубежом устройство подобного предназначения получило название антишоковых панелей.

Однако появление в последующем средств индивидуальной бронезащиты из тканей на основе высокопрочных синтетических волокон так называемой «мягкой брони» до предела обострило казалось бы уже полностью решенную проблему заброневой контузионной травмы в случае непробития БЖ. «Мягкая броня» в ряде случаев, позволяя значительно снизить массу БЖ, оказывалась неприемлемой из-за недопустимо высокого травматического воздействия на мягкие ткани биологического объекта (БО) при непробитии БЖ. В отличие от жестких бронеэлементов «мягкая броня» не оказывает практически никакого сопротивления энергетическому воздействию в направлении удара пули и, следовательно, не распределяет сообщенную ей энергию удара поражающего элемента (ПЭ) на большую площадь. Основная часть энергии удара сосредоточивается в пределах места контакта ПЭ с БЖ и передается телу. Опыт показал, что для «мягкой брони» описанные выше способы гашения динамического воздействия оказываются неприемлемыми, а повышение ее жесткости, например, за счет прострачивания, склеивания и др., как правило, снижает ее противопульную стойкость.

Наиболее близким к заявляемому бронежилету является тканевый бронежилет с антишоковым устройством по заявке от 27.11.2007 г. (пат. РФ №2395055) [3].

Технический результат выражается в значительном снижении степени повреждающего воздействия ПЭ на биологический объект через тканевый пакет БЖ в случае его непробития.

Указанный технический результат достигается за счет того, что на внутренней стороне тканевого пакета БЖ 1 размещается антишоковое устройство (фиг.1), состоящее из амортизатора 2, выполненного из поролона, и подложки 3 (фиг.2). Подложка 3 выполнена в виде секций-компенсаторов удара 4, представляющих собой камеры из прорезиненной ткани ТСВМ с поролоном 5 внутри и облицованных с двух сторон пакетами пластин 6. Тыльный пакет пластин 6 наклеивается на компенсаторы удара 4 таким образом, чтобы центры масс его квадратных элементов располагались напротив угловых точек сочлененных компенсаторов удара 4.

На фиг.1 изображена конструктивная схема построения тканевого бронежилета с антишоковым устройством; на фиг.2 - разрез по А-А на фиг.1; на фиг.3, 4 - расчетная схема процесса взаимодействия поражающего элемента с тканевым пакетом бронежилета; на фиг.5 - схема процесса взаимодействия элементов системы «Поражающий элемент - тканевый пакет бронежилета - биологический объект».

Амортизатор 2 (фиг.2) никакой защитной роли не играет, а обеспечивает удаление тканевого пакета БЖ 1 от подложки 3 с целью реализации прогиба тканевого пакета БЖ 1 во время внедрения в него ПЭ, способствуя тем самым поглощению его кинетической энергии. Толщина его выбирается из условия в а м > z к л , где z к л - конечное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ в точке попадания в него ПЭ за время проникания ПЭ в тканевый пакет БЖ в направлении, нормальном к БО. По данным расчета (см. табл.3) толщина амортизатора 2 для существующих БЖ должна быть больше z к л на величину его предельного сжатия (20% от толщины поролона) и должна составлять не менее 1,1 толщины тканевого пакета БЖ 1, т.е. в_ам=1,1 в_ТП.

Пакет 6 (фиг.2) представляет собой сборку из нескольких слоев ткани той же основы, что и основная защита БЖ (арамидная ткань ТСВМ), склеенных между собой для обеспечения жесткости, за исключением зоны сгиба из той же ткани, обеспечивающей гибкость пакета слоев с зазором l (см. фиг.1) между ними в половину дуги при изгибе на 90°, что составляет l=1,88 мм. Размеры пакета 6 (b) в виде квадратов (см. фиг.1) выбираются из условия - не менее максимального характерного размера основания каверны временной полости (L или d_вх), образуемой в мягких тканях БО при непробитии тканевого БЖ, что по данным экспериментальных и теоретических исследований при непробитии современных тканевых БЖ составляет в=100 мм (см. табл.1, 2). Увеличение размера квадрата ячейки пакета 6 (фиг.1, 2) и размера компенсатора удара 4 приводит к уменьшению гибкости БЖ.

В каждом компенсаторе удара 4 имеется одно или несколько герметично закрытых отверстий, обеспечивающих истечение воздуха из компенсатора удара 4 (дросселирование) при сохранении внутри него постоянное давление воздуха, т.е. Р₂=const, при котором отверстия вскрываются или открываются от воздействия поражающего элемента на тканевый пакет БЖ.

Поскольку температурный режим эксплуатации БЖ предусматривает интервал -50…+50°С, то давление воздуха в компенсаторе удара 4 (фиг.2) при температуре -50°С должно соответствовать нормальному (Р₀=1·10⁵ Па). Так как компенсатор удара 4 закрыт герметично, то давление воздуха в нем будет зависеть от температуры окружающей среды и будет не меньше атмосферного, т.е. P₁≥P₀. При погружении в воду в БЖ при прочих равных условиях дополнительная выталкивающая сила (Архимедова сила) будет равна F_nд=(2в_ПП+в_ку)S_зρ_вg, где в_ПП, в_ку - толщина пакета пластин и компенсатора удара соответственно; S_з - площадь защиты БЖ (площадь поверхности подложки); ρ_в - плотность воды; g - ускорение свободного падения.

Принцип работы БЖ с антишоковым устройством при обеспечении защитных свойств заключается в следующем.

При попадании ПЭ в тканевый пакет БЖ 1 (фиг.1, 2) последний вовлекается в движение и по мере развития каверны вместе с поражающим элементом воздействует как минимум на один пакет 6 (см. фиг.2), который находится впереди компенсаторов удара 4.

Вовлеченный в движение пакет 6 воздействует на компенсатор удара 4, сжимая адиабатически воздух, находящийся в нем до некоторого давления Р₂, при котором вскрываются или открываются дросселирующие одно или несколько отверстий, обеспечивающих истечение воздуха из компенсатора удара 4 при сохранении давления воздуха внутри компенсатора удара постоянным и равным Р₂ до предельного его расхода при полном торможении воздействующих элементов (ПЭ, тканевого пакета БЖ 1 и пакета 6 подложки). Давления воздуха в компенсаторе удара Р₂ и диаметр или площадь дросселирующего одного или несколько отверстий определяются соответствующим термодинамическим расчетом.

Для оценки технического результата вначале определим параметры взаимодействия ПЭ с БО в штатном тканевом БЖ при условии его непробития.

Процесс взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ - БО» условно разделим на два этапа: - первый - этап вовлечения в движение тканевого пакета в зоне воздействия на него ПЭ. Данный этап взаимодействия заканчивается моментом времени, когда скорости ПЭ и тканевого пакета БЖ в зоне удара сравняются, т.е. скорость проникания ПЭ в тканевый пакет будет равна нулю. На данном этапе силу сопротивления мягких тканей БО можно не учитывать в силу ее малости по сравнению с силой сопротивления тканевого пакета БЖ внедрению ПЭ; - второй - это этап торможения мягкими тканями БО тканевого пакета БЖ и ПЭ, которые двигаются совместно.

Эта задача относится к теории ударного действия ПЭ по подвижной преграде, воздействующей на упругую несжимаемую среду, и решалась при следующих допущениях:

- ПЭ 7 (фиг.3, 4) взаимодействует с тканевым пакетом БЖ 1 по нормали и в процессе внедрения не деформируется (где на фиг.3, 4 0₁x₁y₁z₁ и 0xyz инерциальная и неинерциальная системы отсчета соответственно);

- вся энергия ПЭ затрачивается на преодоление силы сопротивления тканевого пакета БЖ и на вовлечение его в движение;

- прецессия и нутация ПЭ отсутствуют;

- скорость внедрения ПЭ в тканевый пакет БЖ (V_в) мала (V_в=V_э-V_ТП, где V_э - скорость движения ПЭ, V_ТП - скорость движения тканевого пакета БЖ в зоне контакта с ним ПЭ), поэтому можно считать, что на ПЭ действует только прочностная составляющая силы сопротивления тканевого пакета, величина которой принимается постоянной;

- во время проникания ПЭ в тканевый пакет БЖ мягкие ткани БО практически не оказывают сопротивления образованию выпучены тканевого пакета БЖ по направлению движения ПЭ;

- развитие деформации тканевого пакета БЖ происходит в виде сферической поверхности от центра удара ПЭ в него;

- толщина тканевого пакета БЖ не изменяется в процессе его вдавливания в мягкие ткани БО, т.к. разрывное удлинение волокон тканей отечественного и зарубежного производства не превышает 5%;

- давление в мягких тканях БО определяется только динамическим воздействием на них.

Используя уравнение движения ПЭ при внедрении в тканевый пакет БЖ, определим силу сопротивления тканевого пакета БЖ внедрению ПЭ при условии его расположения на жестком основании

F = m э V П С Н ж 2 2 в Т П ,                                                        ( 1 )

где m_э - масса ПЭ;

V_ПСНж - предельная скорость непробития тканевого пакета БЖ при условии его расположения на жестком основании;

в_ТП - толщина тканевого пакета БЖ.

Предельная скорость непробития тканевого пакета БЖ при условии его расположения на жестком основании (V_ПСНж) определяется экспериментально или рассчитывается через удельный единичный импульс [4].

Определим параметры взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ» для условий свободного положения тканевого пакета (первый этап решения задачи).

Для этого воспользуемся системой уравнений:

- уравнением движения ПЭ в неинерциальной системе отсчета по оси OZ (см. фиг.3):

m э = d V в d t = − F − m э d V Т П d t ,                                                     ( 2 )

где V_ТП - скорость движения тканевого пакета БЖ в точке удара по нему ПЭ в направлении его действия;

- уравнением движения тканевого пакета БЖ в точке попадания в него ПЭ в направлении оси OZ:

m Т П d V Т П d t = F ,                                                         ( 3 )

где m_ТП - масса тканевого пакета БЖ, вовлеченного в движение.

Масса тканевого пакета БЖ, вовлекаемого в движение ПЭ, изменяется во времени и при условии, что скорости его продеформированной части в радиальных направлениях от точки удара равны, можно определить как для сферической поверхности, образованной из объема тканевого пакета БЖ, охваченного деформацией, масса которого равна

m Т П = π z л 2 в Т П ρ Т П                                                                ( 4 )

где z_л - координата перемещения лицевой поверхности тканевого пакета БЖ по оси OZ в точке удара ПЭ или радиус продеформированной поверхности БЖ;

ρ_ТП - плотность материала тканевого пакета БЖ.

Решая совместно уравнения (2), (3), можно определить предельную скорость непробития тканевого пакета БЖ при его свободном положении в пространстве

V П С Н с в = V П С Н ж 1 + m э m Т П к ,                                                  ( 5 )

где m Т П к = π z к л 2 в Т П ρ Т П ;

z к л - конечное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ в точке попадания в него ПЭ за время проникания ПЭ в тканевый пакет БЖ в направлении оси OZ.

Анализ выражения (5) показывает, что предельная скорость непробития пакета БЖ в свободном состоянии больше, чем при размещении на жестком основании и тем больше, чем легче материал тканевого пакета БЖ и меньше его масса, вовлекаемая в движение.

Оценим параметры движения тканевого пакета БЖ при условии его непробития ПЭ.

Вначале определим время, соответствующее моменту прекращения внедрения ПЭ в тканевый пакет БЖ (t_к) (V_в=0, V_э=V_ТП).

Подставив уравнение (3) в (2), разделив переменные и проинтегрировав выражение, получим

t к = 2 в Т П V с V П С Н с в 2 .                                                                                 ( 6 )

где V_с - скорость встречи ПЭ с тканевым пакетом БЖ.

Параметры движения тканевого пакета БЖ для момента времени t (время внедрения ПЭ в тканевый пакет БЖ) можно определить, воспользовавшись уравнениями (1), (3), (6). Скорость тканевого пакета в зоне удара в него ПЭ будет равна

V Т П к = m э V с m э + m Т П к .                                                                    ( 7 )

Найдем перемещения (прогиб) лицевой поверхности тканевого пакета БЖ в точке удара по нему ПЭ за время t к  (Z к л ) . Для этого воспользуемся уравнением (3)

m Т П d V Т П d z ⋅ d z d t = F ,

где d z d t = V Т П .

Разделив переменные и проинтегрировав данное уравнение, получим

z к л = m Т П к V Т П к 2 2 F .                                                                      ( 8 )

Подставив выражения (1), (7) в уравнение (8), получим

z к л = m э V с 2 в Т П ( m э + m Т П к ) V П С Н с в 2 ,                                                             ( 9 )

где m Т П к = π z к л 2 в Т П ρ Т П .

Максимальное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ за время внедрения в него ПЭ будет соответствовать скорости V с = V П С Н с в .

Уравнение (9) можно преобразовать к виду:

z к л 3 + p z к л + q = 0,                                                                   ( 10 )

где p = m э π в Т П ρ Т П ; ;

q = − m V с 2 π ρ Т П V П С Н с в 2

Уравнение (10) является кубическим. Решение данного уравнения осуществляется с применением формулы Кардано.

Тогда координата при перемещении тыльной поверхности тканевого пакета БЖ в точке удара ПЭ с учетом допущения семь будет равна

z к Т ≈ z к л + в Т П .                                                                ( 11 )

Для оценки степени поражения биологического объекта в тканевом БЖ рассмотрим второй этап взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ-БО» - это этап торможения ПЭ и вовлеченного в движение тканевого пакета БЖ мягкими тканями БО.

Решение задачи осуществлялось при следующих допущениях:

- из составляющих силы сопротивления мягких тканей БО учитывается только инерционная;

- потерями энергии при взаимодействии элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ-БО» на трения и нагрев пренебрегаем.

Схема процесса взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ-БО» представлена на фиг.5.

Уравнение движения тканевого пакета БЖ 1 с ПЭ 7 при торможении мягкими тканями БО 8 имеет вид:

( m э + m Т П к ) d V Т П d t = − P ( z ) S Т П т е к ,                                                    ( 12 )

где Р ( z ) = ρ М Т V Т П 2 2 - давление в мягких тканях БО при воздействии на него ПЭ и тканевого пакета БЖ (см. фиг.5);

ρ_МТ - плотность мягких тканей БО;

S Т П т е к = π а 2 - текущая площадь контакта тканевого пакета БЖ с мягкими тканями БО в проекции на плоскость, нормальную к оси OZ;

а - текущее значение величины хорды выпучены тканевого пакета БЖ в виде шарового сегмента (см. фиг.5).

Найдем максимальную глубину каверны в мягких тканях при торможении подвижной системы «ПЭ - тканевый пакет БЖ». Для этого воспользуемся уравнением (12), которое можно преобразовать к виду

( m э + m Т П к ) V Т П d V Т П d z = − ρ М Т V Т П 2 2 ⋅ π ( z 2 − в Т П 2 ) .                                 ( 13 )

Разделив переменные и проинтегрировав выражение (13), получим

2 ( m э + m Т П к ) ln V Т П К ≅ π ρ М Т ( z О К Т 3 3 − в Т П 2 z О К Т ) ,                                    ( 14 )

где z О К Т - окончательное перемещение (прогиб) тыльной поверхности тканевого пакета БЖ в точке удара по нему ПЭ.

Уравнение (14) можно преобразовать к виду:

z О К Т 3 + p z О К Т + q = 0,                                                                   ( 15 )

где p = − 3 в Т П 2 ;

q = − 6 ( m э + m Т П к ) ln V Т П К π ρ М Т

Решение данного кубического уравнения (15) также осуществляется с применением формулы Кардано.

Диаметр выпучены тканевого пакета БЖ по его тыльной поверхности в момент останова его мягкими тканями БО или входной диаметр каверны в них будет равен

d в х = 2 а = 2 z О К Т 2 − в Т П 2 .                                                        ( 16 )

Согласно допущению семь высота выпучены тыльной поверхности тканевого пакета БЖ или глубина каверны в мягких тканях БО (см. фиг.5) будет равна

h = z О К Т − в Т П .                                                                                  ( 17 )

Окончательно объем каверны в мягких тканях БО, образуемый при торможении ими ПЭ и тканевого пакета БЖ будет равен

W = 1 6 π h ( 3 a 2 + h 2 ) = 1 3 π ( z О К Т − в Т П ) ( 2 z О К Т 2 − z О К Т в Т П − в Т П 2 ) .                     ( 18 )

Через параметры каверны в мягких тканях БО можно определить степень контузии (СК) БО.

Размеры временной полости определяются следующими характеристиками: глубиной (H или h), основанием (L или d_вх), площадью (S) и объемом (W). При экспериментально-теоретическом методе определения первые три параметра легко устанавливаются непосредственно по рентгенограмме, а последний - объем является расчетной величиной, определяемый как объем эллипсоида вращения по следующей формуле [1].

W = S 2 H .                                                                                        ( 19 )

Значимость всех перечисленных параметров временной полости от величины энергии пули для тканевых БЖ представлена в табл.1, 2.

Таблица 1
Характеристика параметров временной полости (ВП) в зависимости от величины энергетических свойств поражающего элемента (БЖ 6Б5.001) [1]
		Скорость встречи пули с БЖ, Vс, м/с
Поражающий элемент	Масса пули, г	Кинетическая энергия пули, Дж	Параметры ВП	Степень поражения (контузии), СК
	H, см	L, см	S, см2	W, см3
		300	268,8	4,6	10,0	37,7	309,0	2,87
Пуля ПМ 9-мм	5,95	280	230,0	4,4	10,0	34,0	262,7	2,71
	266	210,9	4,0	9,7	31,9	254,4	2,43
Пуля М1911А1 11,43-мм
15,20	240	436,5	4,9	9,5	37,5	287	3,07

Результаты анализа экспериментальных и расчетных данных свидетельствуют, что параметры временной полости в значительной степени определяются именно кинетической энергией пули. Как оказалось, размеры ее основания колеблются незначительно при изменении величины энергии пули [1]. В последующем была получена эмпирическая зависимость, связывающая степень тяжести контузионных повреждений (СК) с глубиной (H) и площадью (S) временной полости (ВП) [1].

С К = − 0,409 + 0,709 H + 0002 S .                                                         ( 20 )

Таблица 2
Расчетные значения параметров временной полости и степени поражения (контузии) в зависимости от энергетики ПЭ (БЖ 6Б5.001)
		Скорость встречи пули с БЖ, Vc, м/c	Параметры ВП			Относительная ошибка в определении СК, δСК, %
Поражающий элемент	Масса пули, г.				СКэксп /1/	СКтеор	Вероятность контузионного поражения, РКП
h, см	dвx, см	W, см3
		300	3,59	8,25	120,3	2,85	2,68	5,96	0,61
Пуля ПМ 9-мм	5,95	280	3,55	8,17	116,6	2,71	2,66	1,85	0,60
	266	3,52	8,12	114,1	2,43	2,65	9,05	0,59
Пуля М1911А1 11,43-мм
15,20	240	4,91	10,90	290,9	3,07	3,09	0,65	0,82

Используя опытные данные работы [1], авторами предлагаемого изобретения была получена другая эмпирическая зависимость для определения контузионного поражения БО в виде

С К = 1,212 W 0,165 .                                                                               ( 21 )

Условия применимости зависимости (21) - 110≤W≤300 см³.

На основании анализа опытных данных работ [1, 5] и результатов расчета установлено, что при объеме временно пульсирующей полости W<110 см³ СК<2,0, а при W>300 см³ СК>3,1.

Зависимость размеров временной полости от величины кинетической энергии ПЭ достаточно убедительно свидетельствует о том, что параметры временной полости непосредственно характеризуют интенсивность ударного воздействия при непробитии БЖ, а если быть еще точнее, являются показателями именно той части кинетической энергии, которая передается за преграду на подлежащие мягкие ткани БО.

В настоящее время большинство как отечественных, так и зарубежных исследователей однозначно связывают тяжесть заброневой контузионной травмы при непробитии БЖ именно с феноменом образования временной полости, а приведенные выше эмпирические зависимости можно взять за основу при оценке травмобезопасности в БЖ при обстреле.

Рассмотренная математическая модель по расчету параметров взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ - БО» позволяет вполне удовлетворительно их прогнозировать расчетным способом. Так, относительная ошибка расчета глубины временной полости в мягких тканях БО (h) и ее диаметра у основания (d_вх) не превышает 20%. Результаты расчета параметров взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ-БО» приведены в табл.3.

Таблица 3
Значения параметров взаимодействия элементов системы «ПЭ - тканевый БЖ-БО» для условий непробития БЖ 6Б5-11 и 6Б11
	БЖ 6Б11(вТП=8 мм)	БЖ 6Б23(вТП=12 мм)
Определяемые параметры
Поражающий элемент	Поражающий элемент
	Пуля ПМ 9-мм (Vc=283 м/с)	Стальной шарик массой 1 г. (Vс=560 м/с)	Пуля ПМ 9-мм 7Н16 (Vc=300 м/с)	Стальной шарик массой 1 г. (Vс=550 м/с)
Конечное перемещение лицевой поверхности тканевого пакета БЖ за время проникания ПЭ, ZКл, мм
6,41	4,57	7,76	4,65
Масса тканевого пакета, вовлеченного в движение за время проникания ПЭ, mТПк, г
1,476	0,751	3,248	1,167
Предельная скорость непробития БЖ на жестком основании, VПСНж, м/с
126	343	178	440
Прогиб тыльной поверхности тканевого пакета ZОКт, мм
44	29	48	33

Продолжение табл.3
	БЖ 6Б11(вТП=8 мм)	БЖ 6Б23(вТП=12 мм)
Определяемые параметры	Поражающий элемент	Поражающий элемент
	Пуля ПМ 9-мм (Vc=283 м/с)	Стальной шарик массой 1 г (Vc=560 м/с)	Пуля ПМ 9-мм 7Н16 (Vc=300 м/с)	Стальной шарик массой 1 г (Vс=550 м/с)
Высота выпучины тыльной поверхности тканевого пакета БЖ (глубин каверны в мягких тканях БО), h, мм
36	21	36	21