Косвенный способ настройки тензорезисторных датчиков с мостовой измерительной цепью по мультипликативной температурной погрешности с учетом отрицательной нелинейности температурной характеристики выходного сигнала датчика

Косвенный способ настройки тензорезисторных датчиков с мостовой измерительной цепью по мультипликативной температурной погрешности с учетом отрицательной нелинейности температурной характеристики выходного сигнала датчика

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано при настройке тензорезисторной датчиковой аппаратуры с мостовой измерительной цепью по мультипликативной температурной погрешности.

Известен способ настройки тензорезисторных датчиков с мостовой измерительной цепью по мультипликативной температурной погрешности с учетом нелинейности температурной характеристики выходного сигнала датчика (см. Патент на изобретение RU 2401982 C1, G01B 7/16 «Способ настройки тензорезисторных датчиков с мостовой измерительной цепью по мультипликативной температурной погрешности с учетом нелинейности температурной характеристики выходного сигнала датчика», опубликованный 20.10.10 в Бюл. №29), принятый за прототип, в котором для компенсации мультипликативной температурной погрешности производят проверку принадлежности температурного коэффициента чувствительности (ТКЧ) тензорезисторов мостовой цепи и его нелинейности области применения способа, если ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи и его нелинейность принадлежат области применения способа, то включают резистор R_α, зашунтированный резистором R_∂, в диагональ питания мостовой цепи.

К причинам, препятствующим достижению указанному ниже технического результата при использовании известного способа, относится то, что способ основан на расчете компенсационных резисторов через физические параметры материалов тензорезисторов. При расчете номиналов компенсационных элементов используются сведения о ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи и его нелинейности, температурного коэффициента сопротивления (ТКС) компенсационного термозависимого резистора R_α, ТКС входного сопротивления мостовой цепи.

Как правило, данную информацию можно получить из сертификатов на применяемые материалы, однако, существующие технологические разбросы при изготовлении этих материалов не позволяют использовать данную информацию из-за значительных разбросов, получаемых при определении значений компенсационных элементов. Кроме того, так как металлопленочные датчики выполняются с применением микроэлектронной технологии, данная информация может быть значительно искажена в результате напыления исходного материала. Поэтому, чтобы использовать аналитические выражения, необходимо осуществить экспериментальное определение требуемых параметров элементов, входящих в состав датчика путем прямого измерения необходимых параметров.

Однако экспериментальное определение физических параметров элементов измерительной схемы датчика представляет определенную сложность.

Во-первых, это чисто конструктивные и технологические затруднения, связанные с тем, что:

- определение физических параметров как элементов измерительной схемы, так и компенсационных элементов необходимо проводить в собранном датчике, так как существующие перепады температур и температурных деформаций по телу датчика могут вызвать недопустимо большие погрешности при определении компенсационных элементов;

- определение всех физических параметров отдельных элементов требует, как правило, нарушения электрических связей в собранном датчике, что может привести к значительному ухудшению метрологических характеристик, так как эти связи заложены на самых ранних этапах формирования измерительной схемы металлопленочных датчиков.

Во-вторых, прямые методы измерения этих параметров, кроме большой трудоемкости, не обеспечивают требуемую точность. Так, при измерении ТКС тензорезисторов порядка 1·10^-5 1/°C с точностью до 5% требуется замер сопротивления номиналом 1000 Ом при перепаде температур в 50°C с точностью до 0,025 Ом, что составляет точность измерения 0,0025% и требует применение специальных методов измерения.

Сущность изобретения заключается в следующем.

Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является разработка способа настройки тензорезисторных датчиков с мостовой измерительной цепью по мультипликативной температурной погрешности, который позволил бы повысить точность компенсации мультипликативной температурной погрешности с учетом отрицательной нелинейности температурной характеристики выходного сигнала датчика с использованием широко распространенной измерительной аппаратуры.

Технический результат заключается в повышении точности компенсации мультипликативной температурной погрешности с учетом отрицательной нелинейности температурной характеристики выходного сигнала датчика с использованием широко распространенной измерительной аппаратуры.

Если оценку параметров датчика производить косвенным путем через измерение выходного сигнала, то можно допустить, что относительное изменение сопротивления тензорезисторов при номинальном значении измеряемого параметра составляет ∑ j = 1 4 ε r i = ∑ j = 1 4 Δ R j R j = 0 , 01 , где R_j=1000 Ом - сопротивление j-го плеча мостовой цепи датчика, ΔR_j - изменение сопротивления плеча R_j. Данный выходной сигнал соответствует суммарному изменению сопротивлений плеч мостовой цепи ∑ j = 1 4 Δ R j = R j ⋅ ∑ j = 1 4 ε r j = 10   О м . В этом случае для обеспечения замера суммарного изменения сопротивлений плеч мостовой цепи в 10 Ом с точностью 0,025 Ом через измерение выходных сигналов потребуется использовать вольтметр класса точности не ниже 0,25%, что доступно в настоящее время на любом производстве.

Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в диагональ питания мостовой цепи включают термозависимый технологический резистор R_αm, номинал которого больше возможных значений сопротивления компенсационного резистора R_α, параллельно которому устанавливают перемычку. Производят предварительное определение физических параметров датчика косвенными методами на основе измерения выходного сигнала датчика в различных условиях:

1. Для оценки ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи датчика измеряют начальный разбаланс и выходной сигнал датчика при номинальном значении измеряемого параметра как при нормальной температуре t₀, так и при температурах t⁺ и t^-, соответствующих верхнему и нижнему пределу рабочего диапазона температур соответственно. Вычисляют девиации выходного сигнала датчика для каждого значения температуры. На основе полученных значений девиаций выходного сигнала вычисляют значения ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи датчика α ∂  изм + , α ∂  изм − , соответствующие температурам t⁺ и t^-, а также нелинейность ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи датчика ( Δ α ∂  изм = α ∂  изм + − α ∂  изм − ) .

2. Для оценки ТКС входного сопротивления измеряют входное сопротивление мостовой цепи датчика R_вх. В диагональ питания мостовой цепи включают термонезависимый резистор с номиналом R_i=0,5·R_вх. При температурах t₀, t⁺, t^- измеряют начальный разбаланс и выходной сигнал датчика при номинальном значении измеряемого параметра. На основе проведенных измерений вычисляют девиации выходного сигнала датчика для каждого значения температуры, вычисляют значения ТКС входного сопротивления α в х  изм + , α в х изм − , соответствующие температурам t⁺ и t^-.

3. Для оценки ТКС термозависимого технологического резистора R_αm снимают перемычку с резистора R_αm. При температурах t₀, t⁺, t^- измеряют начальный разбаланс и выходной сигнал датчика при номинальном значении измеряемого параметра. На основе проведенных измерений вычисляют девиации выходного сигнала датчика для каждого значения температуры, вычисляют значение ТКС термозависимого технологического резистора α к изм + , α к  изм − , соответствующие температурам t⁺ и t^-.

На основе вычисленных значений физических параметров датчика производят проверку принадлежности ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи и его нелинейности области применения способа в соответствии с прототипом.

При принадлежности ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи и его нелинейности области применения способа вычисляют номиналы компенсационных резисторов путем решения системы уравнений:

{ R в х ⋅ ( R α + R ∂ ) ⋅ α ∂  изм + ⋅ ( 1 + α в х  изм + ⋅ Δ t + ) + R α ⋅ R ∂ ( α в х  изм + + α ∂  изм + − α к  изм + + α в х  изм + ⋅ α ∂  изм + ⋅ Δ t + ) R в х ⋅ ( R α + R ∂ ) ⋅ ( 1 + α в х  изм + ⋅ Δ t + ) + R α ⋅ R ∂ ⋅ ( 1 + α к  изм + ⋅ Δ t + ) = 0 ; R в х ⋅ ( R α + R ∂ ) ⋅ α д  изм + ⋅ ( 1 + α в х  изм + ⋅ Δ t + ) + R α ⋅ R ∂ ( α в х  изм + + α ∂  изм + − α к  изм + + α в х  изм + ⋅ α ∂  изм + ⋅ Δ t + ) R в х ⋅ ( R α + R ∂ ) ⋅ ( 1 + α в х  изм + ⋅ Δ t + ) + R α ⋅ R ∂ ⋅ ( 1 + α к  изм + ⋅ Δ t + ) = = R в х ⋅ ( R α + R ∂ ) ⋅ α ∂  изм − ⋅ ( 1 + α в х  изм − ⋅ Δ t − ) + R α ⋅ R ∂ ( α в х  изм − + α ∂  изм − − α к  изм − + α в х  изм − ⋅ α ∂  изм − ⋅ Δ t − ) R в х ⋅ ( R α + R ∂ ) ⋅ ( 1 + α в х  изм − ⋅ Δ t − ) + R α ⋅ R ∂ ⋅ ( 1 + α к  изм − ⋅ Δ t − ) ,

где Δt⁺=t⁺-t₀ - положительный диапазон температур;

Δt^-=-t^--t₀ - отрицательный диапазон температур.

Производят установку резисторов R_α и R_∂ в диагональ питания мостовой цепи в соответствии с прототипом.

Кроме того, после вычисления номиналов компенсационных резисторов R_α и R_∂ производят установку резистора R_α с вычисленным номиналом путем частичного задействования технологического резистора R_αm, поскольку при замене резистора R_αm на резистор R_α с вычисленным номиналом технологически очень трудно обеспечить равенство ТКС резисторов R_αm и R_α.

Способ осуществляется следующим образом.

Для решения поставленной выше задачи необходимо заменить прямое измерение физических параметров датчика на косвенное, основанное на измерении выходного сигнала датчика.

Данное решение позволит упростить настройку датчика, решить приведенные выше конструктивные и технологические затруднения. Кроме того, данное решение позволит повысить точность определения физических параметров датчика и, как следствие, компенсации мультипликативной температурной погрешности.

На основе измерения выходного сигнала датчика необходимо вычислить значения физических параметров тензорезисторного датчика, необходимых при вычислении номиналов компенсационных резисторов, что требует высокоточной измерительной аппаратуры в случае прямого измерения. Данные физические параметры приведены ниже:

1. ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи при температурах t⁺ и t^- и его нелинейность;

2. ТКС входного сопротивления при температурах t⁺ и t^-;

3. ТКС термозависимого технологического резистора R_αm при температурах t⁺ и t^-.

Для оценки ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи необходимо оценить девиацию выходного сигнала датчика как при нормальных условиях, так и при воздействии температуры при отсутствии резисторов в диагонали питания. Для этого необходимы значения начального разбаланса U₀, U_0t при нормальной температуре t₀ и температуре t, являющейся верхним или нижним пределом рабочего диапазона температур, соответственно. Также необходимы значения выходного сигнала датчика U_вых, U_выхt при номинальном значении измеряемой физической величины и воздействии температур t₀ и t соответственно. На основе сведений о значениях начального разбаланса и выходного сигнала могут быть вычислены значения девиации выходного сигнала ΔU_вых, ΔU_выхt при температурах t₀ и t соответственно:

Δ U в ы х = U в ы х − U 0 ; Δ U в ы х t = U в ы х t − U 0 t . }                                                             (1)

В соответствии с [1] девиации выходных сигналов при нормальный условиях и воздействии температуры могут быть представлены следующим образом:

Δ U в ы х = U n u m ⋅ k ( k + 1 ) 2 ⋅ ∑ j = 1 4 ε r j ;                                                (2)

Δ U в ы х = U n u m ⋅ k ( k + 1 ) 2 ⋅ ∑ j = 1 4 ε r j ⋅ ( 1 + α ∂ ⋅ Δ t ) ,                             (3)

где U_num - напряжение питания мостовой цепи;

k = R 1 R 2 = R 3 R 4 - коэффициент симметрии мостовой цепи;

ε_rj - относительное изменение сопротивление тензорезистора R_j;

α_∂ - ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи;

Δt=t-t₀ - изменение температуры.

Разделив выражение (3) на (2) и решив полученное уравнение относительно ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи, получим выражение для вычисления ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи через выходные сигнала датчика:

α ∂ = Δ U в ы х t − Δ U в ы х Δ U в ы х ⋅ Δ t                                                                 (4)  

В соответствии с (4) производят оценку значений ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи при температурах t⁺ и t^-. Для этого после включения резистора R_αm и перемычки параллельно ему при температурах t₀, t⁺, t^- измеряют значения как начального разбаланса U₀ U 0 t + , U 0 t − , так и значения выходного сигнала датчика U_вых, U в ы х t + , U в ы х t − при номинальном значении измеряемого параметра (U₀ и U_вых измеряют при температуре t₀; U 0 t + , U в ы х t + - при t⁺, U 0 t − , U в ы х t − - при t^-). На основе полученных результатов измерений вычисляют необходимые значения ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи α ∂  изм + , α ∂  изм − , при температурах t⁺ и t^- соответственно:

α ∂  изм + = Δ U в ы х t + − Δ U в ы х Δ U в ы х ⋅ Δ t + ; α ∂  изм − = Δ U в ы х t − − Δ U в ы х Δ U в ы х ⋅ Δ t − , }                                                    (5)

где Δ U в ы х t + = U в ы х t + − U 0 t + - девиация выходного сигнала датчика при температуре t⁺; Δ U в ы х t − = U в ы х t − − U 0 t − - девиация выходного сигнала датчика при температуре t^-.

Значение нелинейности ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи, необходимое при выборе схемы компенсации мультипликативной температурной погрешности, вычисляют на основе измеренных значений ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи:

Δ α ∂  изм = α ∂  изм + − α ∂  изм − .                                              (6)

Для оценки ТКС входного сопротивления мостовой цепи датчика измеряют входное сопротивление мостовой цепи датчика R_вх, в цепь питания включают термонезависимый резистор R_i, что позволит получить выходной сигнал, который будет зависеть от температурной зависимости не только чувствительности тензорезисторов, но и входного сопротивления мостовой цепи. Номинал резистора R_i следует брать равным R_i=0,5·R_вх, поскольку при данном номинале резистора R_i влияние ТКС входного сопротивления будет достаточно большим, а уменьшение выходного напряжения мостовой цепи не станет чрезмерно большим.

Для вычисления ТКС входного сопротивления необходимы значения как начального разбаланса U_0r, U_0rt, так и выходного сигнала датчика U_выхr, U_выхrt при номинальном значении измеряемого параметра, соответствующие температурам t₀ и t (U_0r и U_выхr соответствуют температуре t₀; U_0rt и U_выхrt - температуре t). На основе сведений о значениях начального разбаланса и выходного сигнала могут быть вычислены значения девиации выходных сигналов ΔU_выхr, ΔU_выхrt при температурах t₀ и t:

Δ U в ы х r = U в ы х r − U 0 r ; Δ U в ы х r t = U в ы х r t − U 0 r t . }                                                             (7)

В соответствии с [2] девиации выходных сигналов после включения резистора R_i при нормальных условиях и воздействии температуры могут быть представлены следующим образом:

Δ U в ы х r = U n u m ⋅ k ( k + 1 ) 2 ⋅ R в ы х r R в х + R i ⋅ ∑ j = 1 4 ε r j ;                                                (8)

Δ U в ы х r t = U n u m ⋅ k ( k + 1 ) 2 ⋅ R в х ⋅ ( 1 + α в х ⋅ Δ t ) R в х ⋅ ( 1 + α в х ⋅ Δ t ) + R ⋅ ∑ j = 1 4 ε r j ⋅ ( 1 + α ∂ ⋅ Δ t ) ,           (9)

где α_вх - ТКС входного сопротивления мостовой цепи датчика;

Разделив выражение (9) на (8) и решив полученное уравнение с учетом (4), получим выражение для вычисления ТКС входного сопротивления мостовой цепи датчика:

α в х = ( R в х + R i ) ⋅ ( Δ U в ы х t ⋅ Δ U в ы х − Δ U в ы х t ⋅ Δ U в ы х r ) [ ( R в х + R i ) ⋅ Δ U в ы х t ⋅ Δ U в ы х r − R в х ⋅ Δ U в ы х r t ⋅ Δ U в ы х ] ⋅ Δ t                       (10)

В соответствии с (10) производят оценку значений ТКС входного сопротивления мостовой цепи при температурах t⁺ и t^-. Для этого после оценки ТКЧ тензорезисторов мостовой цепи при температурах t₀, t⁺, t^- измеряют значения как начального разбаланса U_0r, U 0 r t + , U 0 r t − , так и значения выходного сигнала датчика U_вых, U в ы х r t + , U в ы х r t − при номинальном значении измеряемого параметра (U_0r и U_выхr измеряют при температуре t₀; U 0 r t + , U в ы х r t + - при t⁺; U 0 r t − , U в ы х r t − - при t^-). На основе полученных результатов измерений вычисляют необходимые значения ТКС входного сопротивления мостовой цепи α в х  изм + , α в х  изм − при температурах t⁺ и t^- соответственно:

α в х  изм + = ( R в х + R i ) ⋅ ( Δ U в ы х r t + − Δ U в ы х − Δ U в ы х t + ⋅ Δ U в ы х r ) [ ( R в х + R i ) ⋅ Δ U в ы х t + − Δ U в ы х r − R в х ⋅ Δ U в ы х r t + ⋅ Δ U в ы х ] ⋅ Δ t + ; α в х  изм − = ( R в х + R i ) ⋅ ( Δ U в ы х r t − − Δ U в ы х − Δ U в ы х t − ⋅ Δ U в ы х r ) [ ( R в х + R i ) ⋅ Δ U в ы х t − − Δ U в ы х r − R в х ⋅ Δ U в ы х r t − ⋅ Δ U в ы х ] ⋅ Δ t − , }         (11)

где Δ U в ы х r t + = U в ы х r t + − U 0 r t + - девиация выходного сигнала датчика при температуре t⁺ и включенном резисторе R_i;

Δ U в ы х r t − = U в ы х r t − − U 0 r t − - девиация выходного сигнала датчика при температуре t^- и включенном резисторе R_i.

Для оценки ТКС технологического резистора R_αm отключают резистор R_i и включают в диагональ питания термозависимый технологический резистор R_αm, номинал которого больше возможных значений компенсационного резистора R_α. Благодаря этому будет получен выходной сигнал, зависящий от температурной зависимости как чувствительности тензорезисторов входного сопротивления мостовой цепи, так и термозависимого технологического резистора R_αm.

Для вычисления ТКС резистора R_αm необходимы значения как начального разбаланса U_0α, U_0αt, так и выходного сигнала датчика U_выхα, U_выхαt при номинальном значении измеряемого параметра, соответствующие температурам t₀ и t (U_0α и U_выхα соответствуют температуре t₀; U_0αt и U_выхαt - температуре t). На основе сведений о значениях начального разбаланса и выходного сигнала могут быть вычислены значения девиации выходных сигналов ΔU_выхα, ΔU_выхαt при температурах t₀, и t:

Δ U в ы х α = U в ы х α − U 0 α ; Δ U в ы х α t = U в ы х α t − U 0 α t . }                                                             (12)

В соответствии с [2] девиации выходных сигналов после включения резистора R_αm при нормальных условиях и воздействии температуры могут быть представлены следующим образом:

Δ U в ы х α = U n u m ⋅ k ( k + 1 ) 2 ⋅ R в х R в х + R α m ⋅ ∑ j = 1 4 ε r j ;                                                (13)

Δ U в ы х α t = U n u m ⋅ k ( k + 1 ) 2 ⋅ R в х ⋅ ( 1 + α в х ⋅ Δ t ) R в х ⋅ ( 1 + α в х ⋅ Δ t ) + R α m ⋅ ( 1 + α к ⋅ Δ t ) ⋅