Способ контроля герметичности теплообменной поверхности парогенератора реакторной установки с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем

Способ контроля герметичности теплообменной поверхности парогенератора реакторной установки с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к ядерной технике, а именно к способам контроля герметичности теплообменной поверхности парогенераторов ядерных энергетических установок, в которых для охлаждения активной зоны используется тяжелый жидкометаллический теплоноситель, например свинец или расплав свинца с висмутом.

Для данного типа установок предложены двухконтурные схемы. Давление во втором пароводяном контуре у них значительно выше, чем в первом контуре, поэтому гипотетическая ситуация с потерей герметичности теплообменной поверхности парогенератора будет приводить к проникновению пароводяной среды в первый контур и барботированию жидкометаллического теплоносителя.

В рассматриваемых установках в верхней части реакторного пространства над зеркалом жидкометаллического теплоносителя предусматривают защитную газовую подушку из аргона, которая служит компенсатором теплового расширения жидкометаллического теплоносителя и коллектором выходящего из него газа или водяного пара в случае течи парогенератора.

Оперативный и надежный контроль межконтурной герметичности парогенераторов имеет большое значение для обеспечения безопасной эксплуатации установок данного типа. Между тем использование жидкометаллического теплоносителя усложняет проведение такого диагностирования и сужает круг технических решений, которые можно было бы для этого применить.

Известен нейтронно-шумовой способ диагностирования негерметичности теплообменной поверхности парогенератора реакторной установки со свинцово-висмутовым теплоносителем (С.А. Морозов «Применение реактивностных методов диагностирования попадания пара и нерастворенного газа в теплоноситель в активной зоне реактора стенда 27ВТ/5». Третья межотраслевая научно-практическая конференция «Тяжелые жидкометаллические теплоносители в ядерных технологиях». Обнинск, 2010, сборник трудов, т.1, с.29-42). В способе используется эффект изменения реактивности ядерного реактора при замене части объема теплоносителя в активной зоне паровыми пузырьками. При этом проводят спектральный анализ нейтронных шумов реактивности ядерного реактора или взаимно корреляционный анализ шумов реактивности и давления в первом контуре. Недостатком известного способа является его относительно низкая чувствительность. Она оказывается недостаточной для диагностирования нарушения герметичности теплообменной поверхности парогенератора на ранней стадии развития сквозного дефекта.

Известен также индукционно-пузырьковый способ, выбранный в качестве наиболее близкого к заявляемому. Он применен в устройстве контроля газа в жидкометаллическом теплоносителе для диагностирования негерметичности парогенераторов типа вода - жидкий свинец или вода - расплав свинца с висмутом (RU 2426111 C1, опуб. 10.08.11). В этом решении жидкометаллический теплоноситель прокачивают через трубопровод, на котором предварительно устанавливают измерительно-сигнальное устройство в виде обмотки возбуждения и индуктивно связанных с ней измерительных обмоток, а внутри трубопровода устанавливают вихреобразующий обтекатель. С помощью постоянных измерений в реальном масштабе времени отслеживают показатель газосодержания в жидкометаллическом контуре. При возникновении барботирования регистрируют изменение этого показателя и принимают решение о наличии течи в парогенераторе.

Недостатком данного способа является его привязка к трубопроводам первого контура, внутри которых требуется установка дополнительных конструктивных элементов - вихреобразующих обтекателей, необходимость дублирования, то есть применения его на каждом парогенераторе для обеспечения нужной чувствительности, а также использование измерительных датчиков, которые должны работать в условиях высоких температур и повышенного радиационного облучения. Указанные обстоятельства ограничивают надежность и безопасность данного способа.

Задачей настоящего изобретения является улучшенная по сравнению с известным решением совокупность свойств - повышенная надежность, безопасность, чувствительность и простота реализации.

Достигаемый при этом технический результат состоит в том, что предложенный способ позволяет диагностировать потерю герметичности без использования сложных конструктивных, измерительных устройств внутри контура жидкометаллического теплоносителя, например профилирующих элементов, как в прототипе, или отборов проб, не требует дублирования, то есть установки одинаковых измерительных устройств у каждого парогенератора.

В основе предложенного способа лежат физические явления, проявляющиеся безотносительно от того, какой выбрана конструкция реакторной установки и ее технологическая схема и как расположены трубопроводы первого контура. То есть реализация способа не привязана к конструктивным особенностям реакторной установки.

Как будет показано ниже в примере его конкретного применения, способ обеспечивает на порядок большую чувствительность диагностирования межконтурной негерметичности парогенератора, чем известные способы, в частности нейтронно-шумовые.

Надежность способа связана также с его высокой избирательностью, исключающей принятие ложных заключений о негерметичности под влиянием сторонних факторов. Поскольку в нем применен иной диагностический признак, чем в известных способах, то его одновременное использование с этими способами повысит достоверность регистрации негерметичности теплообменной поверхности парогенератора.

В предложенном способе в отличие от известных решений в качестве диагностического признака используется такое проявление эффекта барботирования теплоносителя пароводяной средой, как вымывание растворенных в нем инертных газов - газообразных продуктов деления и активации. При работе реакторной установки в стационарном режиме большинство радиоактивных газообразных продуктов деления и активации достигают равновесной активности в средах первого контура в течение нескольких суток. Течь парогенератора сопровождается барботированием теплоносителя, растворенные в нем газы посредством диффузии переходят в объем паровых пузырей, переносятся с пузырями по контуру теплоносителем и затем выносятся в подушку защитного газа над зеркалом теплоносителя.

Помимо прочих компонентов, среди газообразных продуктов активации имеется изотоп ⁴¹Ar, продукт активации растворенного в жидкометаллическом теплоносителе защитного газа аргона, поэтому одним из проявлений негерметичности теплообменной поверхности парогенератора будет рост содержания данного изотопа и, следовательно, его активности в газовой системе первого контура, что может быть зафиксировано спектрометрическими измерениями, обладающими высокой чувствительностью и надежностью.

Основой предложенного способа является регистрация роста активности изотопа ⁴¹Ar в газовой системе как диагностического признака негерметичности теплообменной поверхности парогенератора. Как будет показано ниже, использование именно этого изотопа в качестве реперного обусловлено уникальной комбинацией его свойств, проявляющихся в предложенном способе и обеспечивающих его реализацию.

Сущность заявленного способа состоит в следующем. Оперативный контроль герметичности теплообменной поверхности парогенератора осуществляют путем постоянного отслеживания показателя активности изотопа ⁴¹Ar. Для этого в газовой системе первого контура используют измерительную емкость. В емкости имеются датчики для измерения температуры и давления аргона. Кроме того, с наружной стороны емкости размещают спектрометрические датчики для измерения активности содержащегося в ней изотопа ⁴¹Ar.

При работе реакторной установки в стационарном режиме, то есть при постоянном уровне мощности и постоянном расходе теплоносителя, некоторое количество защитного газа первого контура - аргона - очищают от паров и аэрозолей и прокачивают через измерительную емкость. При этом измеряют активность изотопа ⁴¹Ar A и з м k (Бк), температуру T и з м k (К) и давление P и з м k (Па) аргона в емкости. Регистрируют измеренные величины. По этим величинам рассчитывают объемную активность изотопа ⁴¹Ar, приведенную к нормальным условиям (P₀=1,01·10⁵ Па, T=293 К):

где k - порядковый номер измерения, V_ЕИ - объем измерительной емкости, м³.

Объемную активность a _k используют в качестве реперного показателя для контроля герметичности теплообменной поверхности парогенератора.

Измерения и расчеты приведенной активности a _k продолжают проводить с заданной периодичностью. Сравнивая получаемые данные с предыдущими, фиксируют установление стационарного значения активности a _стац.

Продолжают повторять измерения и расчеты, сравнивая вновь получаемые значения a _k со стационарным значением a _стац.

Заключение о негерметичности теплообменной поверхности парогенератора принимают в случае, когда расчетная приведенная объемная активность изотопа ⁴¹Ar превысит свое стационарное значение на некоторую заданную величину, определяемую порогом погрешности.

Промышленная применимость заявленного способа и достижение технического результата могут быть подтверждены следующими аргументами.

При работе реакторной установки теплоноситель первого контура содержит растворенные в нем инертные газы: аргон из газовой системы и газообразные продукты деления, попадающие в теплоноситель в результате деления урана, содержащегося как примесь в теплоносителе, в сталях элементов активной зоны и в поверхностном загрязнении оболочек твэлов топливной композицией.

Газообразные продукты деления также могут поступать в теплоноситель из тепловыделяющих элементов при возникновении сквозного дефекта оболочек. Эти растворенные инертные газы циркулируют по контуру установки, активируются в активной зоне, их изотопы посредством диффузии выходят через зеркало теплоносителя в газовую систему. Газообразными продуктами активации аргона являются изотопы ³⁷Ar, ³⁹Ar и ⁴¹Ar, а газообразными продуктами деления - изотопы криптона и ксенона. В стационарном режиме работы установки, то есть при постоянном уровне мощности и постоянном расходе теплоносителя в его объеме и в газовой системе первого контура устанавливаются равновесные концентрации большинства радиоактивных изотопов этих элементов.

Если к указанным процессам применить камерную расчетную модель, то баланс активности i-го изотопа инертного газа в теплоносителе и в газовой системе можно описать системой уравнений

с нулевыми начальными условиями A i т н ( 0 ) = A 0 i т н , A i г с ( 0 ) = A 0 i г с ,

где A i т н - активность i-го изотопа в теплоносителе, Бк; A i г с - активность i-го изотопа в газовой системе, Бк; q i т н - скорость поступления i-го изотопа в теплоноситель, Бк/с; λ_i - постоянная распада, с^-1; ν - относительная скорость дегазации (постоянная дегазации) теплоносителя, с^-1, равная отношению скорости выхода газа из теплоносителя в газовую систему к его содержанию в теплоносителе; ς - относительная скорость утечки газа из газовой системы, с^-1.

К газовым системам первого контура предъявляются высокие требования по герметичности, ограничивающие утечку уровнем не более 10^-12 с^-1. При расчете активности рассматриваемых изотопов в газовой системе утечкой из нее можно пренебречь и тогда решение системы уравнений (2) для активности i-го изотопа в газовой системе принимает вид:

Таким образом, при стационарном режиме работы по прошествии определенного промежутка времени устанавливаются равновесные значения активности большинства изотопов в газовой системе.

Равновесие нарушается при барботировании, когда возникает сквозной микродефект теплообменной поверхности парогенератора. Пароводяная смесь из второго контура проникает в жидкометаллический теплоноситель, образуются паровые пузырьки, т.е. развивается внутренняя межфазная поверхность. Через нее содержащиеся в теплоносителе инертные газы диффундируют во внутренний объем паровых пузырьков, циркулируют вместе с ними по контуру и при всплытии пузырьков к зеркалу теплоносителя выходят в газовую систему. В результате возрастает активность газообразных продуктов активации и деления в газовой системе первого контура.

Если предположить, что величина ν прямо пропорциональна поверхности выхода газа из жидкого металла, то относительную скорость дегазации теплоносителя в условиях барботирования можно описать следующим выражением

где: S_зерк - площадь зеркала теплоносителя (поверхности раздела) м²; S_барб - площадь межфазной поверхности, образуемой пузырьками, м²; ν_o - постоянная дегазации теплоносителя при отсутствии барботирования, с^-1; ν_барб - постоянная дегазации теплоносителя при барботировании, с^-1.

В условиях динамического равновесия активность i-го изотопа инертного газа в газовой системе может быть выражена формулой

Поскольку при любых условиях ν_барб>ν_o, то значение A i г с при барботировании будет больше, чем в отсутствие барботирования, если скорость поступления изотопа в теплоноситель q i т н постоянна. Причем, чем меньше период полураспада изотопа, тем заметнее будет увеличение его активности в газовой системе при барботировании теплоносителя. Как показывают расчеты, для реакторов с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем ν_o имеется величина порядка 10^-6 с^-1, а ν_барб - от 10^-6 до 10^-4 с^-1. Оптимальная для диагностирования величина постоянной распада реперного изотопа λ_i находится в интервале от 10^-5 до 10^-4 с^-1. Вне этого интервала либо не достигается нужная чувствительность измерений, либо не хватает запаса времени для их проведения.

Данному условию удовлетворяет изотоп ⁴¹Ar, у которого λ=1,05·10^-4 с^-1. Он не является продуктом деления и в случае разгерметизации тепловыделяющих элементов рост активности защитного газа произойдет за счет вклада других изотопов, в частности ксенона и криптона, но не ⁴¹Ar. Поэтому измерение активности именно ⁴¹Ar позволяет избежать ложного вывода о течи парогенератора при разгерметизации тепловыделяющих элементов.

Изотоп ⁴¹Ar наряду с оптимальным значением постоянной распада и тем, что он не является продуктом деления, характеризуется еще одним необходимым для реализации предложенного способа свойством, которым не обладают другие газообразные продукты активации аргона, а именно наличием ярко выраженной (выше 0,5 МэВ) линии гамма-излучения. Эта особенность позволяет использовать для измерения его активности гамма-спектрометрический метод, который отличается высокой надежностью и чувствительностью и не требует размещения датчиков непосредственно внутри газовой системы первого контура. У изотопа ⁴¹Ar энергия гамма-излучения составляет 1,29 МэВ, что позволяет применить обычные промышленные датчики-спектрометры и разместить их с наружной боковой поверхности измерительной емкости. Для повышения надежности измерений и обеспечения ремонтопригодности желательна установка двух или более датчиков. При этом подачу аргона в емкость необходимо проводить после его предварительной очистки от паров и аэрозолей, с тем чтобы они не накапливались в емкости и не создавали паразитного фонового излучения.

При определении расчетного стационарного значения объемной активности ⁴¹Ar в измерительной емкости ее следует приводить к нормальным условиям, т.к. при измерениях могут быть различия в давлении и температуре газа в емкости и, следовательно, может изменяться его плотность. Поэтому нормировка (расчетное приведение к нормальным условиям) уменьшает ошибку измерений. В качестве величины порогового превышения приведенной стационарной активности может быть принято значение порядка 10%, соответствующее погрешности измерений. При превышении этой пороговой величины принимается решение о наличии негерметичности парогенератора.

В качестве примера конкретного применения способа можно рассмотреть его реализацию на работающей в стационарном режиме реакторной установке со свинцовым теплоносителем, при постоянном уровне тепловой мощности 600 МВт и постоянном расходе теплоносителя 3,84-10⁴ кг/с. Скорость поступления активности изотопа ⁴¹Ar в теплоноситель в данном случае может быть оценена величиной 1,47·10⁷ Бк/с.

Объем газовой системы первого контура реакторной установки такого типа достигает 300 м³. Соответствующее указанному режиму работы стационарное значение объемной активности изотопа ⁴¹Ar в газовой системе, определенное по формуле (2), равно 5,82·10⁶ Бк/м³. Соответствующая стационарная активность данного изотопа в теплоносителе составляет 1,38·10¹¹ Бк.

Площадь зеркала теплоносителя оценивается в 130 м². При отсутствии барботирования относительная скорость выхода аргона из теплоносителя, определенная с помощью закона Фика и формулы Эйнштейна-Стокса для коэффициентов диффузии в жидкости, составляет 1,34·10^-6 с^-1.

Расчеты показывают, что в результате возникновения негерметичности одной трубки парогенератора в свинцовый теплоноситель будет поступать пароводяная смесь с массовым расходом около 1,16·10^-4 кг/с (10 кг/сут), что составляет 5,7·10^-10 от расхода парогенератора. В первом контуре возникнет пузырьковый режим двухфазного течения.

Соответствующий режиму течения в первом контуре эффективный радиус парового пузырька R_эфф составит 0,5 мм, а время жизни пузырька τ будет примерно равным среднему времени циркуляции теплоносителя по первому контуру t_ц и будет достигать 250 с, удельный объем пара υ (для средних значений температуры и давления свинца в первом контуре) составит 0,485 м³/кг, а объемный расход течи g - 5,62·10^-5 м³/с.

Межфазная поверхность пузырей, определенная по формуле (4), равна 83 м². Относительная скорость дегазации, определяемая по формуле (3), в результате течи парогенератора увеличится до величины 2,17·10^-6 с^-1.

Способ диагностирования негерметичности теплообменной поверхности парогенератора реакторной установки со свинцовым теплоносителем включает следующие операции.

При работе реакторной установки со свинцовым теплоносителем в указанном выше режиме постоянной мощности некоторое количество защитного газа-аргона подвергают очистке от паров и аэрозолей и затем направляют в измерительную емкость объемом 10 л. Для очистки можно использовать холодные ловушки и фильтры, а контроль активности проводить на штатной системе контроля герметичности оболочек тепловыделяющих элементов, которая оснащена гамма-спектрометрическим оборудованием. При этом два или более спектрометров гамма-излучения, состоящие, например, из германиевого детектора GC-1518 и анализатора типа DSA-1000 фирмы "Canberra", размещают в специальных гнездах на наружной поверхности измерительной емкости.

С периодичностью один час измеряют активность ⁴¹Ar в измерительной емкости, при этом время измерения составляет около 600 с. Одновременно измеряют температуру и давление газа в измерительной емкости. В данном случае температура газа принята равной 50°C, давление - 1,05·10⁵ Па.

По показаниям спектрометров, датчиков давления и температуры газа в измерительной емкости, зная ее объем, рассчитывают среднее значение объемной активности изотопа ⁴¹Ar в измерительной емкости, приведенное к нормальным условиям. Описанную процедуру повторяют до установления стационарного значения объемной активности ⁴¹Ar, которое в данном случае составит 6,11·10⁶ Бк/н-м³.

Далее с заданной периодичностью продолжают выполнять описанные выше измерения и расчет объемной активности ⁴¹Ar, приведенной к нормальным условиям.

Получаемые значения объемной активности сравнивают со стационарным значением, принимая во внимание при этом возможную погрешность измерений.

Предельная относительная ошибка может быть, например, выбрана равной 10%.

Ошибка измерений в данном случае составит 6,11·10⁵ Бк/н-м³. Если измеренное значение объемной активности ⁴¹Ar превысит 6,72·10⁶ Бк/н-м³, то негерметичность теплообменной поверхности парогенератора (течь парогенератора) считается установленной.

Изменение объемной активности изотопа ⁴¹Ar в газовой системе в результате возникновения течи парогенератора, рассчитанное по формуле (2), представлено на фигуре. Если указанная течь парогенератора возникла в момент времени, соответствующий на графике трем часам, то при следующем измерении (через час) можно установить факт наличия течи парогенератора. При этом газосодержание в теплоносителе составляет ~1.3·10^-5, что подтверждает более высокую чувствительность предлагаемого способа по сравнению с известными, например нейтронно-шумовыми, у которых порог чувствительности соответствует газосодержанию 10^-4.

Способ контроля герметичности теплообменной поверхности парогенератора реакторной установки с тяжелым жидкометаллическим теплоносителем, в котором проводят измерения, рассчитывают показатель газосодержания в контуре жидкометаллического теплоносителя и по изменению этого показателя, вызванного барботированием теплоносителя пароводяной смесью, диагностируют потерю герметичности, отличающийся тем, что при стационарной работе реакторной установки, в которой используют аргон для компенсации расширения теплоносителя, аргон очищают от паров и аэрозолей, прокачивают через измерительную емкость, в которой проводят измерения его температуры и давления, а также спектрометрические измерения активности его компонента ⁴¹Ar, рассчитывают приведенную к нормальным условиям объемную активность ⁴¹Ar, выбранную в качестве показателя газосодержания, определяют ее стационарную величину, а потерю герметичности теплообменной поверхности парогенератора диагностируют по превышению приведенной активности ⁴¹Ar ее стационарного значения.