Способ преобразования ядерной энергии в тепловую и устройство для его осуществления (варианты)

Способ преобразования ядерной энергии в тепловую и устройство для его осуществления (варианты)

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к области атомной энергетики, а именно к способу преобразования ядерной энергии в тепловую и устройству для преобразования ядерной энергии в тепловую, и может быть использовано для утилизации любых промышленных отходов, включая ядерные, радиоактивные, химические и биологические.

В патенте РФ № 2267826, G21G1/02 от 2001 г. «Способ сжигания трансурановых химических элементов и ядерный реактор для осуществления этого способа» описываются способ и устройство с использованием слабо подкритической активной зоны ядерного реактора, в которой размещают долгоживущие радионуклиды тяжелых элементов. Инжекцию нейтронов, недостающих для критичности активной зоны, осуществляют от внешнего источника, в качестве которого предложено использовать ускоритель протонов с энергией 1 ГэВ со свинцовой или свинцово-висмутовой мишенью. Вместе с тем представленное техническое решение не позволяет существенно повысить эффективность преобразования ядерной энергии в тепловую из-за принципиально непреодолимых ограничений, изначально присущих способу на основе протонных пучков. К тому же не устраняются и причины образования неприемлемо большого количества долгоживущих радионуклидов, рисков получения материалов, пригодных для ядерного терроризма.

В патенте РФ № 2238597, G21С1/30 от 2003 г. «Способ преобразования ядерной энергии в тепловую энергию» предлагается применять пучок релятивистских протонов для возбуждения ядерных каскадных процессов, но уже в глубоко подкритической мишени из тяжёлых химических элементов (свинец, висмут, торий и обеднённый уран, а также их композиции), содержимое которой одновременно используется в качестве топлива и теплоносителя. Его авторами отмечается повышение вероятности более глубокого расщепления ядер мишени с увеличением энергии ускоряемых частиц. Однако и это техническое решение имеет общие с обозначенным ранее недостатки, обусловленные использованием пучка релятивистских протонов, не касается вопросов утилизации потока вторичных нейтронов, образующихся в предложенной мишени и выходящих из неё.

Ближайшим по технической сути предложенному изобретению является техническое решение, представленное в патенте РФ № 2413314 от 2008 г. «Способ и комплекс преобразования ядерной энергии в тепловую». Это решение ориентировано на ускорение пучка тяжёлых заряженных частиц - многозарядных ионов изотопов урана, тория, висмута и свинца до энергии, обеспечивающей возникновение потока каскадных нуклонов в глубоко подкритической активной зоне, используемой в качестве мишени, куда направляют такой пучок и состояние которой контролируют и, при необходимости, заменяют её содержимое. Для повышения интенсивности подобного потока активную зону предлагается частично или полностью формировать из отработавшего ядерного топлива. Устройство, реализующее этот способ, содержит ускоритель релятивистских многозарядных ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, сопрягающий ускоритель с мишенью, размещаемой, как правило, в прочном корпусе, зачастую, цилиндрической формы. Избыток тепла, образующегося в реакторе (мишени), отводят посредством подсистемы, включающей теплоноситель первого и второго контура, узлы преобразования тепловой энергии в электрическую, выполняющей функцию теплового трансформера.

Наряду с заявленными достоинствами указанного прототипа, в конструкции, предложенной в нём, присутствуют недостатки, связанные с неполным использованием возможностей пучков ускоренных ионов для повышения эффективности преобразования ядерной энергии в тепловую, утилизации долгоживущих радионуклидов, в том числе, плутония и минорных актинидов (нептуния, америция и кюрия).

Данное изобретение устраняет перечисленные недостатки аналогов и прототипа.

Задачами изобретения являются повышение эффективности преобразования ядерной энергии в тепловую, утилизации долгоживущих радионуклидов широкой номенклатуры.

При этом долгоживущими считают радионуклиды с периодом полураспада свыше 15 лет.

Техническим результатом изобретения является повышение эффективности преобразования ядерной энергии в тепловую, утилизация долгоживущих радионуклидов широкой номенклатуры и получение веществ, пригодных для последующего использования.

Технический результат по способу преобразования ядерной энергии в тепловую достигают тем, что получают и ускоряют пучок релятивистских ионов, облучают им и разрушают атомные ядра регулярно обновляемого материала глубоко подкритической мишени, получают поток вторичных частиц, в том числе нейтронов, осуществляют посредством этих частиц разрушение ядер изотопов тяжёлых химических элементов, при котором высвобождается внутриядерная энергия, контролируют состояние мишени с размерами, обеспечивающими передачу ей кинетической энергии пучка и потока вторичных частиц, и определяют длительность накопления и замены продуктов разрушения атомных ядер, ускоряют пучок релятивистских ионов до энергии, при которой путём разрушения материала мишени получают два и более поколения продуктов мультифрагментного разрушения атомных ядер и высвобождают внутриядерную энергию в течение срока, превышающего длительность накопления и замены продуктов разрушения атомных ядер на материал, подготовленный к облучению, утилизируют поток вторичных частиц, охлаждают и направляют облучённый материал на переработку в качестве сырья для извлечения веществ, пригодных для последующего использования в соответствии с заявленным способом.

Технический результат в устройстве преобразования ядерной энергии в тепловую достигают тем, что в первом варианте устройства, содержащем расположенные последовательно ускоритель пучка релятивистских ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, глубоко подкритическую мишень из тяжёлых химических элементов в жаропрочном, радиационно- и коррозионно-стойком корпусе с открытым верхним торцом и блок теплового трансформера, корпус мишени имеет конусообразную или сферообразную форму относительно энергетической оси устройства, соединен посредством трубопроводов с тепловым трансформером, а также посредством трубопровода и запорного устройства - с резервным блоком, выполненным с возможностью его пополнения и размещённым над мишенью. Это обеспечивает наиболее простую и, соответственно, более надёжную конструкцию устройства преобразования ядерной энергии в тепловую.

Во втором варианте устройства, содержащем расположенные последовательно ускоритель пучка релятивистских ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, глубоко подкритическую мишень из тяжёлых химических элементов в жаропрочном, радиационно- и коррозионно-стойком корпусе с открытым верхним торцом и блок теплового трансформера, корпус мишени выполнен в виде двух секций, расположенных последовательно относительно блока транспортировки и ввода пучка в мишень, боковая поверхность которых относительно энергетической оси устройства имеет однотипную цилиндрическую или конусообразную форму, основание первой секции, размещаемой с возможностью замены и фиксации, выполнено плоским или сферообразным, вторая секция посредством трубопроводов соединена с тепловым трансформером, а также посредством трубопровода и запорного устройства с резервным блоком, выполненным с возможностью его пополнения и расположенным над ней. Данный вариант устройства интересен тем, что оно помимо энерговыработки позволяет попутно под пучком релятивистских ионов преобразовывать радиоактивные отходы с преобладающей частью долгоживущих радионуклидов в радиоактивные отходы с преимущественно короткоживущими радионуклидами путём возможной замены первой секции мишени, комплектуемой из радиоактивных отходов и/или актинидов, и/или отработавшего ядерного топлива.

В третьем варианте устройства, содержащем расположенные последовательно ускоритель пучка релятивистских ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, глубоко подкритическую мишень из тяжёлых химических элементов в жаропрочном, радиационно- и коррозионно-стойком корпусе с открытым верхним торцом и блок теплового трансформера, корпус мишени выполнен из трёх секций, расположенных последовательно относительно блока транспортировки и ввода пучка в мишень, боковая поверхность которых относительно энергетической оси устройства имеет однотипную цилиндрическую или конусообразную форму, основание первой секции, размещаемой с возможностью замены и фиксации, имеет плоскую или сферообразную форму, основания второй и третьей секций имеют сферообразную форму и расположены друг относительно друга на расстоянии, равном разности их радиусов, при этом третья секция корпуса мишени соединена посредством трубопроводов и запорных устройств со второй секцией и резервным блоком, соответственно, при этом вторая секция соединена посредством трубопроводов с тепловым трансформером, а резервный блок выполнен с возможностью его пополнения и размещён над третьей секцией мишени. Этот вариант устройства, помимо достоинств второго варианта, интересен реализацией возможности достижения максимальной энерговыработки за счёт повышения доли делящихся радионуклидов во второй секции мишени.

Предложенные способ и устройство поясняют Фиг.1 - 13 и Табл.1.

На Фиг.1 представлены первые шесть этапов развития лавинообразного процесса мультифрагментной деструкции ядер урановой мишени, инициируемого многозарядным ионом ²³⁸U с энергией 1 ГэВ/нуклон.

На Фиг.2 показан общий вид устройства преобразования ядерной энергии в тепловую с односекционной мишенью конусообразной формы, реализующего предложенный способ.

На Фиг.3 представлено в разрезе предложенное устройство преобразования ядерной энергии в тепловую.

На Фиг.4 изображён общий вид устройства преобразования ядерной энергии в тепловую с односекционной мишенью сферообразной формы, реализующего предложенный способ.

На Фиг.5 показано в разрезе такое устройство преобразования ядерной энергии в тепловую.

На Фиг.6 изображён общий вид устройства преобразования ядерной энергии в тепловую с двухсекционной мишенью цилиндрообразной формы, где первая секция мишени выполнена в форме цилиндра.

На Фиг.7 показано в разрезе такое устройство преобразования ядерной энергии в тепловую.

На Фиг.8 показано в разрезе устройство преобразования ядерной энергии в тепловую с двухсекционной мишенью цилиндрообразной формы, где основание первой секции мишени имеет сферообразную форму.

На Фиг.9 показано в разрезе устройство преобразования ядерной энергии в тепловую с двухсекционной мишенью конусообразной формы, где первая секция мишени выполнена в виде усечённого конуса.

На Фиг.10 показано в разрезе устройство преобразования ядерной энергии в тепловую с двухсекционной мишенью конусообразной формы, где обе секции имеют сферообразное основание.

На Фиг.11 изображён общий вид устройства преобразования ядерной энергии в тепловую с трёхсекционной мишенью цилиндрообразной формы, где первая секция выполнена в форме цилиндра, а вторая и третья имеют сферообразное основание.

На Фиг.12 показано в разрезе это же устройство преобразования ядерной энергии в тепловую.

На Фиг.13 изображена схема ядерного топливного цикла, замкнутого по долгоживущим радионуклидам.

В Табл.1 представлен перечень долгоживущих радионуклидов.

В основу предложенного способа положены результаты, полученные в ходе систематического изучения энергетики мультифрагментного разрушения атомных ядер радионуклидов (от ³Н до ²⁵¹Cf) под действием пучка релятивистских тяжёлых частиц (от нейтронов, протонов, дейтронов до многозарядных ионов урана). Сам эффект мультифрагментного разрушения атомных ядер известен давно (Экспериментальная ядерная физика в двух книгах, К.Н.Мухин, М.: Энергоатомиздат, 1993, глава 11, параграф 73). Однако при изучении этого явления не производились систематические расчеты энергетики мультифрагментного разрушения ядер, вызываемого, в том числе, осколками такого разрушения. Не был обнаружен и изучен эффект высвобождения энергии при разрушении ядер мишени осколками второго и следующих поколений.

Такая работа выполнена авторами с использованием созданной ими программы на основе методики расчета энергии ядерных реакций в мишенях из различных химических элементов под пучком релятивистских ионов (Физические величины. Справочник. Григорьев И.С., Мейлихов Е.З., М.: Энергоатомиздат, 1991), а также массива оценённых ядерных данных о дефектах масс нейтрона и 3288 нуклидов, представленных на сайте Брукхейвенской национальной лаборатории http://www.nndc.bnl.gov/nudat2/. Результаты расчетов предполагается подтвердить экспериментальными данными.

Итогом выполненной работы стало обнаружение существенных особенностей - преимуществ энергетики мультифрагментной деструкции ядер долгоживущих радионуклидов, в том числе, актинидных элементов при облучении мишени релятивистскими тяжёлыми частицами (с высвобождением внутриядерной энергии и поглощением кинетической энергии релятивистских частиц), свидетельствующие о положительном вкладе электрозаряженных осколков ядер в рост эффективности энерговыделения. В результате авторы предлагают новый вариант практического использования указанного эффекта для решения задач и проблем энергетики, экологии и здравоохранения.

Фиг.1 иллюстрирует первые 6 этапов развития процесса мультифрагментной деструкции ядер ²³⁸U 32-зарядным ионом ²³⁸U с энергией 1 ГэВ/нуклон на примере появления в первом поколении 6 сопоставимых по массе электрозаряженных фрагментов и 39 нейтронов:

1. Столкновение ускоренного иона ²³⁸U с ядром мишени.

2. Появление высокоэнергетических осколков первого поколения с высвобождением 194 МэВ (~ 3*10¹² вариантов реализации).

3. Разлёт осколков первого поколения.

4. Столкновение осколков первого поколения с ядрами мишени.

5. Появление высокоэнергетических осколков второго поколения с высвобождением, как следует из расчетов, ориентировочно 190 МэВ (свыше 2*10⁸ вариантов реализации).

6. Разлёт осколков второго поколения.

Таким образом, возникает и развивается лавинообразный процесс разрушения атомных ядер, в том числе электрозаряженными осколками последних, энергия которых превышает кулоновский барьер ядер, оказавшихся на траектории движения осколков ядер мишени с последующим их разрушением.

Значение отмеченного эффекта усиления разрушения ядер содержимого мишени заключается в следующем.

Во-первых, размещая и экспонируя в должной мере под пучком тяжёлых заряженных частиц, ускоренных до релятивистских энергий, в секции мишени, обращённой к пучку, различные материалы, в том числе, включающие долгоживущие радионуклиды, представленные в Табл. 1, можно добиться практически полной их утилизации путём многократного рециклирования соответствующего облучённого содержимого мишени посредством сопряжённой радиохимической регенерации и рефабрикации.

Во-вторых, продукты утилизации радиоактивных отходов, как разделённых, т.е. с преимущественным содержанием долгоживущих радионуклидов, так и неразделённых (и/или химических) отходов, а также отработавшего ядерного топлива исследовательских, промышленных и энергетических реакторов, после их соответствующего охлаждения и последующего радиохимического и иного передела могут найти применение в различных отраслях народного хозяйства. Это связано с тем обстоятельством, что упомянутые продукты представляют собой преимущественно стабильные и нейтрондефицитные нуклиды. Последние (в подавляющем большинстве) от нейтронизбыточных, образующихся в топливе ныне существующих типов реакторов, отличаются, как известно, существенно меньшими значениями периода полураспада.

В-третьих, при осуществлении полного поглощения потока вторичных нейтронов в соответствующей секции мишени производится наработка делящихся радионуклидов с соответствующим увеличением энерговыработки в мишени и преобразованием в электрическую энергию, в том числе, для компенсации электрической энергии, затраченной на ускорение частиц пучка. А образующиеся её излишки могут быть востребованы другими потребителями такой энергии.

Предлагаемое устройство состоит из ускорителя, глубоко подкритической мишени, блоков транспортировки и ввода пучка в мишень, теплового трансформера и резервного блока.

Цифрами на фигурах чертежей обозначены:

1 - ускоритель пучка релятивистских ионов,

2 - блок транспортировки и ввода пучка в мишень,

3 - мишень,

4 - резервный блок,

5 - тепловой трансформер,

6 - трубопровод подпитки мишени,

7 - запорное устройство резервного блока,

8, 9, 10, 11 -- трубопроводы теплоносителя,

12 - первая секция мишени,

13 - вторая секция мишени,

14 - третья секция мишени,

15 - трубопровод подпитки второй секции мишени материалом третьей секции,

16 - запорное устройство третьей секции мишени.

Генерацию пучков релятивистских тяжелых ионов, осуществляют ускорителем 1 линейным на обратной волне (УЛОВ, см. А.С.Богомолов, Т.С.Бакиров "Ионные ускорители для использования в индустрии", М.,Куна, 2012, 87 с.) с достижением энергии ускоряемых многозарядных ионов не менее 100 МэВ на нуклон. Превышение указанного значения энергии многозарядных ионов позволяет практически целиком её использовать на инициирование обозначенного выше множества ядерных процессов.

Дистанция между узлом блока транспортировки и ввода пучка в мишень, откуда пучок направляют непосредственно на смежную с блоком секцию мишени, и последней определяется из условия минимизации негативного воздействия ионизирующего излучения от этой секции на отмеченный узел.

Материал односекционной мишени 3 и первой секции 12 двух- и трёхсекционной мишеней формируют из радиоактивных отходов, иных веществ, содержащих долгоживущие радионуклиды, предназначенные для прямого разрушения, в том числе, малые актиниды (плутоний и минорные актиниды), и/или отработавшего ядерного топлива в виде легкоплавкой эвтектики типа U-Fe. Эти материалы могут изначально находиться в твёрдой или в жидкой фазе. Толщину слоя этих материалов на пути пучка выбирают для односекционной мишени 3 из условия полного поглощения в ней не только первичного пучка, но и потока вторичных частиц, включая нейтроны. Толщина слоя и мощность пучка ускорителя определяют возможность полного расплавления содержимого такой мишени. Толщину первой секции 12 в двух- и трёхсекционной мишенях определяют из условия обеспечения превращения большей части первичных частиц пучка в поток вторичных с образованием в этой секции преобладающего количества нейтрондефицитных продуктов деструкции. Вследствие высвобождения внутриядерной энергии даже при относительно глубокой мультифрагментации атомных ядер температура материала в первой секции 12 повышается до значений, обусловливающих его, по крайней мере, частичное расплавление. Длительность экспонирования (с накоплением продуктов разрушения атомных ядер) первой секции 12 двух- и трёхсекционной мишеней под пучком определяют, как правило, расчётным способом, исходя из необходимости получения целесообразной доли разрушения её материала при сохранении ещё достаточной прочности соответствующего корпуса. После достижения заданной дозы облучения материал этой секции заменяют на вновь подготовленный с последующим охлаждением и передачей облучённого материала на радиохимическое предприятие в качестве сырья для фабрикации очередных партий материалов с радионуклидами, предназначенными для выжигания под пучком ускорителя устройства. Для выжигания могут использоваться радионуклиды большого диапазона химических элементов в соответствии с Табл.1. В этой связи уместно подчеркнуть, что достигают значения длительности эксплуатации предлагаемого устройства, которое несопоставимо больше значения длительности накопления продуктов разрушения атомных ядер не только в первой секции мишени, но и в мишени в целом.

Материал второй секции 13 мишени (см. Фиг.6 - 10 и 12) изготавливают преимущественно из актинидов, в том числе, с использованием обеднённого и/или регенерированного урана, и/или отработавшего ядерного топлива с безусловным соблюдением требования её глубокой подкритичности. В этой секции мишени происходит основное энерговыделение за счёт всех вариантов деструкции, при осуществлении которых высвобождается внутриядерная энергия. В этой связи материал второй секции формируют в виде легкоплавкой эвтектики типа U-Fe, которая под интенсивным потоком частиц разогревается до температуры плавления, и её расплав затем используют также в роли первичного теплоносителя для передачи отводимого из мишени тепла по трубопроводам 8 - 11 (см. Фиг.6 - 12). Помимо отвода избыточного тепла из мишени трубопроводы обеспечивают и гомогенизацию её содержимого путём его фактического перемешивания. Подобную эвтектику применяют для превращения в жидкую форму и материала третьей секции 14 мишени из трёх секций (см. Фиг.11 и 12), предназначенной для утилизации выходящего из второй секции 13 мишени потока нейтронов, потерявших в последней способность делить ядра ²³²Th и/или ²³⁸U, с воспроизводством делящихся нуклидов. Указанную эвтектику во всех секциях всех трех вариантов мишени допустимо заменить на жидкосолевой расплав соответствующих химических элементов или их композиции.

Количество материала третьей секции 14 мишени из трёх секций формируют с достаточным избытком, позволяющим своевременно компенсировать неизбежное понижение уровня материала второй секции 13 не только вследствие перехода последнего в жидкую форму после разогрева, но и в результате длительного выжигания под пучком путём направления соответствующего количества расплава материала третьей секции 14 мишени из обогреваемого резервного блока 4 (см. Фиг.11 и 12), размещаемого выше третьей секции мишени на уровне естественного напора, через трубопровод подпитки 6 и запорное устройство 7. Такую же функцию выполняет резервный блок 4 в вариантах устройства с одно- и двухсекционной мишенью (см. Фиг.2 - 10). Из него через трубопровод подпитки 6 и запорное устройство 7 осуществляется компенсация понижения уровня материала в тех секциях мишени, где происходит основное тепловыделение. В этой связи отметим, что на Фиг.1 - 12 обозначено основное состояние запорных устройств - «закрыто».

Для компенсации убыли содержимого второй секции 13 трёхсекционной мишени из корпуса третьей секции 14 посредством насоса, входящего в состав запорного устройства 16, через трубопровод 15 (см. Фиг. 11 и 12) подаётся соответствующее количество облучённого материала третьей секции 14 мишени, обогащённого делящимися нуклидами.

Устройство работает следующим образом.

В стационарном режиме пучок ускорителя 1 многозарядных ионов ²³⁸U со средним током порядка 1 мА и энергией 1 ГэВ/нуклон посредством блока 2 транспортировки и ввода пучка в мишень направляют либо на мишень 3 устройства с односекционной мишенью (см. Фиг.2-5), либо на первую секцию 12 двух- или трёхсекционной мишеней (см. Фиг.6-12).

В случае выполнения мишени односекционной 3 (см. Фиг.2-5) с корпусом, имеющим конусообразную или сферообразную форму, материал которой формируется из радиоактивных отходов и/или актинидов и/или отработавшего ядерного топлива, пучок первичных частиц порождает поток вторичных частиц, первые поколения которых тоже разрушают ядра мишени. В нижней части мишени 3 вторичный поток частиц утилизируется. При этом высвобождается внутриядерная энергия, превращающаяся в мишени в тепловую энергию. Убыль материала мишени пополняется из резервного блока 4 через трубопровод 6, снабженный запорным устройством 7. Избыточное тепло из мишени 3 отводится трубопроводами 8,9,10,11 в тепловой трансформер 5, где преобразуется в электрическую энергию.

Во втором варианте устройства, где мишень выполнена двухсекционной (см. Фиг.6-10) с корпусом, форма боковой поверхности которого имеет цилиндрическую или конусообразную форму, при этом основание первой секции 12 выполнено плоским или сферообразным, наполнение первой секции идентично мишени первого варианта устройства, а вторая секция 13 наполняется актинидами и/или отработанным ядерным топливом при соблюдении условия ее глубокой подкритичности, первичный пучок порождает поток вторичных частиц в первой секции, превращая ядра содержащегося в ней материала в нейтрондефицитные. Поток вторичных частиц во второй секции обеспечивает основное энерговыделение и утилизуется аналогичным образом как в односекционной мишени. Убыль материала мишени пополняется из резервного блока 4 через трубопровод 6, снабженный запорным устройством 7. Избыточное тепло из второй секции 13 отводится трубопроводами 8,9,10,11 в тепловой трансформер 5, где преобразуется в электрическую энергию.

В третьем варианте устройства (см. Фиг.12), где мишень выполнена трехсекционной, боковая поверхность секций имеет цилиндрическую или конусообразную форму, основание первой секции имеет плоскую или сферообразную форму, основания второй и третьей секции имеют сферообразную форму и расположены друг относительно друга на расстоянии, равном разности их радиусов. Расстояние между корпусами второй и третьей секций выбирается из условия полного поглощения в третьей секции потока вторичных нейтронов, выходящих из второй секции. В третьей секции происходит полная утилизация потока нейтронов. Третья секция мишени соединена посредством трубопроводов и запорных устройств со второй секцией и резервным блоком соответственно. Первая секция 12 и вторая секция 13 наполнены теми же материалами как соответствующие секции двухсекционной мишени, материал третьей секции 14 формируется из обедненного и/или регенерированного ²³⁸U и/или ²³²Th, вторая секция обеспечивает энерговыделение, в третьей секции 14 осуществляется утилизация вторичного потока нейтронов, потерявших потенциал разрушения ядер ²³⁸U и/или ²³²Th, путем превращения этих ядер в делящиеся радионуклиды.

Отмеченное выше назначение устройства (генерация тепловой и электрической энергии, утилизация долгоживущих радионуклидов) даёт основание для создания целостного множества соответствующих замкнутых циклов - по долгоживущим радионуклидам, включая производство тепловой и электрической энергии посредством высвобождения ядерной энергии, по химическим отходам.

В качестве примера на Фиг.13 изображена схема ядерного топливного цикла, замкнутого по долгоживущим радионуклидам. Из неё следует, что практически всё отработавшее ядерное топливо, а также радиоактивные отходы, в том числе, содержащие плутоний и минорные актиниды, образующиеся в таком топливном цикле, направляют в сопрягаемый с ним цикл утилизации, включающий предлагаемое устройство, хранилище для охлаждения облучённых в нём материалов, радиохимический передел, производство для подготовки материалов с долгоживущими радионуклидами (и/или химическими отходами) к облучению. В данном случае к таким материалам относят и содержащие ²³²Th и/или ²³⁸U, которые используют, в том числе, для воспроизводства делящихся нуклидов в составе устройства. Продукцию цикла утилизации долгоживущих радионуклидов представляют тепловая и электрическая энергия, которые востребованы не только в ядерном топливном цикле, но и за его пределами.

В обозначенный цикл утилизации вовлекают радиоактивные отходы горнорудных, гидрометаллургических и других производств, обеднённый уран, образующийся при обогащении урана по изотопу ²³⁵U, отработавшее ядерное топливо, регенерированный уран, плутоний и минорные актиниды, а также радиоактивные отходы радиохимического производства.

Представленная на Фиг.13 схема применима для формирования всех типов ядерных топливных циклов (U, U-Pu, Th-U и так далее), замкнутых по долгоживущим радионуклидам, для возможных практически комбинаций, с использованием реакторов на быстрых нейтронах или без них, с включением иных типов устройств и производств, следствием работы которых является неизбежное образование радиоактивных отходов, с полным отказом, в принципе, от практикуемого ныне захоронения подобных отходов.

Стоит подчеркнуть, что обозначенный цикл утилизации имеет и самостоятельное значение, когда на его вход поступают не только отработавшее ядерное топливо, радиоактивные отходы, сопряжённые с его переработкой, торий, уран, плутоний и минорные актиниды, но и радиоактивные отходы другого происхождения, например, образовавшиеся и/или образующиеся при демонтаже ядерных реакторов и/или аналогичных установок, отслуживших свой срок или досрочно выведенных из эксплуатации по иным причинам.

Аналогичным образом осуществляют формирование замкнутых циклов производств какой-либо отрасли промышленности по соответствующим химическим и/или биологическим отходам, которые поступают на вход цикла утилизации, подобного циклу, обозначенному на Фиг.13, создаваемому с использованием предлагаемого устройства утилизации, но адаптируемого под преимущественное выжигание химических элементов, составляющих основу отраслевых отходов. В таком случае эта отрасль получает для своих нужд тепловую и электрическую энергию, а из смежного ядерного топливного цикла для цикла утилизации поступают отмеченные выше расходные материалы и комплектующие.

Таким образом, полномасштабная реализация предлагаемых способа и устройства преобразования ядерной энергии в тепловую позволит достичь не только логической завершённости и экологической состоятельности существующих и вновь проектируемых типов и разновидностей ядерных топливных циклов с полной реализацией соответствующих требований МАГАТЭ (неограниченность запасов топливного сырья, неизменность радиационного фона Земли, обеспечение режима нераспространения, естественная безопасность ядерных энергетических установок), но и целенаправленно и последовательно создать глубоко подкритическую экологическую энергетику, обеспечивающую, в том числе, соразмерное оправдание человеческой деятельности в промышленной сфере, включая ядерный сегмент, в целом.

Таблица 1

Перечень долгоживущих радионуклидов

N	ДРН	T1/2, лет	N	ДРН	T1/2, лет	N	ДРН	T1/2, лет
1	Be-10	1.387(12)+6	31	I-129	1.57(4)+7	61	Th-229	7932(28)
2	C-14	5700(30)	32	Cs-135	2.3(3)+6	62	Th-230	7.54(3)+4
3	Al-26	7.17(24)+5	33	Cs-137	30.08(9)	63	Th-232	1.40(1)+10
4	Si-32	153(19)	34	La-137	6(2)+4	64	Pa-231	3.276(11)+4
5	Cl-36	3.01(2)+5	35	Pm-145	17.7(4)	65	U-232	68.9(4)
6	Ar-39	269(3)	36	Sm-146	10.3(5)+7	66	U-233	1.592(2)+5
7	Ar-42	32.9(11)	37	Sm-151	90(8)	67	U-234	2.455(6)+5
8	K-40	1.248(3)+9	38	Eu-150	36.9(9)	68	U-235	7.04(1)+8
9	Ca-41	1.02(7)+5	39	Gd-148	70.9(10)	69	U-236	2.342(4)+7
10	Ti-44	60,0(11)	40	Gd-150	1.79(8)+6	70	U-238	4.468(3)+9
11	Mn-53	3.74(4)+6	41	Tb-157	71(7)	71	Np-236	153(5)+3
12	Fe-60	2.62(4)+6	42	Tb-158	180(11)	72	Np-237	2.144(7)+6
13	Ni-59	7.6(5)+4	43	Dy-154	3.0(15)+6	73	Pu-238	87.7(1)
14	Ni-63	101.2(15)	44	Ho-163	4570(25)	74	Pu-239	24110(30)
15	Se-79	2.95(38)+5	45	Ho-166m	1.20(18)+3	75	Pu-240	6561(7)
16	Kr-81	2.29(11)+5	46	Hf-178m	31(1)	76	Pu-242	3.75(2)+5
17	Sr-90	28.90(3)	47	Hf-182	8.90(9)+6	77	Pu-244	8.00(9)+7
18	Zr-93	1.61(5)+6	48	Re-186m	2.0+5	78	Am-241	432.6(6)
19	Nb-91	6.8(13)+2	49	Ir-192m	241(9)	79	Am-242m	141(2)
20	Nb-92	3.47(24)+7	50	Pt-193	50(6)	80	Am-243	7370(40)
21	Nb-93m	16,12(12)	51	Hg-194	444(77)	81	Cm-243	29.1(1)
22	Nb-94	2.03(16)+4	52	Pb-202	52.5(28)+3	82	Cm-244	18.1(1)
23	Mo-93	4.0(8)+3	53	Pb-205	1.73(7)+7	83	Cm-245	8423(74)
24	Tc-97	4.21(16)+6	54	Pb-210	22.20(22)	84	Cm-246	4706(40)
25	Tc-98	4.2(3)+6	55	Bi-207	31.55(4)	85	Cm-247	1.56(5)+7
26	Tc-99	2.111(12)+5	56	Bi-208	3.68(4)+5	86	Cm-248	3.48(6)+5
27	Pd-107	6.5(3)+6	57	Bi-210m	3.04(6)+6	87	Cm-250	8.3+3
28	Ag-108m	438(9)	58	Po-209	102(5)	88	Bk-247	1380(250)
29	Sn-121m	43.9(5)	59	Ra-226	1600(7)	89	Cf-249	351(2)
30	Sn-126	2.30(14)+5	60	Ac-227	21.772(3)	90	Cf-251	898(44)

Примечания: ДРН - долгоживущий радионуклид;

T_1/2 - период полураспада;

1.387(12)+6 - (1.387 ± 0.012) * 10⁶

1. Способ преобразования ядерной энергии в тепловую, заключающийся в том, что получают и ускоряют пучок релятивистских ионов, облучают им и разрушают атомные ядра регулярно обновляемого материала глубоко подкритической мишени, получают поток вторичных частиц, в том числе нейтронов, осуществляют посредством этих частиц деление ядер изотопов тяжелых химических элементов, при котором высвобождается внутриядерная энергия, контролируют состояние мишени с размерами, обеспечивающими передачу ей кинетической энергии пучка и потока вторичных частиц, и определяют длительность накопления и замены продуктов разрушения атомных ядер, отличающийся тем, что ускоряют пучок релятивистских ионов до энергии, при которой путем разрушения материала мишени получают два и более поколений продуктов мультифрагментного разрушения атомных ядер и высвобождают внутриядерную энергию в течение срока, превышающего длительность накопления и замены продуктов разрушения атомных ядер на материал, подготовленный к облучению, утилизируют поток вторичных частиц, охлаждают и направляют облученный материал на переработку в качестве сырья для извлечения веществ, пригодных для последующего использования в соответствии с заявленным способом.

2. Устройство для реализации способа по п. 1, содержащее расположенные последовательно ускоритель пучка релятивистских ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, глубоко подкритическую мишень из тяжелых химических элементов в жаропрочном, радиационно- и коррозионно-стойком корпусе с открытым верхним торцом и блок теплового трансформера, отличающееся тем, что корпус мишени имеет конусообразную или сферообразную форму относительно энергетической оси устройства, соединен посредством трубопроводов с тепловым трансформером, а также посредством трубопровода и запорного устройства - с резервным блоком, выполненным с возможностью его пополнения и размещенным над мишенью.

3. Устройство для реализации способа по п. 1, содержащее расположенные последовательно ускоритель пучка релятивистских ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, глубоко подкритическую мишень из тяжелых химических элементов в жаропрочном, радиационно- и коррозионно-стойком корпусе с открытым верхним торцом и блок теплового трансформера, отличающееся тем, что корпус мишени выполнен в виде двух секций, расположенных последовательно относительно блока транспортировки и ввода пучка в мишень, боковая поверхность которых относительно энергетической оси устройства имеет однотипную цилиндрическую или конусообразную форму, основание первой секции, размещаемой с возможностью замены и фиксации, выполнено плоским или сферообразным, вторая секция посредством трубопроводов соединена с тепловым трансформером, а также посредством трубопровода и запорного устройства с резервным блоком, выполненным с возможностью его пополнения и расположенным над ней.

4. Устройство для реализации способа по п. 1, содержащее расположенные последовательно ускоритель пучка релятивистских ионов, блок транспортировки и ввода пучка в мишень, глубоко подкритическую мишень из тяжелых химических элементов в жаропрочном, радиационно- и коррозионно