Способ согласования протяженной четырехпроводной неоднородной несимметричной высоковольтной линии электропередачи со сверхпроводящей вставкой с электрической нагрузкой

Способ согласования протяженной четырехпроводной неоднородной несимметричной высоковольтной линии электропередачи со сверхпроводящей вставкой с электрической нагрузкой

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано при проектировании, монтаже, наладке и эксплуатации четырехпроводных линий электропередачи (ЛЭП) высокого напряжения, при передаче электрической энергии по проводам четырехпроводной линии электропередачи от источника питания к потребителю.

Передача электрической энергии среднего класса напряжения осуществляется по воздушным линиям электропередачи четырехпроводного исполнения протяженностью, как правило, не более 50 километров, из-за понижения пропускной способности ЛЭП. Для таких ЛЭП теория длинных линий может быть применена лишь при передаче электроэнергии повышенной частоты. Передача этой энергии обеспечивается четырьмя парами волн электромагнитного поля: четырьмя падающими и четырьмя отраженными [1, 2]. Увеличить протяженность ЛЭП можно за счет использования сверхпроводящего многожильного провода [патент RU 2341838], [патент RU 2390064]. Однако нейтральный провод, где потери активной мощности значительно меньше, чем потери в линейных проводах в нормальном режиме работы четырехпроводной ЛЭП, можно выполнять из стандартного биметаллического сталеалюминевого провода.

В результате согласования ЛЭП с электрической нагрузкой пропускная способность линии электропередачи повышается за счет исключения отраженных волн электромагнитного поля. Кроме того, уменьшается степень искажения кривых напряжения и тока, увеличивается надежность электрического оборудования, нормализуется работа релейной защиты, автоматики и связи, улучшается экологическая обстановка в районе эксплуатации ЛЭП и в месте где расположен источник питания электрической энергии.

Известно условие согласованного режима работы однопроводной ЛЭП [2], обусловленное дифференциальным уравнением второго порядка [2-6], на основании которого работает устройство [патент RU 2390924] для согласования однопроводной высоковольтной ЛЭП. Однако, согласование несимметричной четырехпроводной ЛЭП, описываемой математической моделью и характеристическим уравнением восьмого порядка, с электрической нагрузкой не может быть достигнуто в результате реализации одного лишь этого условия [2] из-за специфичности распространения напряжений и токов по четырехпроводной ЛЭП [1].

Известны способы согласования линий связи с нагрузкой [7, патент RU 2381627]. Однако применяемые здесь технические элементы, такие как дифференциальный усилитель, дифференциальные резисторы предназначены для работы в ЛЭП лишь низкого напряжения. Это значит, что специфика реализации способов [7, патент RU 2381627] достаточно своеобразна и неприменима в протяженных линиях электропередачи среднего класса напряжения [ГОСТ Р 54149-2010].

Задача изобретения - формирование способа согласования неоднородной несимметричной четырехпроводной ЛЭП со сверхпроводящей вставкой с электрической нагрузкой.

Технический результат заключается в обеспечении условий согласования для всех линейных проводов и нейтрального провода кроме линейных проводов являющихся сверхпроводниками, неоднородной несимметричной четырехпроводной высоковольтной линии электропередачи, с электрической нагрузкой, выполнение которых обеспечит уменьшение потерь электрической энергии, повышение пропускной способности линии, уменьшение степени искажения кривых напряжения и тока.

Технический результат достигается тем, что Способ согласования протяженной четырехпроводной неоднородной несимметричной высоковольтной линии электропередачи со сверхпроводящей вставкой с электрической нагрузкой, заключающийся в том, что исходная информация о напряжениях, токах и их частоте в линии через устройства сопряжения поступает в процессор, отличающийся тем, что в процессоре проверяются условия согласования каждого однородного участка, входящего в состав протяженной неоднородной четырехпроводной несимметричной линии электропередачи, с электрической нагрузкой для каждого линейного и нейтрального проводов, кроме линейных проводов являющихся сверхпроводниками, в результате сравнения действительного (присутствующего в реальном времени на объекте) и эталонного (определенного при помощи специализированной программы) значений сопротивлений обобщенной нагрузки, напряжений в конце каждого однородного участка неоднородной линии электропередачи или токов, поступающих в обобщенную нагрузку, формируются управляющие сигналы для корректирующих органов, в качестве которых использованы устройства РПН силовых трансформаторов без симметрирующих устройств, трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи, трехпроводная (без четвертого проводника от нейтрали источника питания и нагрузки) обобщенная нагрузка, имеющая в своем составе понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого «треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом», фильтры высших гармонических составляющих токов и напряжений, активный фильтр с «плавающими» конденсаторами, выполненный для однопроводной линии.

Корректирующие органы, в качестве которых могут быть использованы устройства РПН силовых трансформаторов с симметрирующими устройствами, используются без симметрирующих устройств.

Обобщенная нагрузка, которая может иметь в своем составе понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого «звезда/звезда с выведенным нулевым проводом», имеет понижающий трансформатор, схема соединения первичной и вторичной обмотки которого «треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом».

Сущность изобретения поясняется чертежами: на рис.1 показан алгоритм согласования протяженной неоднородной четырехпроводной несимметричной высоковольтной линии электропередачи (трех линейных и одного нейтрального проводов); на рис.2 представлен алгоритм работы процессора; на рис.3 в блоке A₁ выполняются логические операции, для одного провода однородной линии входящей в состав четырехпроводного однородного несимметричного участка ЛЭП; на рис.4 в блоке A₂ выполняются логические операции для корректирующих органов линейных проводов; на рис.5 показан алгоритм работы процессора по согласованию неоднородного нейтрального провода N с электрическими нагрузками; на рис.6 в блоке A₃ выполняются логические операции для нейтрального провода N входящего во второй однородный участок ЛЭП 90 (У2); на рис.7 в блоке A₄ выполняются логические операции для нейтрального провода N входящего в состав первого однородного участка ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная); на рис.8 показан алгоритм согласования протяженной четырехпроводной неоднородной несимметричной высоковольтной линии электропередачи с электрической нагрузкой без применения симметрирующих устройств; на рис.9 показан алгоритм согласования протяженной четырехпроводной неоднородной несимметричной высоковольтной линии электропередачи с электрической нагрузкой с учетом изменения схемы соединения первичной и вторичной обмотки трансформатора корректирующего органа «звезда/звезда» на «треугольник/звезда».

На рисунках показаны:

1 - корректирующий орган (КО1), такой как РПН трансформатора;

2 - трансформатор (Т1) с симметрирующим устройством, питающий несимметричную неоднородную ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения ЛЭП 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ) (трансформатор (Т1) является источником питания линейных проводов);

3 - устройства сопряжения ( ∑ i = 1 n Д 1 ) , каковыми являются датчики напряжения и тока, анализаторы спектра, частотомеры, установленные в начале ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше;

4 - аналого-цифровой преобразователь (АЦП);

5 - процессор (П);

6 - цифроаналоговый преобразователь (ЦАП);

7 - показывающий или самопишущий прибор (РО);

8 - несимметричный однородный участок ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

9 - понижающий трансформатор (Т2 (4)) с симметрирующим устройством, со схемой соединения первичной и вторичной обмоток: «звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом», напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

10 - устройства сопряжения ( ∑ i = 1 n Д 2 ) , каковыми являются датчики напряжения и тока, анализаторы спектра, частотомеры, установленные на первичной стороне понижающего трансформатора 9 (Т2 (4));

11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5), 31 (Т7) - блоки понижающих трансформаторов, напряжением 220 В/12 В;

12 - корректирующий орган (КО2), такой как РПН понижающего трансформатора напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3), 33 (VD4) - блоки преобразователей напряжений и токов, линейного провода А;

14 - корректирующий орган (КОн.), трехпроводная (без провода от нейтрали источника питания) обобщенная нагрузка;

15 - обобщенная электрическая нагрузка ( Z _ Н А Г Р . ) ;

16 - корректирующий орган (КО3), такой как реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи;

17 - действительное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ Н . А = U ˙ H . A I ˙ 2 . A ) понижающего трансформатора 9 (Т2 (4));

18 - эталонное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . A I ˙ 2 Н . A ) понижающего трансформатора 9 (Т2 (4));

19 - действительные действующие значения напряжения нагрузки ( U ˙ H . A ) понижающего трансформатора 9 (Т2 (4));

20 - действительные действующие значения тока нагрузки ( I ˙ 2 . A ) , понижающего трансформатора 9 (Т2 (4));

21 - специализированная программа для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии для однородного несимметричного участка линии электропередачи четырехпроводного исполнения (FOUR-WIRE v. 1.00 (1));

22 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 H . A ) ;

23 - эталонные величины напряжений ( U ˙ В О Л Н . А ) ;

24 - логический блок (A₁);

29 - понижающий трансформатор (Т6 (3)), схема соединения первичной и вторичной обмоток которого «звезда/звезда с выведенным нулевым проводом», напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

30 - устройства сопряжения ( ∑ i = 1 n Д 3 ) , каковыми являются датчики напряжения и тока, анализаторы спектра, частотомеры, установленные на первичной стороне понижающего трансформатора 29 (Т6 (3)), схема соединения обмоток которого «звезда/звезда с выведенным нулевым проводом»;

32 - корректирующий орган (КО4), такой как РПН понижающего трансформатора, напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

34 - обобщенная электрическая нагрузка ( Z _ H ) корректирующего органа 14 (КОн.);

35 - корректирующий орган (КО5), такой как реакторы и трехфазные или однофазные устройства, генерирующие ток и напряжение, такие как конденсаторные батареи;

36 - устройства сопряжения ( ∑ i = 1 n Д 4 ) , каковыми являются датчики напряжения и тока, анализаторы спектра, частотомеры, установленные в конце второго участка ЛЭП 90 (У2), до точки подключения корректирующего органа 14 (КОн.);

37 - логический блок (A₂) корректирующего органа 14 (КОн.);

38 - действительные действующие значения тока нагрузки понижающего трансформатора 29 (Т6 (3)), умноженные на коэффициент состояния режима ( I ˙ A .2 = I ˙ 2 . A .1 ⋅ K u z ) ;

39 - действительные действующие значения тока нагрузки ( I ˙ 2 . A .1 ) , понижающего трансформатора 29 (Т6 (3));

40 - действительные действующие значения напряжения нагрузки ( U ˙ H . A .1 ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3));

41 - коэффициент состояния режима ((Kuz=1) или (Kuz=0)), равный единице в случае реализации заданной величины тока и напряжения четырехпроводной нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2 (4)), питаемой от несимметричной неоднородной четырехпроводной ЛЭП 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ) (рис.1), в противном случае имеет нулевое значение (Kuz=0);

42 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 A . H = I ˙ 2 A . H .1 ⋅ K u z ) , понижающего трансформатора 29 (Т6 (3)), умноженные на коэффициент состояния режима 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0));

43 - эталонные величины напряжений ( U ˙ A . В О Л Н = U ˙ A . В О Л Н .1 ⋅ K u z ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3)), умноженные на коэффициент состояния режима 41 ((Kuz=1) или (Kuz=0));

44 - действующие действительные значения напряжения ( U ˙ A H ) поступающие на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО);

45 - действующие действительные значения тока четырехпроводной нагрузки ( I ˙ A 2 ) , которые поступают на показывающий или самопишущий прибор 7 (РО);

46 - эталонное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ A . В О Л Н = U ˙ A . В О Л Н I ˙ 2 A . H ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3));

47 - действительные действующие значения напряжения нагрузки ( U ˙ A . H = U ˙ H . A .1 ⋅ K u z ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3)), умноженные на коэффициент состояния режима;

48 - действительное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ A . H = U ˙ H . A .1 ⋅ K u I ˙ 2 . A .1 ⋅ K z ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3));

49 - определение разницы по напряжению ( Δ U ˙ = U ˙ H . A − U ˙ В О Л Н . А ) ;

50 - определение разницы по сопротивлению ( Δ Z _ = Z _ H . A − Z _ В О Л Н . А ) ;

51 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 A . H .1 ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3));

52 - эталонные величины напряжений ( U ˙ A . В О Л Н .1 ) понижающего трансформатора 29 (Т6 (3));

53 - специализированная программа (FOUR-WIRE v. 1.00 (2)) для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии согласованного однородного несимметричного участка линии электропередачи четырехпроводного исполнения 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

54 - трансформатор (Т1 (8)) без симметрирующего устройства, питающий ЛЭП 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ);

55 - понижающий трансформатор (Т2 (9)) без симметрирующего устройства, схема соединения первичной и вторичной обмоток которого «звезда с выведенным нулевым проводом/звезда с выведенным нулевым проводом», напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

56 - дополнительная ошибка по напряжению (ΔU_O);

57 - дополнительная ошибка по напряжению (ΔU_P), определяемая при помощи блока 30 ( ∑ i = 1 n Д 3 ) ;

58 - действительные значения частоты (f), токов и напряжений, определяемых при помощи 3 ( ∑ i = 1 n Д 1 ) , 10 ( ∑ i = 1 n Д 2 ) , 30 ( ∑ i = 1 n Д 3 ) , 36 ( ∑ i = 1 n Д 4 ) и 72 ( ∑ i = 1 n Д 5 ) ;

59 - понижающий трансформатор (Т8 (3)), схема соединения первичной и вторичной обмоток которого: «треугольник/звезда с выведенным нулевым проводом», напряжением 10 кВ/0,4 кВ;

60 - корректирующий орган (КО6) выполненный в виде фильтров высших гармонических составляющих токов и напряжений, таких как активные фильтры с «плавающими» конденсаторами [8] для однопроводной линии;

61 - действительные действующие значения напряжения нейтрального провода N ( U ˙ H . N ) в конце ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

62 - действительные действующие значения тока нейтрального провода N ( I ˙ 2 . N ) в конце ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

63 - действительное обобщенное сопротивление нейтрального провода N ( Z _ H . N = U ˙ H . N I ˙ 2 . N ) в конце ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

64 - действующие действительные значения напряжения нейтрального провода N ( U ˙ N H .1 ) в начале ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

65 - действующие действительные значения тока в нейтральном проводе N ( I ˙ N 2.1 ) в начале ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ четырехпроводная);

66 - логический блок (A₃) корректирующего органа 73 (КО7);

67 - специализированная программа (FOUR-WIRE v. 1.00 (3)) для прогнозирования основных характеристик электрической энергии в согласованном нейтральном проводе N, входящем в состав второго участка ЛЭП 90 (У2);

68 - эталонные величины токов нагрузки ( I ˙ 2 H . N ) в нейтральном проводе 75 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N);

69 - эталонные величины напряжений нагрузки ( U ˙ В О Л Н . N ) в нейтральном проводе 75 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N);

70 - эталонное обобщенное сопротивление ( Z _ В О Л Н . N = U ˙ В О Л Н . N I ˙ 2 H . N ) нейтрального провода 75 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N);

71 - дополнительная ошибка по напряжению (ΔU_N) алгоритма согласования нейтрального провода 75 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N);

72 - устройства сопряжения ( ∑ i = 1 n Д 5 ) , каковыми являются датчики напряжения и тока, анализаторы спектра, частотомеры, установленные в конце ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

73 - корректирующий орган (КО7) выполненный в виде фильтров высших гармонических составляющих токов и напряжений, таких как активные фильтры с «плавающими» конденсаторами [8] для однопроводной линии и установленных в конце ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ четырехпроводная);

74 - ЛЭП линейные провода которой выполнены из сверхпроводника (СВЕРХПРОВОДЯЩИЕ ЛИНЕЙНЫЕ ПРОВОДА);

75 - нейтральный провод, выполненный из стандартного проводящего материала (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N);

76 - определение разницы по сопротивлению ( Z _ = Z _ H . N − Z _ В О Л Н . N ) для нейтрального провода N;

77 - коэффициент состояния режима ((Kne=1) или (Kne=0)) равен единице в случае наличия эталонной величины нагрузки в начале ЛЭП 75 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N) (место присоединения к 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная)) (рис.1), в противном случае имеет нулевое значение (Kne=0);

78 - определение разницы по напряжению ( U ˙ = U ˙ H . N − U ˙ В О Л Н . N ) для нейтрального провода N;

79 - действительное обобщенное сопротивление ( Z _ N . H = U ˙ N H .1 ⋅ K e I ˙ N 2.1 ⋅ K n ) нейтрального провода входящего в состав ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

80 - действительные действующие значения напряжения нагрузки ( U ˙ N . H = U ˙ N H .1 ⋅ K n e ) нейтрального провода, умноженные на коэффициент состояния режима;

81 - логический блок (A₄) корректирующего органа 60 (КО6);

82 - действительные действующие значения тока нагрузки ( I ˙ N .2 = I ˙ N 2.1 ⋅ K n e ) нейтрального провода, умноженные на коэффициент состояния режима 77 ((Kne=1) или (Kne=0));

83 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 N . H .1 ) в нейтральном проводе ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

84 - эталонные величины токов ( I ˙ 2 N . H = I ˙ 2 N . H .1 ⋅ K n e ) в нейтральном проводе ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), умноженные на коэффициент состояния режима 77 ((Kne=1) или (Kne=0));

85 - специализированная программа (FOUR-WIRE v. 1.00 (4)) для прогнозирования величины основных характеристик электрической энергии согласованного нейтрального провода ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

86 - эталонные величины напряжений ( U ˙ N . В О Л Н .1 ) нейтрального провода ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

87 - эталонные величины напряжений ( U ˙ N . В О Л Н = U ˙ N . В О Л Н .1 ⋅ K n e ) нейтрального провода ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), умноженные на коэффициент состояния режима 77 ((Kne=1) или (Kne=0));

88 - эталонное обобщенное сопротивление нагрузки ( Z _ N . В О Л Н = U ˙ N . В О Л Н I ˙ 2 N . H ) нейтрального провода входящего в состав ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная);

89 - неоднородная несимметричная ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ);

90 - второй участок (У2), неоднородной несимметричной ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ);

91 - дополнительная ошибка по напряжению (ΔU_N1).

Суть предлагаемой разработки заключается в реализации при помощи технических средств условий согласования линейных и нейтрального проводов, входящих в состав неоднородной четырехпроводной несимметричной высоковольтной линии электропередачи, с электрическими нагрузками [9], в формировании алгоритма обеспечения и стабилизации согласованного режима работы протяженной несимметричной неоднородной четырехпроводной ЛЭП.

Пусть будет необходимо выполнить согласование линейного провода A с электрической нагрузкой. Для линейных проводов B и C алгоритм согласования с электрическими нагрузками будет аналогичным. Различны будут лишь численные величины обрабатываемых фазных напряжений, токов, сопротивлений, а также срабатывающие корректирующие органы.

На рис.1 показан алгоритм согласования протяженной неоднородной четырехпроводной несимметричной высоковольтной линии электропередачи (трех линейных и одного нейтрального проводов). Неоднородность рассматриваемой ЛЭП здесь вызвана конструктивным переходом, на каком-то ее протяжении от сталеалюминевых линейных проводов к сверхпроводящим линейным проводам [патент RU 2341838], [патент RU 2390064], такой переход позволяет увеличить протяженность ЛЭП, поскольку передача электроэнергии по участку ЛЭП из сталеалюминевых линейных проводов ограничена пропускной способностью.

Здесь в качестве объекта согласования использована неоднородная несимметричная ЛЭП напряжением 35 кВ или меньше четырехпроводного исполнения 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ) в состав которой входят 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная) линейные провода рассматриваемого первого однородного участка выполнены сталеалюминевыми и 74 (СВЕРХПРОВОДЯЩИЕ ЛИНЕЙНЫЕ ПРОВОДА), в состав второго однородного участка входят линейные провода, выполненные из сверхпроводника [патент RU 2341838], [патент RU 2390064]. Также использовано следующее электротехническое оборудование: трансформатор 2 (T1) - это трансформатор с симметрирующим устройством [10], питающий ЛЭП 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ) подает электроэнергию на ее первый однородный участок ЛЭП 8 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ 4-х проводная), в свою очередь первый (условно) участок ЛЭП 8 передает электроэнергию второму однородному участку ЛЭП 90 (У2), в состав которого входят 74 (СВЕРХПРОВОДЯЩИЕ ЛИНЕЙНЫЕ ПРОВОДА) и 75 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ провод N). Провод N выполнен из стандартного проводящего материала. Второй однородный участок передает электроэнергию через трансформатор с симметрирующим устройством 9 (Т2 (4)) трансформаторам 11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5) - это две различные группы понижающих трансформаторов, которые могут иметь отличные друг от друга номинальные характеристики; блоки преобразователей 13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3) - это преобразователи тока и напряжения представляющие в данном случае обобщенную четырехпроводную электрическую нагрузку 15 ( Z _ Н А Г Р . ) . Блоки 9 (Т2 (4)), 11 (Т3), 26 (Т4), 25 (Т5), 13 (VD1), 28 (VD2), 27 (VD3) и 15 ( Z _ Н А Г Р . ) образуют часть общего блока, полное сопротивление которого в случае реализации заданной величины тока и напряжения четырехпроводной нагрузки понижающего трансформатора 9 (Т2 (4)) снабжаемой электроэнергией от неоднородной несимметричной четырехпроводной ЛЭП 89 (ЛЭП 35 кВ ИЛИ МЕНЬШЕ) при помощи сверхпроводников 74 (СВЕРХПРОВОДЯЩИЕ ЛИНЕЙНЫЕ ПРОВОДА), определяется величиной 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 H . A ) (рис.1), а в иных случаях - 17 ( Z _ Н . А = U ˙ H . A I ˙ 2 . A ) . В данном случае полное сопротивление 18 ( Z _ В О Л Н . А = U ˙ В О Л Н . А I ˙ 2 H . A ) является эталонной величиной, к которой должно стремиться действительное значение 17 ( Z _ H . A = U ˙ H . A I ˙ 2 . A )