Способ непрерывного литья для слитка, изготавливаемого из титана или титанового сплава

Способ непрерывного литья для слитка, изготавливаемого из титана или титанового сплава

Иллюстрации

Показать все

Реферат

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

Настоящее изобретение относится к способу непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, в котором слиток, выполняемый из титана или титанового сплава, непрерывно отливается.

ПРЕДШЕСТВУЮЩИЙ УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Непрерывное литье слитка традиционно выполнялось посредством инжекции металла, расплавленного посредством вакуумной дуговой плавки и электронно-лучевой плавки, в бездонную литейную форму и извлечения расплавленного металла вниз при затвердевании.

Патентный документ 1 раскрывает способ автоматического управления для литья посредством плазменной плавки, в котором титан или титановый сплав плавят посредством плазменно-дуговой плавки в атмосфере инертного газа и впрыскивают в литейную форму для затвердевания. Выполнение плазменно-дуговой плавки в атмосфере инертного газа, в отличие от электронно-лучевой плавки в вакууме, обеспечивает возможность литья не только чистого титана, но также титанового сплава.

ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК

ПАТЕНТНЫЙ ДОКУМЕНТ

Патентный документ 1: патент Японии No. 3077387

КРАТКОЕ ИЗЛОЖЕНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

ТЕХНИЧЕСКАЯ ЗАДАЧА

Однако, если литая слиток имеет неровности или плены на поверхности отливки, является необходимым выполнять предварительную обработку, такую как обработка резанием поверхности, до прокатки, таким образом вызывая уменьшение использования материала и увеличение количества рабочих процессов. Следовательно, требуется отливать слиток без неровностей и плен на поверхностях отливок.

В непрерывном литье слитка, выполняемого из титана, поверхность слитка контактирует с поверхностью литейной формы только рядом с областью поверхности расплавленного металла (областью, проходящей от поверхности расплавленного металла на глубину, приблизительно, 10-20 мм), где расплавленный металл нагревается посредством плазменной дуги или электронного луча. В области, глубже, чем эта область контакта, слиток подвергается термической усадке, таким образом воздушный зазор создается между слитком и литейной формой. Следовательно, предполагается, что условия подачи/отвода тепла, применяемые к первоначальному затвердевшему участку расплавленного металла рядом с областью поверхности расплавленного металла (участком, где расплавленный металл первоначально приводится в контакт с литейной формой для затвердевания), оказывали бы огромное влияние на свойства поверхности отливки, и считается, что слиток, имеющий хорошую поверхность, может быть получен посредством надлежащего управления условиями подачи/отвода тепла, применяемыми к расплавленному металлу рядом с областью поверхности расплавленного металла.

Цель настоящего изобретения заключается в обеспечении способа непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, способного отливать слиток, имеющий хорошее состояние поверхности.

РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ

Способ непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, по настоящему изобретению представляет собой способ непрерывного литья, в котором слиток, выполняемый из титана или титанового сплава, непрерывно отливается посредством инжекции расплавленного металла, подготовленного посредством расплавления титана или титанового сплава, в бездонную литейную форму и вытягивания металла вниз при затвердевании, при этом способ отличается тем, что посредством управления температурой участка поверхности слитка в области контакта между литейной формой и слитком и/или проходящим тепловым потоком от участка поверхности слитка к литейной форме в области контакта, толщина в области контакта затвердевшей оболочки, полученной посредством затвердевания расплавленного металла, находится в предварительно заданном диапазоне.

В соответствии с конфигурацией, описанной выше, толщина затвердевшей оболочки в области контакта определяется посредством, по меньшей мере, любым значением из: температуры участка поверхности слитка в области контакта между литейной формой и слитком; или проходящего теплового потока от участка поверхности слитка к литейной форме в области контакта. Таким образом, посредством управления температурой участка поверхности слитка в области контакта и/или проходящим тепловым потоком от участка поверхности слитка к литейной форме в области контакта, толщина затвердевшей оболочки в области контакта находится в предварительно заданном диапазоне, в котором дефекты не возникают на поверхности слитка. Наличие такого управления может сдерживать возникновение дефектов на поверхности слитка, таким образом делая возможным отливать слиток, имеющий хорошее состояние поверхности отливки.

Более того, в способе непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, средние значения температуры T_S участка поверхности слитка в области контакта могут контролироваться в диапазоне 800°C<T_S<1250°C. В соответствии с конфигурацией, описанной выше, дефекты на поверхности слитка могут предотвращаться.

Более того, в способе непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, средние значения проходящего теплового потока q от участка поверхности слитка к литейной форме в области контакта могут контролироваться диапазоне 5 МВт/м²<q<7,5 МВт/м². В соответствии с конфигурацией, описанной выше, дефекты на поверхности слитка могут предотвращаться.

Более того, в способе непрерывного литья для слитка, выполняемой из титана или титанового сплава, толщина D затвердевшей оболочки в области контакта может задаваться в диапазоне 0,4 мм<D<4 мм. В соответствии с конфигурацией, описанной выше, могут сдерживаться "дефект отрывания", при котором поверхность затвердевшей оболочки отрывается вследствие недостатка прочности из-за отсутствия достаточной толщины затвердевшей оболочки, и "дефект покрывания расплавленным металлом", при котором затвердевшая оболочка, которая была сформирована (утолщена), покрывается расплавленным металлом.

Более того, в способе непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, настоящего изобретения, расплавленный металл может представлять собой титан или титановый сплав, расплавленный посредством плавки в холодном тигле, и впрыскиваться в литейную форму. Плавка в холодном тигле может представлять собой плазменно-дуговую плавку. В соответствии с конфигурацией, описанной выше, является возможным отливать не только чистый титан, но также титановый сплав. Здесь, плавка в холодном тигле представляет собой обобщенное понятие для способов плавки, включая в качестве примеров плазменно-дуговую плавку и электронно-лучевую плавку.

ПОЛЕЗНЫЙ ЭФФЕКТ ИЗОБРЕТЕНИЯ

В соответствии со способом непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, настоящего изобретения, посредством задания толщины затвердевшей оболочки в области контакта в пределах предварительно заданного диапазона, в котором дефекты не возникают на поверхности слитка, дефекты на поверхности слитка могут предотвращаться, таким образом обеспечивая возможность литья слитка, имеющего хорошее состояние поверхности отливки.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[Фиг. 1] Фиг. 1 представляет собой перспективный вид установки для непрерывного литья.

[Фиг. 2] Фиг. 2 представляет собой разрез установки для непрерывного литья.

[Фиг. 3] Фиг. 3 представляет собой перспективный вид установки для непрерывного литья.

[Фиг. 4А] Фиг. 4А представляет собой чертеж, описывающий механизм возникновения поверхностных дефектов.

[Фиг. 4В] Фиг. 4В представляет собой чертеж, описывающий механизм возникновения поверхностных дефектов.

[Фиг. 5] Фиг. 5 представляет собой схему модели, показывающую температуру и проходящий тепловой поток в области контакта.

[Фиг. 6А] Фиг. 6А представляет собой схему модели, показывающую литейную форму, имеющую круглое поперечное сечение, если смотреть сверху.

[Фиг. 6В] Фиг. 6В представляет собой схему модели, показывающую литейную форму, имеющую прямоугольное поперечное сечение, если смотреть сверху.

[Фиг. 7А] Фиг. 7А представляет собой схему модели, показывающую литейную форму, имеющую круглое поперечное сечение, если смотреть сверху.

[Фиг. 7В] Фиг. 7В представляет собой схему модели, показывающую литейную форму, имеющую прямоугольное поперечное сечение, если смотреть сверху.

[Фиг. 8] Фиг. 8 представляет собой график, показывающий сравнение между результатами измеренной температуры литейной формы, полученными из испытаний непрерывного литья, и результатами симуляции температуры литейной формы.

[Фиг. 9] Фиг. 9 представляет собой график, показывающий отношение между проходящим тепловым потоком и температурой поверхности слитка.

[Фиг. 10] Фиг. 10 представляет собой график, показывающий отношение между температурой поверхности слитка и толщиной затвердевшей оболочки.

ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

В дальнейшем, предпочтительные варианты осуществления настоящего изобретения будут описаны со ссылкой на чертежи. В дальнейших описаниях, объяснение выполняется для испытания, в котором титан или титановый сплав подвергается плазменно-дуговой плавке.

(КОНФИГУРАЦИЯ УСТАНОВКИ ДЛЯ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ)

В способе непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, посредством инжекции расплавленного металла титана или титанового сплава, расплавленного посредством плазменно-дуговой плавки, в бездонную литейную форму и извлечения металла вниз при затвердевании, слиток, выполняемый из титана или титанового сплава, непрерывно отливается. Установка 1 для непрерывного литья для слитка, выполняемого из титана или титанового сплава, в способе непрерывного литья, как показана на Фиг. 1 в виде перспективного вида и на Фиг. 2 в виде разреза, включает в себя литейную форму 2, холодный тигель 3, загрузочную установку 4 для сырьевого материала, плазменную горелку 5, стартовый блок (затравку) 6 и плазменную горелку 7. Установка 1 для непрерывного литья окружена атмосферой инертного газа, содержащей газообразный аргон, газообразный гелий и тому подобное.

Загрузочное устройство 4 для сырьевого материала подает сырьевые материалы из титана или титанового сплава, такие как титановую губку, лом и тому подобное, в холодный тигель 3. Плазменная горелка 5 размещается над холодным тиглем 3 и используется для расплавления сырьевых материалов в холодном тигле 3 посредством генерирования плазменных дуг. Холодный тигель 3 подает расплавленный металл 12, имеющий расплавленные сырьевые материалы, в литейную форму 2 через разливочный участок 3а. Литейная форма 2 выполнена из меди и образована с бездонной литейной формой, имеющей круглое поперечное сечение. По меньшей мере, часть цилиндрического стенового участка литейной формы 2 выполнена таким образом, чтобы вода циркулировала через стенку, тем самым охлаждая литейную форму 2. Стартовый блок 6 является подвижным по направлению вверх и вниз посредством приводного участка, не показан, и является способным закрывать нижнее отверстие литейной формы 2. Плазменная горелка 7 размещается над расплавленным металлом 12 в литейной форме 2 и используется для нагревания поверхности расплавленного металла 12, подаваемого в литейную форму 2, посредством плазменных дуг.

В вышеприведенной конфигурации, затвердевание расплавленного металла 12, подаваемого в литейную форму 2, начинается от контактной поверхности между расплавленным металлом 12 и литейной формой 2, имеющей систему водяного охлаждения. Затем, когда начальный блок 6, закрывающий нижнее боковое отверстие литейной формы 2, опускается с предварительно заданной скоростью, слиток 11 в цилиндрической форме, образованная посредством затвердевания расплавленного металла 12, непрерывно отливается, при этом извлекаясь вниз из литейной формы.

В этой конфигурации, является трудным отливать слиток, выполняемую из титанового сплава, используя электронно-лучевую плавку в вакуумной атмосфере, так как микрокомпоненты в титановом сплаве испарялись бы. В противоположность, является возможным отливать не только чистый титан, но также титановый сплав, используя плазменно-дуговую плавку в атмосфере инертного газа.

Более того, установка 1 для непрерывного литья может включать в себя загрузочное устройство для флюса для подачи флюса в твердой фазе или жидкой фазе на поверхность расплавленного металла 12 в литейной форме 2. В этой конфигурации, является трудным наносить флюс на расплавленный металл 12 в литейной форме 2, используя электронно-лучевую плавку в вакуумной атмосфере, так как флюс рассеивался бы. В противоположность, плазменно-дуговая плавка в атмосфере инертного газа имеет преимущество того, что флюс может наноситься на расплавленный металл 12 в литейной форме 2.

Установка 201 для непрерывного литья, осуществляющая способ непрерывного литья по настоящему варианту осуществления, может быть выполнена таким образом, чтобы включать в себя литейную форму 202, имеющую прямоугольное поперечное сечение, как показано на Фиг. 3, и выполнять непрерывное литье сляба 211. В дальнейшем, литейная форма 2, имеющая круглое поперечное сечение, и литейная форма 202, имеющая прямоугольное поперечное сечение, сгруппированы вместе и описываются в качестве литейной формы 2, и слиток 11 и сляб 211 сгруппированы вместе и описываются в качестве слитка 11.

(РАБОЧИЕ УСЛОВИЯ)

Когда слиток 11, выполняемый из титана или титанового сплава, изготавливается посредством непрерывного литья, если неровности или плены имеются на поверхности слитка 11 (литейной поверхности), они вызывали бы поверхностные дефекты в процессе прокатки, который является следующим процессом. Таким образом, неровности или плены на поверхности слитка 11 должны устраняться до прокатки посредством обработки резанием или тому подобное. Однако, этот этап уменьшал бы выход материалов и увеличивал бы количество рабочих процессов, тем самым увеличивая стоимость непрерывного литья. По существу, требуется отливать слиток 11, не имеющий неровности или плены на ее поверхности.

Как показано на Фиг. 4А и 4В, в непрерывном литье слитка 11, выполняемого из титана, поверхность слитка 11 (затвердевшая оболочка 13) контактирует с поверхностью литейной формы 2 только рядом с областью поверхности расплавленного металла (областью, проходящей от поверхности расплавленного металла на глубину, приблизительно, 10-20 мм), где расплавленный металл 12 нагревается посредством плазменной дуги или электронного луча. В области, глубже, чем эта область контакта, слиток 11 подвергается термической усадке, таким образом воздушный зазор 14 создается между слитком 11 и литейной формой 2. Затем, как показано на Фиг. 4А, если тепло, подаваемое на первоначальный затвердевший участок 15 (участок расплавленного металла 12, первоначально приведенный в контакт с литейной формой 2 для затвердевания), является чрезмерным, так как затвердевшая оболочка 13, образованная посредством затвердевания расплавленного металла 12, становится слишком тонкой, возникает "дефект отрывания", при котором поверхность затвердевшей оболочки 13 разрывается вследствие недостатка прочности. С другой стороны, как показано на Фиг. 4В, если тепло, подаваемое на первоначальный затвердевший участок 15, является слишком небольшим, возникает "дефект покрывания расплавленным металлом", при котором затвердевшая оболочка 13, которая была сформирована (утолщена), покрывается расплавленным металлом 12. Следовательно, предполагается, что условия подачи/отвода тепла, применяемые к первоначальному затвердевшему участку 15 расплавленного металла 12 рядом с областью поверхности расплавленного металла, оказывали бы огромное влияние на свойства поверхности отливки, и считается, что слиток 11, имеющий хорошую поверхность отливки, может быть получен посредством надлежащего управления условиями подачи/отвода тепла, применяемыми к расплавленному металлу 12 рядом с областью поверхности расплавленного металла.

Как показано на Фиг. 5, когда точка плавления чистого титана (1680°C) показана как Т_М, температура участка 11а поверхности слитка 11 - как T_S, температура поверхности литейной формы 2 - как T_m, температура охлаждающей воды, циркулирующей в литейной форме 2, - как T_W, толщина затвердевшей оболочки 13 - как D, толщина литейной формы 2 - как L_m, проходящий тепловой поток от участка 11а поверхности слитка 11 к литейной форме 2, обозначенный стрелкой, - как q, теплопроводность затвердевшей оболочки 13 - как λ_S, теплопроводность между литейной формой 2 и слитком 11 в области 16 контакта - как h, и теплопроводность литейной формы 2 - как λ_m, в таком случае проходящий тепловой поток q может рассчитываться по нижеследующей формуле 1. Следует отметить, что область 16 контакта ссылается на область, проходящую от поверхности расплавленного металла на глубину, приблизительно, 10-20 мм, где литейная форма 2 и слиток 11 находятся в контакте, показанную посредством штриховки на фигуре.

q=λ_S(T_M-T_S)/D=h(T_S-T_m)=λ_m(T_m-T_W)/L_m (Формула 1)

Посредством модификации вышеприведенной формулы 1 может быть получена формула 2, обозначающая отношение между толщиной D затвердевшей оболочки 13 и температурой T_S участка 11а поверхности слитка 11, и формула 3, обозначающая отношение между толщиной D затвердевшей оболочки 13 и проходящим тепловым потоком q.

D=λ_S(T_M-T_S)(1/h+L_m/λ_m)/(T_S-T_W) (Формула 2)

D=λ_S(T_M-T_W)/q-λ_S (1/h+L_m/λ_m) (Формула 3)

На основании формул 2 и 3, формула 4, обозначающая отношение между температурой T_S участка 11а поверхности слитка 11 и проходящим тепловым потоком q, получается следующей.

T_S=(1/h+L_m/λ_m)q+T_W (Формула 4)

На основании формул 2 и 3 выше, толщина D затвердевшей оболочки 13 определяется любым значением из: температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 рядом с областью поверхности расплавленного металла 12 (областью 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11); или проходящего теплового потока q. Таким образом, параметром, который необходимо контролировать, является температура T_S участка 11а поверхности слитка 11 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11, или проходящий тепловой поток q от участка 11а поверхности слитка 11 к литейной форме 2 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11.

Таким образом, в настоящем варианте осуществления, средние значения температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 контролируются в диапазоне 800°C<T_S<1250°C. Более того, средние значения проходящего теплового потока q от участка 11а поверхности слитка 11 к литейной форме 2 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 контролируются в диапазоне 5 МВт/м²<q<7,5 МВт/м². С таким управлением, толщина D затвердевшей оболочки 13 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 находится в пределах диапазона 0,4 мм<D<4 мм.

Соответственно, в настоящем изобретении, каждое из средних значений температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 и средних значений проходящего теплового потока q от участка 11а поверхности слитка 11 к литейной форме 2 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 контролируется в вышеописанных диапазонах. Как описано ниже, выполнение такого управления может сдерживать возникновение "дефекта отрывания" и "дефекта покрывания расплавленным металлом". Таким образом, является возможным отливать слиток 11, имеющую хорошее состояние поверхности отливки.

В настоящем варианте осуществления, средние значения температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 в области 16 контакта и средние значения проходящего теплового потока q от участка 11а поверхности слитка 11 к литейной форме 2 в области 16 контакта используются в качестве параметра, который необходимо контролировать, однако, только одни из них могут использоваться в качестве такого параметра.

Более того, в настоящем варианте осуществления, параметры, которые необходимо контролировать, устанавливаются для непрерывного литья слитка 11, выполняемого из чистого титана, однако, эта установка также может применяться для непрерывного литья слитка 11, выполняемой из титанового сплава.

Более того, является предпочтительным, что в литейной форме 202, имеющей прямоугольное поперечное сечение, показанное на Фиг. 3, средние значения температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 и средние значения проходящего теплового потока q устанавливаются в пределах диапазонов, описанных выше, вдоль всех внутренних периферий литейной формы 202 в области 16 контакта. Однако средние значения температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 и средние значения проходящего теплового потока q могут устанавливаться в пределах диапазонов, описанных выше, только вдоль периферий бόльших сторон литейной формы 202 в области 16 контакта. То есть, так как поверхности меньших сторон слитка 11 могут подвергаться обработке резанием, средние значения температуры T_S участка 11а поверхности слитка 11 и средние значения проходящего теплового потока q могут не устанавливаться в пределах диапазонов, описанных выше, вдоль периферий меньших сторон литейной формы 202 в области 16 контакта. Это также имеет место в нижнем концевом участке (первоначальном участке отливки) и верхнем концевом участке (конечном участке отливки) слитка 11, оба из которых могут подвергаться обработке резанием.

(ОЦЕНКА ПОВЕРХНОСТЕЙ ОТЛИВКИ)

Далее, поверхности отливки оцениваются посредством выполнения испытаний непрерывного литья, используя чистый титан в одиннадцати разных тестовых рабочих условиях, указанных как испытания 1-11, в которых форма литейной формы, выходная мощность плазменной горелки 7, центральное положение плазменной горелки 7 и скорость отвода начального блока 6 используются в качестве параметров. В испытаниях, как показано на Фиг. 6А, показывающей вид сверху литейной формы 2, и на Фиг. 6В, показывающей вид сверху литейной формы 202, литейная форма 2 и литейная форма 202 снабжены множеством термопар 31 и используются. В этой конфигурации, все термопары 31 вмонтированы на глубину 5 мм от поверхности расплавленного металла 12. В Таблице 1 показаны тестовые рабочие условия для испытаний 1-11.

[Таблица 1]

Таблица 1
	Тестовые рабочие условия
Испытание	Форма литейной формы	Выходная мощность плазменной горелки [кВт]	Центральное положение плазменной горелки	Скорость вытягивания [мм/мин]
1	Круглая Ø 81 мм	63	Центр литейной формы	10
2	Круглая Ø 81 мм	63	Центр литейной формы	10
3	Круглая Ø 81 мм	63	Центр литейной формы	10
4	Круглая Ø 81 мм	28	Центр литейной формы	10
5	Круглая Ø 51 мм	63	Центр литейной формы	20
6	Круглая Ø 51 мм	68	Центр литейной формы	20
7	Круглая Ø 51 мм	63	Центр литейной формы	15
8	Круглая Ø 51 мм	63	Центр литейной формы	3,5
9	Круглая Ø 51 мм	63	Центр литейной формы	10
10	Прямоугольная 50х75 мм	63	Центр литейной формы	15
11	Прямоугольная 50х75 мм	50	Центр литейной формы	15

В Таблице 1, форма литейной формы, являющейся круглой, ссылается на литейную форму 2, имеющую круглое поперечное сечение, как показано на Фиг. 1. Форма литейной формы, являющейся прямоугольной, ссылается на литейную форму 202, имеющую прямоугольное поперечное сечение, как показано на Фиг. 3. Более того, "восток" в выражении "на 10 мм смещено на восток" и т.д., как описано в Таблице 1, наряду с "западом", "югом" и "севером", показанными на Фиг. 7А и 7В, соответственно показывающих вид сверху литейной формы 2 и литейной формы 202, ссылается на одно направление из четырех направлений, ортогональных относительно друг друга, заданных в литейной форме 2, имеющей круглое поперечное сечение, и литейной форме 202, имеющей прямоугольное поперечное сечение. В литейной форме 202, имеющей прямоугольное поперечное сечение, направление восток-запад соответствует направлению длинной стороны, при этом направление юг-север соответствует направлению короткой стороны, перпендикулярному относительно направления длинной стороны. Более того, "центр литейной формы" означает, что центр плазменной горелки 7 располагается в центре литейной формы 2 и литейной формы 202. В заключение, "на 10 мм смещено на восток" означает, что, как показано на Фиг. 7А и 7В, центр плазменной горелки 7 расположен в положении, сдвинутом из центра литейной формы 2 и литейной формы 202 на 10 мм на восток.

Далее, исходя из данных измеренной температуры литейной формы, полученных в испытаниях непрерывного литья, была создана модель симуляции для течения и затвердевания. Фиг. 8 представляет собой график, показывающий сравнение между результатами измеренной температуры литейной формы, полученными в испытаниях непрерывного литья, и результатами симуляции температуры литейной формы. Затем тепловые индексные значения, такие как распределение температуры слитка 11, проходящий тепловой поток между литейной формой 2 и слитком 11 и форма затвердевшей оболочки 13, были оценены посредством симуляции. Результаты оценки показаны в Таблице 2.

Таблица 2
	Температура поверхности слитка (средние значения) [°C]	Проходящий тепловой поток (средние значения) [Вт/м2]	Толщина затвердевшей оболочки [мм]	Свойства поверхности отливки
Испытание	Запад	Восток	Север	Запад	Восток	Север	Запад	Восток	Север	Запад	Восток	Север
1	-	984,46	-	-	6,06E+06	-	-	2,02	-	-	Хорошие	-
2	963,82	963,82	971,11	5,72E+06	5,72E+06	5,78E+06	2,14	2,14	2,10	Хорошие	Хорошие	Хорошие
3	758,52	1142,18	934,88	4,55E+06	6,63E+06	5,56E+06	3,71	0,96	2,10	Хорошие	Хорошие	Хорошие
4	439,80	866,01	600,49	2,73E+06	5,39E+06	3,76E+06	11,61	3,71	6,60	Покрывание	Хорошие	Покрывание
5	-	1256,95	-	-	7,55E+06	-	-	0,27	-	-	Отрывание	-
6	-	1303,44	-	-	7,85E+06	-	-	0,00	-	-	Отрывание	-
7	-	1251,20	-	-	7,66E+06	-	-	0,29	-	-	Отрывание	-
8	-	1187,69	-	-	7,15E+06	-	-	0,46	-	-	Хорошие	-
9	-	1243,15	-	-	7,52E+06	-	-	0,17	-	-	Хорошие	-
10	1073,69	1073,69	1144,95	6,36E+06	6,36E+06	6,56E+06	1,16	1,16	1,16	Хорошие	Хорошие	Хорошие
11	816,90	1021,49	977,67	4,75E+06	6,04E+06	5,55E+06	3,64	2,36	2,37	Покрывание	Хорошие	Хорошие

Следует отметить, что "юг" предполагается симметричным "северу" относительно разреза восток-запад, таким образом данные для "юга" не получались. Более того, в случаях 1 и 5-9, данные получались только для "востока" посредством выполнения двухмерной осесимметричной симуляции.

Фиг. 9 представляет собой график, показывающий отношение между проходящим тепловым потоком и температурой поверхности слитка (температурой участка поверхности слитка). Когда средние значения температуры T_S поверхности слитка в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 были 800°С или меньше, тепло, подаваемое на первоначальный затвердевший участок 15, не было достаточным, таким образом вызывая "дефект покрывания расплавленным металлом", при котором затвердевшая оболочка 13, которая была сформирована, покрывалась расплавленным металлом 12. С другой стороны, когда средние значения температуры T_S поверхности слитка в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 были 1250°С или больше, тепло, подаваемое на первоначальный затвердевший участок 15, было чрезмерным, таким образом вызывая "дефект отрывания", при котором тонкий участок поверхности затвердевшей оболочки 13 разрывался. Результаты показывают, что средние значения температуры T_S поверхности слитка в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11, предпочтительно, контролируются в диапазоне 800°C<T_S<1250°C.

Более того, когда средние значения проходящего теплового потока q от участка 11а поверхности слитка 11 к литейной форме 2 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 были 5 МВт/м² или меньше, тепло, подаваемое на первоначальный затвердевший участок 15, не было достаточным, таким образом вызывая "дефект покрывания расплавленным металлом", при котором затвердевшая оболочка 13, которая была сформирована, покрывалась расплавленным металлом 12. С другой стороны, когда средние значения проходящего теплового потока q в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 были 7,5 МВт/м² или больше, тепло, подаваемое на первоначальный затвердевший участок 15, было чрезмерным, таким образом вызывая "дефект отрывания", при котором тонкий участок поверхности затвердевшей оболочки 13 отрывался. Результаты показывают, что средние значения проходящего теплового потока q в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11, предпочтительно, контролируются в диапазоне 5 МВт/м²<q<7,5 МВт/м².

Фиг. 10 представляет собой график, показывающий отношение между температурой участка 11а поверхности слитка 11 и толщиной затвердевшей оболочки 13. Когда толщина D затвердевшей оболочки 13 в области 16 контакта между литейной формой 2 и слитком 11 была 0,4 мм или меньше, возникал "дефект отрывания", при котором поверхность затвердевшей оболочки 13 отрывалас