Способ обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной рлс

Способ обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной рлс

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к радиолокационной технике и может быть использовано в моноимпульсных РЛС.

Известен способ обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, изложенный в патенте США US 5402130, "Monopulse processor", опубликован 28.03.1995 г., иллюстрируемый схемой, приведенной на рисунке из этого патента (фиг. 1).

В рамках указанного способа предполагается, что на вход системы обработки принимаемых радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС поступают представленные своими комплексными огибающими суммарный и разностный сигналы, формируемые антенной моноимпульсной РЛС. При этом фаза α_d разностного сигнала d в условиях отсутствия помех и других каких-либо искажающих воздействий может отличаться от фазы α_s суммарного сигнала на величину 0° или 180° в зависимости от направления отклонения линии визирования объекта радиолокационного наблюдения от равносигнального направления антенны моноимпульсной РЛС. Здесь и представляют собой абсолютные значения комплексных величин s и d.

В патенте, а также источнике [Samuel М. Sherman, David K. Barton - Monopulse Principles and Techniques, sec. ed., Artech House, 2011, стр. 42, 43] указывается, что:

- случай, когда α_d-α_s=±90° может быть легко приведен к рассматриваемому путем включения, например, в разностный канал моноимпульсной антенны дополнительного СВЧ фазовращателя на 90°;

- в реальных условиях, в большинстве моноимпульсных РЛС, когда предполагается, что , оценки величины угла отклонения линии визирования объекта радиолокационного наблюдения от равносигнального направления антенны аппаратурой моноимпульсной РЛС формируются по соотношению

В отсутствие помех и других каких-либо искажающих воздействий, т.е. когда , имеет место cosα=±1. Соотношение с наибольшей точностью позволяет определить абсолютное значение угла отклонения линии визирования цели от равносигнального направления антенны моноимпульсной РЛС.

Согласно способу обработки принимаемых радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, изложенному в указанном патенте США US5402130, разностный сигнал d, поступающий из антенны моноимпульсной РЛС, подается (фиг.1) на входы фазовращателей 110 и 112, которые осуществляют фазовый сдвиг этого сигнала соответственно на +90° и -90° для формирования сигналов jd и -jd. Сигналы с выходов фазовращателей 110 и 112 выдаются соответственно на первые входы сумматоров 114 и 116, на вторые входы которых поступает суммарный сигнал s из антенны моноимпульсной РЛС. Сигналы s+jd и s-jd с выходов соответственно сумматоров 114 и 116, а также суммарный сигнал s поступают на первые входы соответственно смесителей 122, 124 и 120, на вторые входы которых поступает сигнал гетеродина 118. Смесители 120, 122, 124 обеспечивают перенос сигналов s, s+jd и s-jd на промежуточную частоту. Указанные сигналы на промежуточной частоте усиливаются соответственно усилителями 126, 128, и 130. С выхода усилителя 126 сигнал s и с выхода усилителя 128 сигнал s+jd поступают на входы фазового детектора 132, который формирует выходной сигнал, характеризующий величину угла G₁ между векторами s и s+jd. С выхода усилителя 126 сигнал s и с выхода усилителя 130 сигнал s-jd поступают на входы фазового детектора 134, который формирует выходной сигнал, характеризующий величину угла G₂ между векторами s и s-jd. Сигналы G₁ и G₂ с выходов соответственно фазовых детекторов 132 и 134 поступают на вычислитель 136, который в соответствии с выражениями

,

осуществляет вычисление вещественной Re(d/s) и мнимой Im(d/s) частей моноимпульсного отношения. Знание Re(d/s) и Im(d/s) позволяет оценить соотношение абсолютных значений s и d.

Указанная оценка вещественной и мнимой частей моноимпульсного отношения может быть получена и в том случае, когда имеют место воздействия, искажающие фазовые соотношения суммарного и разностного сигналов, поступающих из антенны моноимпульсной РЛС. Эта ситуация иллюстрируется рисунком, приведенным в указанном аналоге (фиг. 2).

Основными недостатками способа обработки принимаемых радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, изложенного в патенте США US5402130, "Monopulse processor", являются:

- необходимость применения трех раздельных каналов усиления, соответственно сигналов: s, s+jd и s-jd, что требует соответствующих аппаратурных затрат;

- необходимость обеспечения независимости фазовых характеристик каналов усиления принимаемых сигналов от их уровня. Частично эта задача решается за счет использования в каналах системы обработки усилителей с жестким ограничением уровня усиливаемых сигналов. Однако в этом случае возможно подавление слабых полезных сигналов мешающими сильными.

Известен также способ обработки принимаемых радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, изложенный в патенте Германии DE 102005060875 A1, опубликован 21.06.2007 г., "Verfahren und Vorrichtung zur Signalverarbeitung bei einer Winkelbestimmung mittels Mikrowellen-Bewegungssensoren" ("Метод и устройство обработки сигналов для определения угла микроволновыми подвижными сенсорами"), иллюстрируемый схемой из указанного патента (фиг. 3).

Согласно этому аналогу импульсные радиолокационные сигналы, принимаемые парциальными антеннами, составляющими антенну моноимпульсной РЛС, при каждом зондировании, с использованием стабилизированного генератора, формирующего несущую частоту зондирующих сигналов, переносятся на видеочастоту. При этом переносе формируются видеосигналы, соответствующие вещественной и мнимой частям принимаемых сигналов в принимающих парциальных каналах. Для рассматриваемого в патенте варианта фазовой моноимпульсной системы с двумя парциальными приемными антеннами формируются видеосигналы: S_I1, S_Q1 (соответствующие синфазной и квадратурной составляющим сигналов, принимаемых первой парциальной антенной) и S_I2, S_Q2 (соответствующие синфазной и квадратурной составляющим сигналов, принимаемых второй парциальной антенной). Каждый из этих сигналов усиливается (на схеме фиг. 3 - элементы 201а-201d) в соответствующем приемном канале, подвергается в этом канале низкочастотной фильтрации (элементы 202а-202d) и затем аналого-цифровому преобразованию (элементы 203а-203d). Значения оцифрованных квадратурных составляющих сигналов первого (S_Q1) и второго (S_Q2) приемных каналов умножаются на -j (элементы 205а и 205b схемы) и суммируются (элементы 206а и 206b схемы) с соответствующими значениями оцифрованных синфазных составляющих сигналов первого (S_I1) и второго (S_I2) приемных каналов.

Формирующиеся соответственно на выходах элементов 206а и 206b схемы (фиг. 3) при каждом зондировании цифровые значения s₁(t_i) и s₂(t_i), представляющие собой результаты суммирования, поступают на входы суммирующего элемента 301а и вычитающего элемента 301b. На основе выполнения операции суммирования на выходе элемента 301а формируются оценки, соответствующие абсолютной величине суммарного сигнала

а на основе выполнения операции вычитания на выходе элемента 30lb формируются оценки

соответствующие абсолютной величине разностного сигнала в моноимпульсной РЛС.

Далее эти значения фильтруются с использованием метода скользящего среднего (соответственно элементами 303а и 303b на схеме фиг. 3) и на основе получаемых средних значений m_SUM и m_DIFF рассчитывается значение моноимпульсного отношения m_SUM / m_DIFF, с использованием которого формируется оценка абсолютного значения угла визирования наблюдаемого объекта относительно равносигнального направления антенны моноимпульсной РЛС.

Знак этого угла определяется с использованием сопоставительных оценок (элемент 403 на схеме фиг. 3) в частотной области аргументов комплексных величин (соответствующих сигналам, поступающим с парциальных антенн моноимпульсной РЛС), получаемых путем (подпачечного) накопления значений s₁(t_i) и s₂(t_i) (в первом варианте предложенного в изобретении метода обработки), их оконной обработки (элементы 401а и 401b на схеме фиг. 3) и преобразования Фурье накопленных подпачек значений (элементы 402а и 402b).

К основным недостаткам данного изобретения могут быть отнесены:

- необходимость использования четырех каналов приема, усиления и преобразования поступающих на вход системы обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, что требует повышенных аппаратурных затрат;

- необходимость обеспечения идентичности как амплитудных, так и фазовых характеристик каналов приема и усиления и преобразования сигналов: S_I1, S_Q1, S_I2, S_Q2;

- возможность возникновения дополнительных угловых ошибок моноимпульсного пеленгования в том случае, когда имеют место внешние и внутренние воздействия, искажающие фазовые соотношения сигналов, формирующих S_SUM и S_DIFF.

Наиболее близким к предлагаемому способу обработки радиолокационной информации в моноимпульсной РЛС является способ, описанный в патенте США № 5926128, опубликован 20.07.1999 г., "Radar systems", в котором осуществляется одноканальная обработка радиолокационной информации в соответствии с приведенной схемой (фиг. 4). Данный способ рассматривается в качестве прототипа.

В рамках этого способа предполагается, что на вход одноканальной системы обработки принимаемых радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, как показано на схеме (фиг. 4), поступают суммарный S и разностный D сигналы, формируемые антенной РЛС, реализующей амплитудное моноимпульсное пеленгование. В зависимости от направления отклонения линии визирования наблюдаемого радиолокационного объекта от равносигнального направления антенны разностный сигнал может быть синфазным с суммарным сигналом (положительное значение разностного сигнала) или противофазным (отрицательное значение разностного сигнала).

Разностный сигнал из антенного устройства поступает на вход фазовращателя 27, который в соответствии с полярностью тактирующего видеосигнала V_R, формируемого опорным генератором 28, попеременно осуществляет сдвиг фазы разностного сигнала на величину 0° и 180°. Разностный сигнал ±D вместе с суммарным сигналом поступает в гибридную схему 26, на выходе которой формируется сигнал S±D, представляющий собой суммарный сигнал, модулированный по амплитуде разностным сигналом с частотой опорного тактирующего сигнала V_R, как показано на фиг. 5. На приведенном рисунке частота следования зондирующих импульсов моноимпульсной РЛС в восемь раз больше частоты видеосигнала V_R, управляющего фазовращателем 27.

Сигналы S±D вместе с сигналом, формируемым гетеродином 30, поступают на смеситель 31, который осуществляет перенос принимаемых РЛС сигналов на промежуточную частоту. Эти сигналы усиливаются усилителем промежуточной частоты 32, коэффициент передачи которого регулируется с помощью устройства 33 автоматической регулировки усиления, стробируются устройством 35, управляемым по временной задержке принимаемых сигналов относительно излученных устройством 36, работа которого синхронизируется модулятором 22, преобразовываются в видеосигналы, подвергаясь расширению и узкополосной фильтрации устройством 34, и поступают на управляемое фазочувствительное устройство 37. На это же устройство поступает тактирующий сигнал V_R, под управлением которого с использованием сглаживающей (низкочастотной) фильтрации на выходе управляемого фазочувствительного устройства 37 формируется сигнал, пропорциональный соотношению (фиг. 6)

Т₁ (S+D)-T₂(S-D),

в котором величины T₁ и Т₂ представляют собой длительности интервалов времени, в течение которых осуществляется накопление и выравнивание накопленных уровней принимаемых радиолокационных сигналов в положениях управляемого СВЧ фазовращателя 27, соответствующих формированию разностных сигналов +D и -D. Случай минимальных значений T₁ и Т₂, когда также T₁=Т₂, соответствует череспериодному переключению фазовращателя 27.

Из приведенного выражения видно, что сигнал на выходе фазочувствительного устройства 37 приемного устройства РЛС, формируемый по указанному соотношению, пропорционален глубине амплитудной модуляции суммарного сигнала S разностным D и, соответственно, величине угла отклонения направления на радиолокационную цель от равносигнального направления антенны моноимпульсной радиолокационной системы. Полярность этого сигнала относительно полярности сигнала V_R позволяет определить направление отклонения линии визирования объекта радиолокационного наблюдения от равносигнального направления антенны РЛС.

Основными недостатками прототипа являются:

- при нелинейности амплитудной характеристики приемного канала РЛС возможно искажение параметров амплитудной модуляции суммарного сигнала разностным, что может привести к возникновению дополнительных угловых ошибок пеленгования объекта радиолокационного наблюдения;

- возможность изменения глубины амплитудной модуляции суммарного сигнала разностным и, соответственно, величины формируемого моноимпульсного отношения, в том случае, когда имеют место внешние и внутренние воздействия, искажающие фазовые соотношения суммарного и разностного сигналов, поступающих из антенны моноимпульсной РЛС (аналогично тому, как показано на фиг. 2);

- трудности применения данного изобретения при решении задачи одновременного обнаружения и моноимпульсного пеленгования нескольких объектов радиолокационного наблюдения, так как соотношение длительностей временных интервалов, в течение которых осуществляется накопление принимаемых радиолокационных сигналов в различающихся положениях управляемого СВЧ фазовращателя разностного сигнала, зависит от условий визирования одного конкретного объекта.

Целью (техническим результатом) настоящего изобретения является повышение точности и расширение функциональных возможностей моноимпульсного пеленгования при использовании одноканального приемного устройства в моноимпульсной РЛС.

Для достижения заявленной цели в соответствии с настоящим изобретением в процессе обработки радиолокационной информации в моноимпульсной РЛС осуществляются:

- череспериодная (от зондирования к зондированию) фазовая манипуляция разностного сигнала , поступающего с выхода суммарно-разностного преобразователя антенны моноимпульсной РЛС. Здесь комплексная огибающая разностного сигнала;

- векторное сложение фазоманипулированного через период зондирования разностного сигнала с суммарным сигналом , поступающим с суммарного выхода суммарно-разностного преобразователя антенны моноимпульсной РЛС. Здесь - комплексная огибающая суммарного сигнала;

- перенос результирующего сигнала, соответствующего , на промежуточную частоту, его одноканальное усиление на промежуточной частоте, синхронное квадратурное детектирование;

- аналого-цифровое преобразование вещественных и мнимых частей результирующих усиленных и продетектированных сигналов с их последующим цифровым сжатием (в случае использования внутриимпульсной модуляции) в каждом интервале приема радиолокационных сигналов и образованием отсчетов вещественных и мнимых , частей оцифрованных результирующих сигналов . При этом моменты {t_m}, формирования указанных отсчетов на каждом интервале приема радиолокационных сигналов соответствуют формируемым каналам обнаружения объектов радиолокационного наблюдения по дальности. Под интервалами приема понимаются временные промежутки между излучением зондирующих импульсов.

Далее, в отличие от известных аналогов и прототипа, осуществляются:

- когерентное накопление в каждом (m-м, ) канале дальности оцифрованных результатов векторного сложения суммарного сигнала и фазоманипулированного через период зондирования разностного сигнала, полученных в соседних интервалах приема (зондированиях) радиолокационных сигналов, с образованием подпачек оцифрованных значений вещественных и мнимых , , частей результирующих цифровых сигналов , , . Здесь n - порядковый номер интервала приема радиолокационных сигналов в накапливаемой подпачке;

- корректировка значений аргументов комплексных величин , , накопленных в подпачках в каждом канале дальности с учетом ожидаемых (в том числе доплеровских) набегов фазы принимаемых радиолокационных сигналов за время накопления подпачки;

- цифровое гетеродинирование сигналов, представленных в каждом канале дальности в виде значений комплексных величин , , накопленных в подпачках, обеспечивающее последующий сдвиг отсчетов суммарных сигналов, принимаемых моноимпульсной РЛС, в середину анализируемой частотной области (см. ниже);

- оконное взвешивание в каждом канале дальности значений накопленных подпачек и быстрое преобразование Фурье (БПФ) этих взвешенных подпачек;

- обнаружение (при необходимости) в каждом канале дальности и в каждом частотном канале в заданной части частотной области, сформированной БПФ, сигналов , соответствующих сигналам, поступающим с суммарного выхода моноимпульсной антенны РЛС;

- определение в каждом канале дальности номеров частотных фильтров, соответствующих разностным сигналам, сопоставляемым частотным фильтрам, в которых определяется суммарный сигнал;

- вычисление абсолютных значений суммарных и соответствующих им разностных сигналов, а также абсолютных значений соответствующих моноимпульсных отношений;

- определение знаков вычисленных моноимпульсных отношений, соответствующих направлениям отклонения линий визирования объектов радиолокационного наблюдения от равносигнального направления антенны моноимпульсной РЛС в рассматриваемой плоскости пеленгования.

Описание настоящего изобретения поясняется следующими схемами и диаграммами:

Фиг. 1 - Общая схема обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС согласно аналогу [1];

Фиг. 2 - Векторная диаграмма, иллюстрирующая процесс обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, используемый аналогом [1];

Фиг. 3 - Общая схема обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС согласно аналогу [3];

Фиг. 4 - Общая схема обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, используемая прототипом;

Фиг. 5 - Временные диаграммы формирования обрабатываемых сигналов в прототипе;

Фиг. 6 - Временная диаграмма сигнала, формируемого прототипом в результате обработки;

Фиг. 7 - Пример устройства, схема обработки радиолокационных сигналов, в котором соответствует способу, предлагаемому в настоящем изобретении;

Фиг. 8 - Примеры распределения откликов принимаемых радиолокационных сигналов, формируемых в результате использования предлагаемого способа обработки сигналов, в частотной области.

Достижение технического результата настоящего изобретения может быть получено, например, с использованием показанного на фиг. 7 устройства, схема построения которого соответствует схеме обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС в соответствии с настоящим изобретением. На фиг. 7:

1 - фазовращатель (ФВ);

2 - управляемый фазовращатель (УФВ);

3 - векторный сумматор;

4 - смеситель (СМ);

5 - формирователь опорных частот (ФОЧ);

6 - усилитель промежуточной частоты (УПЧ);

7 - синхронный детектор (СД);

8 - устройство аналого-цифрового преобразования и цифровой согласованной фильтрации (АЦПФ);

9 - управляемый формирователь подпачек (УФП);

10 - преобразователь время-частота (ПВЧ);

11 - формирователь отсчетов (ФОТ) суммарных и разностных сигналов;

12 - устройство стробирования и синхронизации (УСС);

13 - вычислительно-управляющая система (ВУС).

В рамках предлагаемого способа обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС предполагается, что с выходов антенны этой РЛС после суммарно-разностного преобразования принимаемых радиолокационных сигналов в обработку поступают суммарный и разностный сигналы, комплексные огибающие которых и . В рассматриваемом примере реализации устройства, использующего предлагаемый способ обработки радиолокационных сигналов в моноимпульсной РЛС, аргументы α_s(t) и α_d(t) различаются между собой в условиях отсутствия помех и других каких-либо искажающих воздействий на величину 0° или 180° (т.е. эти сигналы синфазны или противофазны) в зависимости от знака угла отклонения линии визирования объекта радиолокационного наблюдения от равносигнального направления антенны моноимпульсной РЛС. Как указывается в источнике [2], данные соотношения фаз суммарного и разностного сигналов соответствуют случаю амплитудного пеленгования. Если антенной моноимпульсной РЛС осуществляется фазовое пеленгование, требуемое соотношение фаз α_s(t) и α_d(t) может быть получено включением дополнительного фазовращателя в суммарный или разностный канал поступления сигналов. Последний вариант иллюстрируется включением в схему, приведенную на фиг. 7, фазовращателя (ФВ) 1, контур которого показан пунктирной линией. Включение фазовращателя 1 в канал поступления разностного сигнала в большинстве случаев является предпочтительным, так как при этом не вносятся дополнительные потери, ухудшающие возможности начального обнаружения лоцируемых объектов по уровню суммарного сигнала.

С выхода фазовращателя 1 (при наличии такового) разностный сигнал поступает на первый вход управляемого фазовращателя (УФВ) 2, который осуществляет череспериодный (от зондирования к зондированию) поворот фазы разностного сигнала на величину +90° или -90° относительно фазы суммарного сигнала, формируя на каждом интервале приема радиолокационных сигналов (между зондированиями) произведение , или , в соответствии с управляющим сигналом, поступающим на второй вход управляемого фазовращателя 2 с первого выхода устройства стробирования и синхронизации 12. С выхода управляемого фазовращателя 2 сигнал поступает на первый вход СВЧ устройства суммирования 3, на второй вход которого поступает суммарный сигнал с выхода антенны моноимпульсной РЛС. С выхода СВЧ устройства суммирования 3 сформированный результирующий сигнал поступает на первый вход смесителя (СМ) 4, на второй вход которого поступает сигнал когерентного гетеродина с первого выхода высокостабильного формирователя опорных частот (ФОЧ) 5.

Смеситель 4 осуществляет перенос на промежуточную частоту сигнала , поступающего на его первый вход. Выходной сигнал смесителя 4 поступает на первый вход одноканального усилителя промежуточной частоты (УПЧ) 6, на второй вход которого поступают с выхода 3 вычислительно-управляющей системы (ВУС) 13 сигналы (или команды), обеспечивающие необходимую регулировку коэффициента усиления УПЧ 6.

Следует отметить, что использование фазовой манипуляции (от зондирования к зондированию) разностного сигнала, при которой вектор разностного сигнала занимает положение ±90° относительно вектора суммарного сигнала, обеспечивает существенно меньший уровень колебаний абсолютного значения результата векторного суммирования суммарного и разностного сигналов по сравнению с модуляцией (осуществляемой в прототипе), что существенно снижает требования к линейности амплитудной характеристики устройств преобразования и усиления сигналов приемного канала. Также снижаются требования и к амплитудно-фазовым характеристикам этого канала.

С выхода усилителя промежуточной частоты 6 усиленный сигнал поступает на первый вход синхронного детектора (СД) 7, на второй вход которого со второго выхода высокостабильного формирователя опорных частот 5 поступает высокостабильный опорный сигнал промежуточной частоты, обеспечивающий формирование на выходах 1 и 2 синхронного детектора 7 видеосигналов, соответствующих вещественной и мнимой частям сигнала . Видеосигналы с выходов 1 и 2 синхронного детектора 7 поступают на входы 1 и 2 устройства 8 (АЦПФ) двухканального аналого-цифрового преобразования и согласованной цифровой фильтрации (сжатия) принимаемых сигналов. Эта фильтрация осуществляется при использовании в моноимпульсной РЛС зондирующих радиолокационных сигналов с внутриимпульсной модуляцией.

Поступившие сигналы в АЦПФ оцифровываются двухканальным аналого-цифровым преобразователем на временных интервалах приема (располагающихся в промежутках между излучением зондирующих импульсов), соответствующих стробу приема, формируемому в соответствии с управляющими сигналами, поступающими на вход 4 АЦПФ со второго выхода устройства стробирования и синхронизации (УСС) 12. Аналого-цифровое преобразование вещественной и мнимой частей сигналов на интервалах приема при каждом зондировании осуществляется под управлением сигнала, поступающего на вход 3 АЦПФ с третьего выхода высокостабильного формирователя опорных частот 5, в моменты времени {t_m}, , , отсчитываемые от момента излучения зондирующего сигнала моноимпульсной РЛС. Для случая использования радиолокационных сигналов с внутриимпульсной модуляцией , где К - коэффициент сжатия сигнала. Далее, для упрощения последующего изложения предлагаемого способа, полагаем, что К=1.

Оцифрованные комплексные огибающие , представленные соответствующими значениями их вещественной и мнимой частей, где {t_m}, - моменты времени, соответствующие формируемым (М) каналам дальности строба дальности, поступают соответственно с первого и второго выходов АЦПФ 8 на первый и второй входы управляемого формирователя подпачек (УФП) 9.

В управляемом формирователе подпачек 9, работа которого синхронизируется сигналами, поступающими на его третий вход с третьего выхода устройства стробирования и синхронизации 12, в каждом (m-м, ) канале дальности осуществляется накопление значений , получаемых в N соседних интервалах приема радиолокационных сигналов (в N зондированиях) в этом канале. В результате формируются М подпачек значений (цифровых сигналов), которые могут быть записаны в виде

,

где:

n - порядковый номер интервала приема (зондирования) в подпачке

C_n, - коэффициенты, значение которых (+1 или -1) на (n-м) интервале приема согласовано с управляющим сигналом, поступающим на второй вход управляемого фазовращателя 2 с первого выхода устройства стробирования и синхронизации 12. При череспериодной фазовой манипуляции разностного сигнала возможные последовательности значений этих коэффициентов в накапливаемых подпачках: и , ;

ϕ_m,n - набег фазы сигналов, принимаемых моноимпульсной РЛС в m-м канале дальности в n-м периоде приема сигналов с момента начала накопления подпачек, возникающий, например, за счет изменения расстояния до объектов, наблюдаемых в m-м канале дальности. В случае наличия только одного объекта радиолокационного наблюдения в m-м канале дальности, когда радиальная скорость движения этого объекта относительно моноимпульсной РЛС не изменяется, можно записать

,

где:

Fd_m - доплеровский сдвиг несущей частоты радиолокационных откликов, поступающих от объекта радиолокационного наблюдения, находящегося в m-м канале дальности;

T_r - период повторения зондирующих импульсов моноимпульсной РЛС;

Δϕ_m - набег фазы сигналов, принимаемых моноимпульсной РЛС в m-м канале дальности за период повторения зондирующих импульсов. В данном случае .

Далее индекс m, отражающий номер канала дальности, с целью упрощения используемых обозначений, опускается.

В управляемом формирователе подпачек 9 в каждом канале дальности осуществляется корректировка цифровых значений аргументов , комплексных величин (цифровых сигналов) , на величину межпериодной фазовой поправки Δφ, поступающей на вход 4 управляемого формирователя подпачек с выхода 1 вычислительно-управляющей системы 13.

Такая корректировка,

, ,

цифровых значений аргументов комплексных величин , , осуществляемая в каждом канале дальности, направлена на компенсацию указанных выше фазовых набегов, которые могут возникать во время накопления подпачек оцифрованных значений , .

Указанные фазовые поправки могут определяться, например, исходя из:

- оценки текущей скорости V_r сближения с визируемым радиолокационным объектом, например, в режиме его автосопровождения;

- оценки текущей скорости сближения с реальной или расчетной опорной точкой, например, при осуществлении фокусировки в режиме синтезирования антенного раскрыва при радиолокационном картографировании земной поверхности, осуществляемом с борта подвижного носителя моноимпульсной РЛС.

При известной величине скорости V_r сближения моноимпульсной РЛС с объектом радиолокационного наблюдения величина фазовой поправки определяется выражением

,

где:

λ - длина волны, соответствующая несущей частоте зондирующих сигналов РЛС.

V_r определяется как производная от дальности до объекта радиолокационного наблюдения.

Сформированные в каналах дальности подпачки значений

,

с выхода управляемого формирователя подпачек (9) поступают на вход цифрового преобразователя время-частота (ПВЧ) 10.

В преобразователе время-частота 10 подпачки значений , подвергаются цифровому гетеродинированию (путем домножения значений на (-1)ⁿ), оконному взвешиванию с использованием окон типа Хемминга, Кайзера и др., и затем быстрому преобразованию Фурье (БПФ). Число точек БПФ соответствует размеру (N) накопленных подпачек.

Как будет показано ниже, процедура цифрового гетеродинирования обеспечивает упрощение последующей обработки данных.

В результате указанных преобразований в каждом канале дальности формируется совокупность отсчетов

, , ,

соответствующих принимаемым радиолокационным сигналам в частотной области.

Здесь:

W_n, - коэффициенты используемого взвешивающего окна;

k - номер отсчета в частотной области (номер частотного фильтра).

Результаты БПФ с выхода преобразователя время-частота 10 поступают на вход формирователя отсчетов (ФОТ) 11.

При наличии в канале дальности радиолокационного отклика от цели БПФ осуществляет в этом канале разделение отсчетов, соответствующих суммарному сигналу и разностному манипулированному по фазе сигналу (векторно просуммированным во временной области сумматором 3) по частотным дискретам (частотным фильтрам), сформированной частотной области.

При этом разделении по окончании БПФ накопленной подпачки в каждом канале дальности при условии точной компенсации в управляемом формирователе подпачек 9 указанных ранее набегов фазы принимаемых радиолокационных сигналов, комплекснозначный цифровой отсчет, соответствующий значению суммарного сигнала , поступающего из антенны моноимпульсной РЛС, появляется в частотном фильтре с номером

Появление отклика, соответствующего суммарному сигналу , поступающему из антенны моноимпульсной РЛС, в частотном фильтре с номером k=N/2 является также следствием цифрового гетеродинирования сигналов, осуществляемого преобразователем время-частота 10.

Одновременно после БПФ подпачек, накопленных в каждом канале дальности, также, при условии точной компенсации в управляемом формирователе подпачек 9 указанных ранее набегов фазы, комплекснозначный цифровой отсчет, соответствующий значению разностного сигнала , поступающего из антенны моноимпульсной РЛС, появляется в частот