Способ управления охлаждением высокоскоростного мотор-шпинделя металлорежущего станка

Способ управления охлаждением высокоскоростного мотор-шпинделя металлорежущего станка

Иллюстрации

Показать все

Реферат

Изобретение относится к машиностроению, в частности к управлению высокоскоростными мотор-шпинделями металлорежущих станков.

Одним из основных направлений развития металлорежущих станков является широкое использование мехатронных модулей, сочетающих энергетические, информационные и управляющие функции в едином конструктивном блоке, в котором обеспечивается согласованный выбор параметров отдельных подсистем, подчиненных единой задаче - достижению требуемых эксплуатационных характеристик. Мотор-шпиндели наиболее полно иллюстрируют основные проблемы мехатронных систем станков и являются наиболее важными узлами, определяющими качество оборудования.

Из уровня техники известны способы управления высокоскоростными мотор-шпинделями металлорежущих станков, включающие регулируемую подачу хладагента (В.В. Бушуев и др. Высокоскоростные мотор-шпиндели приводов главного движения металлорежущих станков, Вестник МГТУ «Станкин» №3, 2011, http://stanoks.com/index.php?catid=49:articles&id=1502:2014-01-28-09-36-49&Itemid=192&option=com_content&view=article).

К недостаткам аналогов следует отнести несбалансированность управления и неравномерность охлаждения статора и подшипниковых опор, ограничивающие быстроходность и являющиеся причиной склонности к возникновению в мотор-шпинделе вибраций, что обусловливает низкий ресурс и эффективности работы узла в целом.

Наиболее близким техническим решением к заявленному объекту - прототипом - является способ управления охлаждением высокоскоростного мотор-шпинделя металлорежущего станка, включающий регулируемую подачу хладагента к статору, передней и задней подшипниковым опорам и одновременное измерение их температуры и уровня вибраций (Патент РФ №2509627, МПК В23В 19/02, опубл. 20.03.2014).

К недостаткам прототипа следует отнести несбалансированность управления и неравномерность охлаждения статора и подшипниковых опор, ограничивающие быстроходность и являющиеся причиной склонности к возникновению в мотор-шпинделе вибраций, что обусловливает низкий ресурс и эффективности работы шпиндельного узла (ШУ) в целом.

Задачей изобретения является сбалансированное охлаждение статора и подшипниковых опор мотор-шпинделя, обеспечивающее минимизацию вибраций последнего.

Технический результат - повышение эффективности высокоскоростного мотор-шпинделя металлорежущего станка за счет повышения его быстроходности и ресурса работы, обусловленных тепловой и вибрационной стабильностью.

Поставленная задача решается, а заявленный технический результат достигается тем, что в способе управления охлаждением высокоскоростного мотор-шпинделя металлорежущего станка, включающем регулируемую подачу хладагента к статору, передней и задней подшипниковым опорам и одновременное измерение их температуры и уровня вибраций, подачу хладагента осуществляют так, что:

, где

Т_с, Т_1,2 - текущие измеренные температуры статора, передней и задней подшипниковых опор шпинделя;

- приведенная начальная жесткость ШУ при температуре 20°С;

k_T=k-а₁ζ_T1ΔT₁-а₂ζ_T2ΔT₂ - приведенная жесткость шпиндельного узла при измеренных температурах T_1,2;

а - расстояние между опорами шпинделя;

b - длина консольной части шпинделя от его торца до передней опоры;

Е - модуль упругости материала шпинделя;

J_a,b - геометрический момент инерции (сечения) межопорной и консольной частей шпинделя;

j₁, j₂ - жесткость передней и задней подшипниковых опор шпинделя;

m - приведенная масса шпинделя;

f_т=р_т/2π - частота собственных колебаний шпинделя (при измеренных температурах Т_1,2);

- приведенное смещение шпинделя (при измеренных температурах Т_1,2);

а ₁=[a+b)²/a2, a₂=b²/а² - безразмерные коэффициенты, характеризующие конструктивные параметры ШУ;

ζT_1,2=[(β_кп-β_вн)d_вн-0,6β_кпd_вн-β_кd_к] - относительное изменение начальной линейной деформации (зазор - натяг) в опоре ШУ (передней, задней) при изменении ее температуры на 1°С;

β_кп, β_вн, β_к - коэффициенты линейного расширения корпуса, внутреннего кольца подшипника и тел качения подшипника;

d_вн, d_нк, d_к - внутренний диаметр наружного кольца подшипника, наружный диаметр корпуса подшипника, диаметр тел качения подшипника.

В основу заявленного способа положен принцип обеспечения максимальной жесткости шпиндельного узла, что гарантирует минимальный уровень колебаний и, следовательно, повышение быстроходности, стабильности, эффективности и ресурса работы высокоскоростного мотор-шпинделя для металлорежущих станков.

Известно, что колебание шпиндельного узла описывается уравнением:

которое, преобразовав к виду

позволяет получить общее решение колебания шпинделя:

Здесь обозначено:

2g=v/m, p²=k/m, где m - приведенная масса, v - приведенная характеристика демпфирующих свойств, k - приведенная жескость, а₀ - начальная амплитуда собственных колебаний, F - периодически изменяющееся внешнее воздействие, ω - круговая частота, t - время;

- динамический коэффициент, характеризует изменение динамических смещений относительно статических;

f=р/2π - частота собственных колебаний шпинделя (без нагрева).

Приведенная жескость k определяется выражением:

а - расстояние между опорами шпинделя;

b - расстояние консольной части: от передней опоры до торца шпинделя;

Е - модуль упругости материала шпинделя;

J_a,b - геометрический момент инерции (сечения) межопорной и консольной частей шпинделя;

j_1,2 - жесткости опор шпинделя.

При известных законах тепловых и силовых нагрузок на ШУ - (Q и Р) и при помощи термоупругих моделей определяются: значение тепловой деформации δ_T, абсолютное превышение температуры в детали ШУ , внутриобъемный перепад температур, перепад температуры опоры и корпуса детали ΔT, которые позволяют получить значение максимальной жесткости k_T при увеличении температуры ШУ.

Регулирование или стабилизация температуры в корпусе определяется равномерным распределением температуры в объеме ШУ и минимальной избыточной абсолютной температурой. Установлено, что существует критерии, которые определяют степень равномерности температуры в деталях ШУ как в пространстве, так и во времени. Число Bi (Био) является критерием равномерного распределения температуры детали при соблюдении условия Bi≤0,1. Для ШУ число Bi (Био), как правило, всегда Bi≤0,1.

Критерий Bi=αL(d)/λ зависит и определяется коэффициентом теплоотдачи (Вт/м град), коэффициентом теплопроводности λ (Вт/м град) и размера L(d) (м). Применительно к металлорежущим станкам значения α при свободной конвекции изменяются в пределах от 2 до 15, а значения λ для сталей от 40 до 50, для чугунов от 50 до 65.

Тогда значения диапазонов критерия Био можно определить: для деталей из сталей Bi=(0,04-0,375)L, для деталей из чугуна Bi=(0,031-0.3)L. Следовательно, размер L(d) деталей, для которых температурное поле можно считать относительно равномерным, будет находиться в пределах: для сталей - менее 2.25÷0,267 м, для чугунов - менее 3,32÷0,33 м.

Тогда изменение начальной деформации в опоре ШУ определится выражением [с. 225, Детали и механизмы металлорежущих станков./Под редакцией Д.Н. Решетова - М.: Машиностроение. 1972. - 520 с.]:

Преобразуем (5) к виду:

Здесь ζ_T=[(β_кп-β_вн)d_вн-0,6β_кпd_вн-β_кd_к] - относительное изменение начальной линейной деформации (зазор - натяг) в опоре ШУ при изменении ее температуры на 1°С, где β_кп, β_вн, β_к - коэффициенты линейного расширения корпуса, внутреннего кольца подшипника и тел качения; d_вн, d_нк, d_к - внутренний диаметр наружного кольца подшипника, наружный диаметр корпуса подшипника, диаметр тел качения; Т_м, ΔT_п - избыточные температуры масла и подшипника.

Тогда подставляя (6) в (4) и, проведя преобразование, получим значение приведенной жесткости в (1):

Здесь j_1,2=1/(δ_01,02-δ_T1,T2)=j_01,02/(1-δ_T1,T2j_01,02)

где - начальная деформация передней и задней опор ШУ;

или, учитывая начальную жесткость k (4) и преобразуя (7), получим:

k_T=k-a₁δ_T1-a₂δ_T2,

и подставляя (6) имеем:

здесь , где ζ_Т1, ζ_T2 - относительное изменение начальной линейной деформации (зазор - натяга) и избыточные температуры ΔT₁, ΔТ₂ в опорах 1,2 ШУ.

Следовательно, собственная частота ШУ (с нагревом) будет равна:

Из (9) получим зависимость избыточной температуры и собственной частоты шпинделя (с нагревом):

Поскольку ΔТ_c=Т_с-20°С и ΔT_1,2-=Т_1,2-20°С, где Т_с, Т_1,2 - текущие измеренные температуры статора, передней и задней подшипниковых опор шпинделя соответственно, получим

С учетом (11), зная измеренную характеристику собственной частоты, определяем требуемую температуру охлаждения, обеспечивающую максимальную жесткость мотор-шпинделя, а следовательно, и быстроходность, стабильность, эффективность и ресурс работы ШУ.

Таким образом, заявленная совокупность существенных признаков, изложенная в формуле изобретения, позволяет сбалансировать охлаждение статора и подшипниковых опор мотор-шпинделя с обеспечением минимизации вибраций последнего.

Анализ заявленного технического решения на соответствие условиям патентоспособности показал, что указанные в независимом пункте формулы изобретения признаки являются существенными и взаимосвязаны между собой с образованием устойчивой, неизвестной на дату приоритета из уровня техники совокупности необходимых признаков, достаточной для получения требуемого синергетического (сверхсуммарного) технического результата.

Вышеизложенные сведения свидетельствуют о выполнении при использовании заявленного технического решения следующей совокупности условий:

- объект, воплощающий заявленное техническое решение, при его осуществлении относится к машиностроению, в частности к высокоскоростным мотор-шпинделям для металлорежущих станков;

- для заявленного объекта в том виде, как он охарактеризован в независимом пункте формулы изобретения, подтверждена возможность его осуществления с помощью вышеописанных в заявке или известных из уровня техники на дату приоритета средств и методов;

- объект, воплощающий заявленное техническое решение, при его осуществлении способен обеспечить достижение усматриваемого заявителем технического результата.

Следовательно, заявленный объект соответствует требованиям условий патентоспособности «новизна», «изобретательский уровень» и «промышленная применимость» по действующему законодательству.

Способ управления охлаждением высокоскоростного мотор-шпинделя металлорежущего станка, включающий регулируемую подачу хладагента к статору и к его передней и задней подшипниковым опорам с одновременным измерением их температуры, отличающийся тем, что упомянутую подачу хладагента осуществляют с обеспечением выполнения условия

T_c = Т_1,2=[k-(2π)²m f_T²]/(a₁ζ_T1+ а₂ζ_Т2)+ 20°С, где

T_c, Т_1,2 - текущие измеренные температуры статора, передней и задней подшипниковых опор шпинделя соответственно;

- приведенная начальная жесткость шпиндельного узла при температуре 20°С;

а - расстояние между опорами шпинделя;

b - длина консольной части шпинделя от его торца до передней опоры;

Е - модуль упругости материала шпинделя;

Ja,b - геометрический момент инерции сечения межопорной и консольной частей шпинделя;

j ₁, j₂ - жесткость передней и задней подшипниковых опор шпинделя;

m - приведенная масса шпинделя;

f_T=p_T/2π - частота собственных колебаний шпинделя при измеренных температурах T_1,2;

- приведенное смещение шпинделя при измеренных температурах T_1,2;

k_T = k - a₁ζ_T1ΔT₁ - а₂ζ_Т2ΔТ₂ - приведенная жесткость шпиндельного узла при измеренных температурах Т_1,2;

ΔT_1,2 = T_1,2 -20°С;

а ₁=(а+b)²/а², а₂=b²/а² - безразмерные коэффициенты, характеризующие конструктивные параметры шпиндельного узла;

ζ_T1,2 = [(β_кп - β_вн)d_вн - 0,6β_кпd_вн - β_кd_к] - относительное изменение начальной линейной деформации в передней и задней опорах шпиндельного узла при изменении их температуры на 1°С;

β_кп, β_вн, β_к - коэффициенты линейного расширения корпуса, внутреннего кольца подшипника и тел качения подшипника опор;

d_вн, d_нк, d_к - внутренний диаметр наружного кольца подшипника, наружный диаметр корпуса подшипника, диаметр тел качения подшипника опор.