Циклический способ выделения нормальных парафинов
Патент 493976
Авторы
Классы МПК
Циклический способ выделения нормальных парафинов
Иллюстрации
Реферат
о E
ИЗОБРЕТЕНИЯ (1ц 493976
Сова Советских
Социалистических
Республик
К ПАТЕНТУ (61) Дополнительный к патенту (51) М. Кл. С IOQ 43/04
С 10g 25/04
С 07с 7/12
С 07с 9/00 (22) Заявлено 30.01.74 (21) 2001881/23-4 (32) Приоритет 30.01.73 (31) 4575/73 (31) Великобритания (33) Государственный комитет
Совета Министров СССР по делам изобретений
H открытий (53) УДК 665.662.2 (088.8) Опубликовано 30.11.75. Бюллетень № 44
Дата опубликования описания 05,04.7б (72) Автор изобретения
Иностранец
Гордон Джеймс Ванлесс (Великобритания) Иностранная фирма
«Дзе Бритиш Петролеум Компани Лимитед» (Великобритания) (71) Заявитель (54) ЦИКЛИЧЕСКИЙ СПОСОБ ВЫДЕЛЕНИЯ НОРМАЛЬНЫХ
ПАРАФИ НОВ
Изобретение относится к области нефтехимии и представляет собой разработку способа адсорбционного выделения нормальных парафинов, Известен циклический способ выделения парафинов из углеводородных смесей, например из различных нефтяных фракций, путем селективной адсорбции первых молекулярными ситами с диаметром пор 5А и последующей десорбцией селективно сорбированных компонентов. Способ предусматривает использование не менее двух слоев сита. При таком использовании молекулярных сит для выделения н-парафинов наблюдается тенденция к уменьшению активности первых (т. е. способность таких сит адсорбировать и-парафины понижается с увеличением числа последовательных реакционных циклов) и поэтому необходимо после определенного периода времени выводить сита из реакционных циклов и подвергать их регенерации. Обычно при использовании нескольких слоев молекулярного сита один слой выводят на регенерацию, а в то же время в реакционный цикл вводят отрегенерированный слой, в результате чего число слоев в сфере реакции остается постоянным, В известном способе неполно используют адсорбционные возможности молекулярного сита; кроме того, необоснованно частая регенерация последних служит причиной их преждевременного износа.
С целью повышения эффективности процесса предлагается осуществлять процесс в условиях непрерывно панижающегося количества сырья, подаваемого на стадию адсорбции.
Количество последнего выбирают для цикла таким образом, чтобы нагрузка каждого слоя сита оставалась постоянной относительно его действительной адсорбционной способности.
Вследствие непродолжительности реакции, что затрудняет изменение скорости подачи сырья, предпочтительно сокращать продолжительность стадии адсорбции, поддерживая при этом скорость подачи сырья постоянной.
Под термином «нагрузка относительно действительной адсорбционной способности» подразумевается количество н-парафинов, поглощенных ситом, относительно общего количества и-парафинов, которое требуется для полного насыщения сита.
Используемые в описании настоящего изобретения термины бензин, керосин, и газойль те же, что и используемые в нефтеперерабатывающей промышленности и означают соответственно фракции, температура кипения ко493976
65 торых лежит преимущественно в диапазонах
С4 200 С, 150 — 300 С и 200 — 450 С.
Настоящий способ может быть использован для переработки бензина, керосина и газойля.
В предпочтительном варианте способ протекает при постоянной подаче питающей смеси.
В предпочтительном варианте время цикла для каждого слоя одинаково в любой момент.
Под общим временем цикла подразумевается время между соответствующими точками последовательно протекающих циклов, Для того чтобы сократить продолжительность стадии адсорбции путем прекращения подачи сырья, желательно иметь эталонную точку. Таким удобным эталонным моментом прекращения подачи сырья является точка насыщения. Подачу сырья можно прекращать либо перед, либо после точки насыщения. В случае керосина и газойля предпочтительно не прекращать подачу сырья до тех пор, пока не будет достигнута точка насыщения, более предпочтительно продолжать подачу сырья до тех пор, пока составы входящего и выходящего потока не станут одинаковыми. Это обычно происходит в течение 10 сек после или в течение 5 сек после точки насыщения. В случае бензина, когда основной целью является получение депарафинированных продуктов высокой чистоты, предпочтительно прекращать подачу сырья перед достижением точки насыщения, более предпочтительно как можно ближе к точке насыщения. Это обычно происходит в течение 5 сек до наступления точки насыщения. Поскольку в течение стадии адсорбции и-парафины движутся через слой фронтом, точка насыщения характеризуется резким увеличением количества и-парафинов в выходящем потоке.
Предпочтительно стадию очистки, предназначенную для удаления с поверхности адсорбпии промежуточного материала, проводить между стадиями адсорбции и десорбции.
В предпочтительном варианте используются по крайней мере три слоя, при этом по меньшей мере два слоя находятся в сфере реакции, тогда как один слой находится на промежуточной регенерации.
Стадии очистки и десорбции могут осуществляться путем заме цения или снижения давления.
Когда десорбцию осуществляют методом понижения давления, температурный диапазон реакции составляет 300 — 450 С, и предпочтительными температурами для сырья различного состава является 325 — 375 С для бензина, 350 †4 С для керосина и 380 †4 С для газойля.
Желательно стадию десорбции проводить при максимальном давлении 0,211 — 10,55 ата, предпочтительные давления для сырья различного состава составляют 2,82 — 7,09 для бензина, 1,055 — 2,461 для керосина и 0,352—
2,109 ата для газойля.
При очистке путем понижения давления промежуточные значения давлений могут ле5
ОЭ
4 жать в интервале 0,007 — 1,758 ата, а предпочтительные значения давлений также зависят от диапазона температур кипения исходного сырья.
Например, при переработке бензиновой фракции со средним числом атомов углерода приблизительно С7, кипящей в диапазоне С4
180 С, предпочтительное давление для очистки лежит в диапазоне 0,14 — 0,7 ата, тогда как лучшим диапазоном давления для керосиновых фракций со средним числом атомов углерода около Сгь кипящих при 150 — 250 С, является 0,021 — 0,21 ата, и 0,007 — 0,07 ата для газойлей с т, кип. 200 — 450 С. Аналогично при проведении стадии десорбции путем понижения давления, давление десорбции
0,00035 вЂ,14 ата и предпочтительные значения давлений изменяются в зависимости от температурного интервала кипения сырья и составляют для бензина 0,014 вЂ,14 ата для керосина 0,0049 вЂ,021, для газойля 0,0035—
0,21 ата.
Когда очистку осуществляют путем понижения давления, продолжительность очистки не должна превышать 3 мин, лучше менее 1 мин.
Продолжительности стадий адсорбции и десорбции могут составлять соответственно 1 — 5, предпочтительно 1 — 2 мин, и 1 — 10 предпочтительно 1 — 8 мин.
На практике допускается степень дезактивации сита перед его регенерацией, составляющая 50 /о от общей адсорбционной способности свежего сита, предпочтительно 80 — 50О/О.
Когда продолжительности десорбции различных слоев одинаковы, то корректировку продолжительности адсорбции осуществляют, исходя из вышеуказанного отношения, т. е. продолжительность адсорбции составляющая
180 сек, для свежего сита может упасть до
144 — 90 сек непосредственно перед регенерацией.
При осуществлении предпочтительного варианта десорбции и очистки путем понижения давления существует большая возможность регулировки времени реакционного цикла, по сравнению со стадией десорбции, осуществляемой путем замещения. В последнем случае ьремена адсорбции, очистки и десорбции должны в предпочтительном варианте представлять собой простые отношения одного к другому, например 1: 2: 2, В случае осуществления десорбции путем понижения давления предпочтительно, чтобы всегда существовал один адсорбер, принимающий питающую смесь.
В соответствии с этим возможно просто понижать общее время цикла по мере сокращения периода адсорбции, изменяя при этом или сохраняя одинаковыми время очистки и десорбции. Помимо этого продолжительность десорбции может быть увеличена при изменении или без него продолжительности стадии очистки, в результате чего общее время цикла останется тем же.
493976
Таблица 1
Ад сорб ция. Случай 1. Конец регенерации адсорбирующего слоя 1 н начало регенерации адсорбирующего слоя 2
Количество и-парафинов, вводимое за цикл, кг
Количество и-парафинов за цикл, кг
Расход свежего сырья, кг
Адсорбционный
Время очнсткн, Время подачи сырья, сек
Час
Выход цикла, Вес. о сита
Время десорбции, Мертвое время, на слой сек поток сек сек
5651,4
5054,0
4460,1
3866,3
3326,4
1412,8
1263,5
1115,0 . 966,6
818,1
108, 6
97,1
85,7
4,3
62,9
500
0,95
0,85
0,75
0,65
0,55
1369
1224,9
1080,5
937,1
793,6
115
22,9
343
Регенерация
Число циклов/час 8,4.
Часовой расход 46938,4 кг 100, -ных н-парафинов.
Часовой выход 45405,4 кг 98, -ных н-парафинов.
Эффективность извлечения 95,,, Таблица 2
Случай 2. После окончания регенерации адсорбнрующего слоя 1 и начала регенерации адсорбнрующего слоя 2
Количество н-пара финов, вводимое за цикл, кг
Выход цикла, вес. б сита
Адсорбционны
Время подачи питающей смеси, сек
Расход свежей питающей смеси, кг
Количество н-парафинов за цикл, кг
Час
Мертвое время на погок слой
400
5651,4
5053,9
4460,0
3866,3
108
97,1
85,7
4,3
1412, 8
1263,5
1115,0
1369,3
1224,9
1080,5
936,1
51,4
62,9
4,3
85 б
400
0,95
0,85
0,5
0,65
1 егенерация
114,3
5947,4
1486,9
1,0
1441,5
В точках перехода, когда дезактивированный слой выводится из сферы реакции, а свежий слой регенерированного сита вводится, то в некоторых случаях предпочтительно одновременно повысить продолжительности стадий адсорбции слоев, которые не подвергаются регенерации, для того чтобы уравнять выход продукта и подачу сырья. Это используется, когда продолжительность стадии десорбции увеличивается, а продолжительность стадии очистки остается постоянной. Несмотря на такое одновременное увеличение продолжительность адсорбции при сравнении ее в различные промежутки времени, например 200 час между переключениями, понижается.
Пример 1. В способе, проиллюстрированном в этом примере, для поддержания на постоянном уровне продолжительности десорбции все операции проводят таким образом, чтобы периоды мертвого времени, т. е. времени, в течение которого на слой не поступает сырье, он не очищается и не подвергается десорбции, приходились между стадиями, там, где это необходимо.
Используют шесть слоев, каждый из которых содержит 139283 кг сита. Пять слоев находятся в сфере реакции, а один слой подвергают регенерации. Вновь регенерированный слой сита вводят в сферу реакции каждые
100 час и в то же самое время один слой подают на регенерацию. Таким образом продолжительность использования каждого слоя между регенерациями составила 500 час.
Характеристики уменьшения активности каждого слоя сита представлены на диаграмме 1; на диаграмме 2 дано проведение процесса при использовании в качестве сырья газойля, кипящего в диапазоне 260 — 340 С и содержащего углеводороды с числом атомов углерода 12 — 25. Содержание н-парафинов
25 вес. %. Остальная часть сырья состоит из изопарафинов, циклопарафинов и ароматики, а также содержит, /о. 0,13 азота, 0,0031 азота, 0,88 вес. % олефинов. Используя метод постоянного регулирования продолжительности стадии адсорбции так, чтобы относительная нагрузка каждого слоя оставалась одинаковой, достигнута эффективность извлечения, составившая 95 с. В табл. 1 — 3 показано проведе25 ние всего процесса.
493976
Таблица 3
Случай 3. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 2 и началом регенерации адсорбирующего слоя 3
Выход цикла, вес.,/ сита
Количество и-парафинов за цикл, кг
Адсорбционный
Время подачи питающей смеси, сек
Количество н-парафинов, вводимое за цикл, кг
Расход свежего сырья, кг
Мертвое время
Час на поток слой
1224,9
1080,5
937,1
793,6
0,85
0,65
0,65
0,55
229
34,3
45,7
500
1263,5
1115,0
966,6
818,1
97,1
85,7
74,3
62,9
5053,9
4460,1
3866,3
3272,4
Регенерация
0,95
1369,3
100
5651,4
1412,8
108,6
Пример 2 (сравнительный). Используют шесть слоев молекулярного сита, каждый из которых содержит 134397 кг сита, причем весь процесс проводят так же, как и в примере 1, за исключением того, что реакционный цикл осуществляют как проиллюстрировано в табл.
4 — 7. В проиллюстрированном методе в любой момент времени каждый слой характеризуется той же чистотой питающей смеси и продолжительностями десорбции.
Использованное в примерах 1 и 2 сито представляло собой 5А сито с размером частиц
4 — 8 меш. Это сито и помещают в адсорбер диаметром 4,267 м. Направление потока через слой — радиальное. Условия в адсорбере следующие.
Температура 400 С.
Стадия адсорбции: давление в начале стадии, ата 0,0039 в конце, ата 0,703
Стадия очистки: давление в начале стадии, ата 0,703 в конце, ата 1,406
Поток, выходящий со стадии очистки, вновь подают в сырьевой поток на входе.
Стадия десороции; давление в начале стадии, ата 0,0526 в конце, ата 0,0026
Смесь, писающую стадию адсорбции, перестают подавать, как только состав выходящего потока сравнивается с составом сырья.
Сравнение примеров 1 и 2 показывает, как путем регулирования продолжительности подачи сырья (и вследствие этого количества последнего) в соответствии с настоящим изобретением возможно увеличить эффективность извлечения с 75,8 до 95% при сохранении степени чистоты получаемых н-парафинов 98%.
Среднегодовые показатели:
Часовой расход 46833,7 кг — 100 -ных н-парафинов.
Часовой выход 45400 кг — 98 /о-HbIx н-парафинов.
Средняя эффективность извлечения 95%.
Требуемое количество сырья, содержащего
25% н-парафинов, 187334,9 кг/час.
Количество адсорбирующего сита
139283,6 кг.
В примере 1 показано, как с понижением количества подаваемого сырья понижается продолжительность стадии адсорбции. Таким образом, сравнивая случаи 1 и 3, которые отстоят друг от друга во времени на 100 час, можно видеть, что продолжительность адсорбции была понижена с 108,6 до 87,15; с 97,1 до 85,7 и 74,3; с 74,3 до 62,9 сек и слой 2 (62,9), который находился в сфере реакции в течение 500 час, убрали и ввели вновь регенерированный слой 1, на котором продолжительность адсорбции в течение 100 час уменьшилась с 114,3 до 108,6 сек. Процесс осуществлялся непрерывным способом, как это описано выше. Таким образом, после окончания регенерации адсорбирующего слоя 2 и после начала регенерации адсорбирующего слоя 3, который по времени почти совпадает со случаем 3 (см. табл. 2) продолжительность адсорбции слоев 6, 5, 4 и 1 составляет ту же величину, что и в случае 3 (табл, 3). Слой 3 должен находиться на регенерации, а продолжительность адсорбции на слое 2 составляет
114,3 сек.
Пример 3. Описано осуществление процесса с использованием всех слоев в течение всего времени, т. е. когда на них подается сырье, или они подвергаются очистке или десорбции.
Состав сырья и условия иа адсорбирующем слое, т. е. температура, давление в примере 3 такие же, что и в примерах 1 и 2.
Приведено сравнение случаев 1 и 3, отстоящих друг от друга по времени на 100 час. Это свидетельствует о понижении продолжительности адсорбции, сек: с 104,9 до 95,3; с 95,3 до 85,3; с 85,3 до 75,1; с 75,1 до 64,3. Слой 2 (64,3 сек) выводят из сферы реакции в начале 100 час и заменяют вновь регенерированным слоем 1, продолжительность на котором в течение 100 час понижается с 121,8 до
104,9 сек.
493976
Таблица 4
Ад сорб ция. Случай 1. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 1 и началом регенерации адсорбнрующего слоя 2
Количество и-парафинов, вводимое за цикл, кг
Количество н-парафинов за цикл, кг
Расход свежего сырья, кг
Время подачи сырья, сек
Выход цикла, вес. о сита
Время очистки, сек
Адсорбциоп ый слой
Время десорбции, сек
Час на поток
5230,7
5230,7
5230,7
5230,7
5230,7
1304,8
1304,8
1304,8
1304,8
500
0,95
0,85
0,75
0,65
0,55
270
1210,7
1075,5
948,9
822,2
696,0
Регенерация
Таблица 5
Случай 2. После окончания регенерации адсорбирующего слоя 1 и- начала регенерации адсорбирующего слоя 2
Кол-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
Время подачи питающей смеси, сек
P асход свежей питающей смеси, кг
Кол-во и-парафинов за цикл, кг
Выход за цикл, вес. сита
Адсорбционный слой
Час на поток
5219,2
5219,2
5219,2
5219,2
1304,8
1304,8
1304,8
1304,8
400
0,95
0,85
0,75
0,65
1201,7
1075,5
948,9
822,2
Регенерации
0 1,0
5219,2
1304,8
1265,3
Число циклов/час 9.
Часовой расход 58716,0 кг 100И -ных н-парафинов.
Часовой выход 47822,4 кг 98Уо-ных н-парафинов.
Эффективность извлечения 79,8О .
Число циклов/час 9.
Часовой Расход 58716 кг 100 - ых н-парафинов.
Часовой выход 42779,7 кг 98Ъ;-ных н-парафинов.
Эффективность извлечения 71,г3оь.
Весь процесс повторяют циклическим способом, как это описано выше. После следующего перехода от случая 3 продолжительности адсорбцни можно определить путем циклических изменений. Таким образом для слоя 6 продолжительность составляет 105,1, для слоя 5 — 93,6 сек и т. д. Прн сравнении случаев 1 и 2 почти совпадающих по времени, отмечено, что для слоев 5, 6, 4, н 3 продолжительность адсорбции (подача сырья) увеличивается при замене слоя 1 на слой 2. Такое увеличение осуществляют с целью коррекции расхода сырья с выходом и-парафинов, который должен быть постоянным при сохранении определенной степени чистоты. Несмотря на такое резкое увеличение продолжительности адсорбции необходимо сокращение продолжительности в течение 100 час или более длительного цикла, В табл. 8 — 10 и на диаграмме 3 приведены расходные показатели и данные о эффективности разделения.
Число циклов/час 8,47.
Часовой расход 46821,3 кг 100 /о-ных и-парафинов.
Часовой выход 45387,0 кг 98%-ных и-парафинов.
Эффективность извлечения 95%.
Среднегодовые показатели:
Часовой расход 46833,7 кг 100%-ных и-парафинов.
15 Часовой выход 45387,0 кг 98 -ных и-парафинов.
493976
Таблица 6
Случай 3. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 2 и началом регенерации адсорбирующего слоя 3
Кол-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
Кол-во н-парафинов на цикл, кг
P асход свежей питающей смеси, кг
Время подачи питающей смеси, сек
Выход за цикл, вес. Оо сита
Адсорбционный слой
Час на поток
0,85
0,75
0,65
0,55
500
1075,5
948,9
822,2
695,0
1304, 8
1304,8
1304,8
1304,8
5219,2
5219,2
5219,2
5219,2
Регенерация
100 0,95
1201,7
1304,8
5219,2
Число циклов/час 9.
Часовой расход 58716 кг 100 Э -ных н-парафинов. с1асовой выход 42698,7 кг 98 .4-ных н-парафинов.
Эффективность извлечения 71,3N.
Таблица 7
Среднегодовые показатели
Время подачи питающей смеси, сек
Средний выход за цикл, кг
Кол-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
Кол-во н-парафинов за цикл, кг
Расход свежей питающей смеси, кг
Час на поток
0 — 100
100 †2
200 †3
300 †4
400 †5
1249,4
1138,6
1012,0
885,3
759,1
0,9
0,9
0,8
0,7
О,G
1304,8
1304, 8
1304, 8
1304, 8
1304, 8
5219,2
5219,2
5219, 2
5219,2
5219,2
Регенерация
Число циклов в час 9.
Часовой расход 58716 кг 100. 4-ных н-парафинов, Часовой выход 45399,6 кг 98оь-ных н-парафинов.
Среднее значение эффективности извлечения 75,8N .
Требуемое количество питающей смеси, содержащей 25э4О н-парафинов, 234863,3 кг/час.
Количество сита на один адсорбирующий слой 126506,G кг, Средняя эффективность извлечения 95%.
Требуемое количество сырья, содержащего
25% н-парафинов, 187334,8 кг/час, Количество сита на один адсорбирующий слой 139283,6 кг.
Пример 4 (для сравнения). Опыт ведут в условиях примера 3.
В табл. 11 — 13 приведены расходные, временные показатели и получаемые результаты.
Ниже даны среднегодовые показатели, сравнение которых с аналогичными данными показывают существенное снижение эффективности разделения.
Число циклов, час 9, Часовой расход 59328,9 кг 100%-ных и-парафиновв.
Часовой выход 45403,2 кг 98%-ных и-парафинов.
Эффективность экстракции 750 .
Среднегодовые показатели.
Часовой расход 59328,7 кг 100%-ных н-па-. рафинов.
Часовой выход 45400 кг 98 /о-ных н-парафинов.
Средняя эффективность экстракции 75%.
Требуемое количество питающей смеси, содержащей 25% н-парафинов, 237314,8 кг/час.
Количество адсорбирующего сита
15 134518,3 кг.
493976
13
Таблица 8
А д с о р б ц и я (периодическое действие). Случай 1. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 1 и началом регенерадии адсорбирующего слоя 2
Время десорбции, сек
АдсОРб-, Ча ! !
Время очистки, сек ивонны п
HB ПОТОК слой
Регенерация
Число циклов/час 8,4.
Часовой расход 46434,4 Kf 100% -ных н-парафинов.
Часовой выход 45011,4 кг 98О,-ных н-парафинов.
Эффективность извлечения 95 % .
Таблица 9
Случай 2. После окончания регенерации адсорбирующего слоя 1 и начала регенерации адсорбирующего слоя 2
Время десорбцпи, сек
Адсорбционный слой
Время очистки, сек
Час на поток
Регенерация
1535,4
346,8
1,102
6338,3
121,8
1584
Число циклов/час 6,94.
Часовой расход 46829,0 кг 100%-иых н-парафинов.
Часовой выход 45397,3 кг 38%-ных н-парафинов.
Э ф фе кти вн ость извлечения 95% .
Таблица 10
Случай 3. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 2 и началом регенерации адсорбирующего слоя 3
Время десорбции, сек
Время очистки, сек
Адсорбционный слой
Час на поток
Регенерация
104, 9
5458,9 1364,7
1323,0
0,950
100
Время подачи смеси, сек
104,9
95,3
85,3
75,1
64,3
Время подачи сырья, сек
116,3
I05,1
93,6
81,9
Время подачи сырья, сек
95,3
85,3
75,1
64,3
Ра,сход свежего сырья, кг
5458,9
4959, О
4438,8
3908,0
3346,0
Расход свежего сырья, кг
6051,8
5469,3
4870,5
4261,7
Расход свежего сырья, кг
4959,0
4438,8
3908,0
3346,0
I(o,÷-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
1364,7
1239,9
1109,6
977,0
836,7
Кол-во и-парафинов, вводимое за цикл, кг
1512,7
1367,4
1218,1
1065,5
Кол-во и-парафинов, вводимое за цикл, кг
1239,9
1109,6
977,0
836,7
309
500
400
500
Выход за цикл, Вес % сита
0,950
0,863
0,772
0,680
0,582
Выход за цикл, Вес % сита
1, 063
0,952
0,848
0,42
Выход за цикл, вес. % сита
0,863
0,772
0,680
0,582
Кол-во и-парафина за цикл, кг
1323,0
1201,7
1075,7
947,0
811,3
Кол-во и-парафинов за цикл, кг
1466,4
1325,7
1180,9
1032,9
Кол-во н-парафинов за цикл, кг
1201,7
1975,5
947,0
811,3
29,6
289, б
299, 8
310,6
352,4
363,6
35,1
386, 8
279,6
289,6
299,0
310,6
493976
16
Т аблица 11
Адсо р 6 ция. Случай 1. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 1 и началом регенерации адсорбирующего слоя 2
Время подачи смеси, сек
Адсорбционный слой
Время очистки, сек
Расход смеси, кг
Время десорбции, сек
Час на поток
Регенерация
Число циклов/час 9.
Часовой расход 59328 кг 100%-ных н-парафинов.
Часовой выход 45399,6 кг 98%-иых н-парафинов.
Эффективность извлечения 75%.
Таблица 12
Случай 2. После окончания регенерации адсорбирующего слоя 1 и началом регенерации адсорбирующего слоя 2
Адсорбциониый
Время очистки, Время подачи смеси, сек
Время десорбции, Час на поток слой сек сек
98,5
98,5
98,5
98,6
РЕГЕНЕРАЦИЯ
0 14 96 1
6493,1
1623;5
98,5
344
Число циклов/час 7,31.
Часовой расход 59338,9 кг 100%-иых н-парафинов, Часовой выход 45403,1 кг 98%-йых н-парафинов.
Эффективность извлечения 75%.
Таблица 13
Случай 3. Перед окончанием регенерации адсорбирующего слоя 2 и началом регенерации адсорбирующего слоя 3
Время очистки, Время десорбции, Время подачи смеси, сек
Час иа поток сек сек
РЕГЕНЕРАЦИИ
I0Î (0,950 1278,0 270
1318,4
5273,7
5273,7
5273,7
5273,6
5273,7
5273,7
Расход свежего сырья, кг
6493,1
6493,5
6493,1
6493,1
Расход свежего сырья, кг
5273,7
5273,7
5273,7
5273,7
Кол-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
1318, 4
1318,4
1318,4
1318,4
1318,4
Кол-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
1623,5
1623,5
1623,5
1623,5
Кол-во н-парафинов, вводимое за цикл, кг
1318,4
1318,4
1318,4
1318,4
Адсорбционны слой
500
400
500
Выход за цикл, вес % сита
0,950
0,850
0,750
0,650
0,550
Выход за цикл, вес. % сита
1,099
1,045
0,934
0,825
Выход за цикл, вес. о сита
0,850
0,750
0,650
0,550
Кол-во и-парафинов за цикл, кг
1278,0
1143,2
1008,8
874,4
740,0
Кол-во и-пара финов за цикл, кг
1472,7
1405,1
1257,1
1109,1
Кол-во н-парафинов за цикл, кг
1143,2
100,8
874,4
740,0
270
344
344
344
344
270
493976
17
Диаграмма 2а
П р и и е р. Случай 1. Перед окончанием регенерации слоя 1 н началом регенерации слоя 2.
Продолжительность цикла 428,6 сек
108,6
Слой G
270
Десорбция подача сырья
11,5*
Де сор оция
Слой 5
Десорбция
Очистка
Десорбция
22, 9*
Слой 4
Подача сырья
Очистка Десорбция
Слой 3
Десорбция
34,3
Очистка Десорбция
Подача сырья
74,3
Слой 2
Десорбция
Очистка
45,7"
Подача сырья
Слой 1
Регенерация!
100!
200!
300!
400
500
Продолжительность очистки 50 сек
" ) Мертвое время
Диаграмма 26
Слой 6
Подача сырья
108,6
Очистка
Десорбция
Десорбция 62,9
Сло" 5
Подача сырья
97,1 сек
Очистка
Десорбция
Десорбция
74,3": сек
Слой 4
Очистка
Десорбция подача сырья
85,7 сек
Десорбция
85,7":
Очистка Десорбция
Слой 3
Подача сырья
74,3 сек. Регенерация
Слой 2
Очистка
Слой 1
Десорбция
45,7" Подача сырья
114,3!
100!
500
200
300!
400!
Диаграмма 2 (продолжение) Очистка, 50 сек подача сырья
97,1
Пример 1. Случай 2.
Время цнкла 480 сек ! !
493976
20
Диаграмм а 2в
Пример 1, Случай 3. Перед окончанием регенерации слоя 2 и началом регенерации слоя 2
Время цикла 428,6 сек
Десорбция
Очистка
11, 5"
Слой б
Десорбция 22,9":
Подача сырья
85,7
Очистка
Слой 5
Десорбция
Подача сырья
Слой 4
Подача сырья
74,3
Десорбция сек
Подача сырья
62,9
Десорбция
Сло" 3
Очистка Десорбция
Регеисрация
Слой 2
270
Очистка Десорбция
Слой 1
108,6 сек подача сырья,!
200
50!
100!
Диаграмма За
Пр и ме р 2. Случай 1. Перед окончанием регенерации слоя 1 и началом регенерации слоя 2
Время цикла 424,9 сек
Подача сырья Очистка
104,9 50
Десорбция
270
Очистка
Слой б
Десорбция
270
Слой 5
Очистка 5
Подача сырья
95,3
Десорбция
279
Очистка
Очистка
Слой 4
Подача сырья
85,3
Де сор бция
289, б
Подача сырья
85,3
Слой 3
Подача сырья Очистка Десорбция
75,1 50 299, 8
Слой 2
Очистка Десорбция
50 310,6
Подача сырья
64,3
Очистка
Десорбция
310, б
Слой 1
Регенерация
700!
600
400!
500!
300!
100 200
Ди arp амма Зб
Пр имер 2. Случай 2. После окончания регенерации слоя 1 и начала регенерации слоя 2
Время цикла 518,7 сек
Подача сырья Очистка Слой б
116,3 50 Г
Подача сырья Слой 5
105,1 сек б
Десорбция
363,6
Слой 4
Десорбция
375, 1
Очистка
Подача сырья
93,6
Подача сырья Очистка Десорбция Слой 3
81,9 50 386 8 г
Слой 2
Регенерация
Слой 1
Десорбция
346,9
Очистка
Подача сырья
121,8
Очистка
Десорбция
346,9
700!!
600
500!
400!!
300
200!
100!
Подача сырья
97,1
Подача сырья
104,9
Десороция
279,6
Десорбция
289, б
Десор оция
290,8
Подача сырья
116,3
Десорбция
363, б
Десорбция
375, 1
Десорбция
368, 8
Подача сырья
95,3
Очистка
Подача сырья
105,1
Десорбция
352,4
Очистка
300
400!!
500
493976
21
Диаграмма Зв
П р и и е р 2. Случай 3. Перед окончанием регенерации слоя 2 и началом регенерации слоя 3
Время цикла 424,9 сек
Подача сырья
95,3
Слой 6
Очистка
Десорбция
279,6
Подача сырья Очистка
95,3 50
Десорбция
279,6
ДесорбОчистка ция
50 289,6
Десорбция
289,6с
Слой 5
Подача сырья
85,3
Десороция
289,6
Очистка
Подача сырья
85,3
Десорбция
299,8
Подача сырья
75,1
Слой 4
Очистка
Десорбция
299,8
Подача сырья
75,1
Десорбция
310,6
Слой 3
Десорбиия
310,6 сек
Очистка
Подача сырья
64,3
Слой 2
Регенерация
Очистка
Слой 1
Десорбция
270
Подача сырья Очистка Десорбция
104,9 50 270
100 !
200
300
400
500 600 !
700
Предмет изобретения
200 ЛЮ 7а агра а 1,500 А7 "
100
Циклический способ выделения нормальных парафинов из углеводородных смесей, включающий стадии адсорбции и десорбции с использованием не менее двух слоев молекулярного сита с диаметром пор 5А, при котором по мере протекания реакционных циклов происходит падение адсорбционной спо 00 4.70 д0 >
0 ю
9 50
40 д0 собности сита, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности процесса, последний осуществляют при последовательном понижении количества сырья, подаваемого на стадию адсорбции, осуществляемом таким образом, чтобы нагрузка каждого слоя сита относительно его деиствительной адсорбционной способности оставалась постоянной.